德建脚手架施工方案已修改.docx

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1、一, 编制依据1.1建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范（JGJ130-2011）。1.2建筑施工高处作业平安技术规范(JGJ180-2011)。1.3施工手册。1.4材料力学, 钢结构计算等相关书籍。1.5齐河县贵和华城三期10#11#14#15#楼住宅楼图纸。1.6公司对脚手架搭设的有关要求。二, 工程简要说明贵和华城三期工程10#11#14#15#楼位于山东省齐河县纬三西路南；17层18层, 建筑面积约60000，基础型式为筏板基础，结构体系为剪力墙结构，结构平安等级为二级，抗震设防类别为丙类。抗震设防烈度为7度。结构设计运用年限50年。地上十七层, 十八层，地下二层。工程平安管理目标为

2、齐河县标准化市文明工地。本工程建设单位为山东昌奥置业，由齐河县工程建设监理监理，齐河阳光置业有限责任公司承建。三, 设计要求因本工程建筑物高度较高，总高度为m（至女儿墙顶）。为满意施工须要与满意脚手架平安，本工程采纳悬挑式双排脚手架，以达到主体施工期间外围防护的作用。本悬挑式双排脚手架分三次悬挑，第一次于三层楼面起先，第二次八层楼面起先悬挑，第三次十三层楼面起先悬挑。双排脚手架搭设基本状况如下表：序号起先搭设位置每段搭设高度 （m）搭设步数（步）1室外脚手架基础（落地式）1282三层楼面（悬挑式）18103八层楼面（悬挑式）18104十三层楼面（悬挑式）1810四, 构造要求：4.1纵向水平杆

3、的构造应符合下列规定：(1)纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；(2)纵向水平杆接长宜采纳对接扣件连接，也可采纳搭接。对接, 搭接应符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件应交织布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；搭接长度不应小于lm，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。4.2横向水平杆的构造应符合下列规定：主节点处必需设置一根横向水平杆，用直

4、角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。作业层上非主节点处的横向水平杆，宜依据支承脚手板的须要等间距设置，最大间距不应大于纵距的12；作业层脚手板应铺满, 铺稳，离开墙面120150mm；脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采纳两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其牢靠固定，严防倾翻。脚手板铺设可采纳对接平铺，亦可采纳搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头必需设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必需支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应

5、小于100mm；作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆牢靠地固定。4.4立杆：立杆基础：立杆要求立在脚手架基础上（落地部分）或支撑型钢上（悬挑部分），做法如下：脚手架必需设置纵, 横向扫地杆。纵向扫地杆应采纳直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采纳直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。脚手架底层步距不应大于1.8m。立杆必需用连墙件与建筑物牢靠连接。立杆设置与杆件间距：外立杆距墙1.2m，内立杆距墙0.30m，立杆纵距见脚手架布置图，大横杆间距为1.5m，连墙杆的间距为二步三跨。立杆上的对接扣件应交织布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同

6、步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆接长顶层顶步可以采纳搭接，搭接长度不应小于1m，应采纳3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；应从底层第一步纵向水平杆处起先设置，当该处设置有困难时，应采纳其它牢靠措施固定。宜优先采纳菱形布置，也可采纳方形, 矩形布置，本工程采纳矩形布置。采纳刚性连墙件与建筑物牢靠连接。4.6剪刀撑剪刀撑连续设置，其搭设方法为竖直方向5个步距，水平方向个纵距，5根站杆为一组。其搭设角度应在45度-60度之间，

7、角度不定，其杆件的搭接处不得少于3个卡扣，且杆件搭接长度为150cm，且最外边卡扣距杆件端点的距离应大于10 cm，剪刀撑的高度应和架体同高。（架体应高出施工层1.5m）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上五, 荷载计算落地部分工程参数搭设参数搭设高度12米水平杆步距1.8m立杆纵距m立杆横距m连墙件方式二步三跨连墙件扣件双扣件荷载参数（荷载标准值）永久荷载立杆承受结构自重444kN/m平安网2脚手板类型竹脚手板,2层自重标准值2栏杆挡脚板木脚手板自重标准值2可变荷载施工均布活荷载3kN/m2同时施工层数1层风荷载地区山东德州市基本风压2地基参数地基土类型中软土地基承载

8、力标准值10kN/m2垫板宽度m垫板长度4m考虑到钢管锈蚀弯曲等因素，按483钢管计算。横向水平杆（小横杆）验算建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范第6.2.2条第3款规定:“当运用冲压钢脚手板, 木脚手板, 竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采纳直角扣件固定在纵向水平杆上。”第6.2.1条第3款规定:“当运用冲压钢脚手板, 木脚手板, 竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路途是：脚手板横向水平杆纵向水平杆纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆，如图：横向水平杆依据简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。（一）抗弯强度计算1,

9、作用横向水平杆线荷载标准值：qk=(QK+QP1)S=(3+)= kN/m2, 作用横向水平杆线荷载设计值：QKQP13= kN/m3, 考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力, 挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：Mmax=qlb2=2=kNm884, 钢管载面模量W=cm35, Q235钢抗弯强度设计值，查规范表5.1.6得表f=205N/mm26, 按规范中公式（5.2.1）计算抗弯强度=Mmax=106=N/mm2205N/mm2W1037, 结论：满意要求（二）变形计算105N/mm22, 钢管惯性矩Icm43, 容许挠度：查规范表5.1.

10、8，得=l/150与10mm4, 按规范中公式（5.2.3）验算挠度=5qklb4=59004=mm9006与10mm384EI3841051041505结论：满意要求5.1.2纵向水平杆(大横杆)验算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图： 不须要计算抗弯强度和挠度。由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：F=b(1+a1)2(1+)2=kNlb由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值klb(1+a1)2(1+)2=kNlb水平杆与立杆连接方式采纳单扣件，抗滑承载力Rc= 8kN。纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值=kNRc=8结论：扣件抗滑承载力满意要求1, 分析立杆稳定性计算部位

11、组合风荷载时，由下式计算立杆稳定性N+Mwf jAWN计算立杆段的轴向力设计值；A立杆的截面面积；j轴心受压构件的稳定系数，应依据长细比由建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范(JGJ130-2001)附表C取值； W截面模量；f钢管的抗压强度设计值；Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩； 1.4Mwk=klah210其中，风荷载标准值k=zs0，将N=1.2(NG1k+NG2kNQk代入上式化简为：k+zs0lah2+G2k+NQkfjA10WjAjAH脚手架高度；gk每米立杆承受的结构自重标准值；la立杆纵距；h步距；z风压高度改变系数；s风荷载体型系数； 0基本风压，取山东德州市50年一

12、遇值，0=kN/m2NG1k脚手架立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力； NG2k构配件自重标准值产生的轴向力； NQk施工荷载标准值产生的轴向力总和； 脚手架结构自重产生的轴压应力g=sgkjA风荷载产生的弯曲压应力：w=zs0lah210W构配件(平安网除外，但其自重不大)自重荷载, 施工荷载作用位置相对不变，其值不随高度改变而改变。风荷载随脚手架高度增大而增大，脚手架结构自重随脚手架高度降低而增加(计算中应考虑的架高范围增大)，因此，取=g +W最大时作用部位验算立杆稳定性。2, 计算风荷载产生的弯曲压应力w 风荷载体型系数s=f= ，值大于1.0时，取1.0。w=z2106=z1010

13、3地面粗糙度B类田野, 乡村, 丛林, 丘陵以与房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。 3, 计算脚手架结构自重产生的轴压应力g首先计算长细比：=l0il0计算长度，l0=kh；i截面回转半径；k计算长度附加系数，其值取1.155；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表采纳； h步距；立杆横距lb=m，连墙件布置=，h=1.5m=kh=15=163i依据的值，查规范附录A表得轴心受压构件的稳定系数j=0.265。立杆纵距la=m，查规范附录A表A-1得gk=kN/mg =sgk=s444103=1.54HsN/mm2jA0.2654, 求=w +g列表如下：高度(m)zw =z(N/mm

14、2)对应风荷载作用计算段高度取值Hg(m)g=Hs(N/mm2)=w +g(N/mm2)510分析说明：脚手架顶端风荷载产生弯曲压应力相对底部较大，但此处脚手架结构自重产生的轴压应力很小，w +g相对较小，脚手架底部风荷载产生的弯曲压应力虽较小，但脚手架自重产生的轴压应力接近最大=w +g最大，因此脚手架立杆稳定性验算部位取底部。5, 验算长细比由规范5.3.3式，且K=1，得=l0=kh=150=142 210ii结论:满意要求!。6, 计算立杆段轴向力设计值N脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K=Hsgk=444=构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=0.5(lb+a1)laQp1+Q

15、p2la+laHQp3(+)2+2+=kNlb立杆横距；a1小横杆外伸长度；la立杆纵距；Qp1脚手板自重标准值；Qp2脚手板挡板自重标准值；Qp3密目式平安立网自重标准值；H脚手架高度；施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0.5(lb+a1)laQk(+)31=kNQk施工均布荷载标准值；组合风荷载时N=1.2(NG1K+NG2KNQk(3.44+=7, 组合风荷载时，验算立杆稳定性按规范公式5.3.1-2验算立杆稳定性，即：N+Mw=103+=+=N/mm2 f=205N/mm2jAW424结论:满意要求!。8, 不组合风荷载时，验算立杆稳定性N=1.2(NG1K+NG2KNQk(+=k

16、N按规范公式5.3.1-1验算立杆稳定性：N=103=N/mm2 f=205N/mm2jA424结论:满意要求!。（一）脚手架上水平风荷载标准值k连墙件匀称布置，取脚手架最高处受风荷载最大的连墙件计算，高度按m，地面粗糙度B类田野, 乡村, 丛林, 丘陵以与房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度改变系数z=脚手架风荷载体型系数s=j= ，取值大于1.0时，取1.0。基本风压取山东德州市50年一遇值，0=kN/m2k=z s 0=0.7 =kN/m2（二）求连墙件轴向力设计值N每个连墙件作用面积Aw=m2N=Nlw+N0kAw+3+3=kNNlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值；N0连墙件约束脚手

17、架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架N0=3kN；（三）连墙件稳定计算连墙杆采纳钢管时，杆件两端均采纳直角扣件分别连于脚手架与附加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即lH=m，因此长细比=lH=19 =150i依据值，查规范附录表C，j=,N=103=N/mm2 205N/mm2jA424满意要求!。抗滑承载力计算连墙件采纳双扣件连接,抗滑承载力取12kN。Nl=kN 12kN连墙件扣件抗滑承载力满意要求!1, 计算立杆段轴力设计值N由已知条件可知，不组合风荷载时N=1.2(NG1k+ NG2kNQk由已知条件la=m，h=m查规范附录A表A-1得gk=kN/m脚

18、手架结构自重标准值产生的轴向力NG1k=Hsgk=kN构配件自重标准值产生的轴向力NG2k=0.5(lb+a1)laQp1+ laQp2+HQp3la =0.5(+)2+2+=kN施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0.5(lb+ a1)laQk=0.5(+)13=kNN=1.2(+=kN2, 计算基础底面积A取垫板作用长度4m，A=4=1m23, 确定地基承载力设计值fg岩石承载力标准值：fgk=40kPa=40kN/m2由规范公式5.5.2，并取Kc= 1，得fg=kcfgk=140=40kN/m24, 验算地基承载力P=N=kN/m2 fg=40kN/m2A1满意要求!。脚手架平面布置

19、图见附图。工程参数搭设参数搭设高度水平杆步距1.8m立杆纵距m立杆横距m连墙件方式二步三跨连墙件扣件双扣件悬挑水平钢梁16号工字钢钢梁外挑长度钢梁锚固长度钢梁与楼板锚固钢筋16圆钢吊拉钢丝绳采纳14mm钢丝绳！荷载参数（荷载标准值）永久荷载立杆承受结构自重平安网2脚手板类型木脚手板,2层自重标准值2栏杆挡脚板木脚手板自重标准值2可变荷载施工均布活荷载3kN/m2同时施工层数1层风荷载地区山东德州市基本风压2考虑到钢管锈蚀弯曲等因素，按483钢管计算。5.2.1横向水平杆（小横杆）验算建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范第6.2.2条第3款规定:“当运用冲压钢脚手板, 木脚手板, 竹串片脚手板时

20、，双排脚手架的横向水平杆两端均应采纳直角扣件固定在纵向水平杆上。”第6.2.1条第3款规定:“当运用冲压钢脚手板, 木脚手板, 竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路途是：脚手板横向水平杆纵向水平杆纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆，如图：横向水平杆依据简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。（一）抗弯强度计算1, 作用横向水平杆线荷载标准值：qk=(QK+QP1)S=(3+)= kN/2, 作用横向水平杆线荷载设计值：QKQP13= kN/3, 考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力, 挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支

21、反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：Mmax=qlb2=2=kNm884, 钢管载面模量W=cm35, Q235钢抗弯强度设计值，查规范表5.1.6得表f=205N/mm26, 按规范中公式（5.2.1）计算抗弯强度=Mmax=106=N/mm2205N/mm2W1037, 结论：满意要求（二）变形计算105N/mm22, 钢管惯性矩Icm43, 容许挠度：查规范表5.1.8，得=l/150与10mm4, 按规范中公式（5.2.3）验算挠度=5qklb4=59004=mm9006与10mm384EI3841051041505, 结论：满意要求5.2.2纵向水平杆(大横杆)验算双排架纵向水平杆按三跨

22、连续梁计算，如下图： 不须要计算抗弯强度和挠度。由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：F=b(1+a1)2(1+)2=kNlb由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值klb(1+a1)2(1+)2=kNlb水平杆与立杆连接方式采纳单扣件，抗滑承载力Rc= 8kN。纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值=kNRc=8结论：扣件抗滑承载力满意要求立杆稳定性计算部位取脚手架底部。1, 脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K=Hsgk=20=kNHs脚手架高度gk每米立杆承受的结构自重2, 构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=0.5(lb+a1)laQp1+Qp2la+laHQp3(+)2+2

23、+20=kNlb立杆横距；a1小横杆外伸长度；la立杆纵距；Qp1脚手板自重标准值；Qp2脚手板挡板自重标准值；Qp3密目式平安立网自重标准值；H脚手架高度；3, 施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0.5(lb+a1)laQk(+)31=kNQk施工均布荷载标准值；4, 组合风荷载时立杆轴向力设计值NN=1.2(NG1K+NG2KNQk(+=kN5, 不组合风荷载时立杆轴向力设计值NN=1.2(NG1K+NG2KNQk(+=kN组合风荷载时，由下式计算立杆稳定性N+Mwf jAWN计算立杆段的轴向力设计值；A立杆的截面面积；j轴心受压构件的稳定系数，应依据长细比由建筑施工扣件式钢管脚手架平

24、安技术规范(JGJ130-2001)附表C取值； W截面模量；f钢管的抗压强度设计值；Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；1.4Mwk=klah210其中，la立杆纵距；h步距；风荷载标准值k=zs00基本风压，取山东德州市50年一遇值，0=kN/m2z风压高度改变系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GBJ 9）规定采纳,地面粗糙度类别为地面粗糙度B类田野, 乡村, 丛林, 丘陵以与房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。脚手架立杆稳定性计算部位选择立杆底部，计算高度取距地面m, z取；s脚手架风荷载体型系数,s=f= ，值大于1.0时，取1.0。风荷载产生的弯曲压应力：w=Mw=zs0lah2W

25、10Ww=0.7 2106= N/mm210103计算长细比：=l0il0计算长度，l0=kh；i截面回转半径；k计算长度附加系数，其值取1.155；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表采纳；立杆横距lb=.h步距,m=kh=196i依据的值，查规范附录C表C得轴心受压构件的稳定系数j=。组合风荷载时,立杆的稳定性计算按规范公式5.3.1-2验算：N+Mw=103+=N/mm2 f=205N/mm2jAW424结论:满意要求!不组合风荷载时,立杆的稳定性计算按规范公式5.3.1-1验算:N=103=N/mm2 f=205N/mm2jA424结论:满意要求!（一）脚手架上水平风荷

26、载标准值kB类田野, 乡村, 丛林, 丘陵以与房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度改变系数z=脚手架风荷载体型系数s=j= ，取值大于1.0时，取1.0。基本风压取山东德州市50年一遇值，0=kN/m2k=z s 0=0.7 =kN/m2（二）求连墙件轴向力设计值N每个连墙件作用面积Aw=m2N=Nlw+N0kAw+3+3=kNNlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值；N0连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架N0=3kN；（三）连墙件稳定计算连墙杆采纳钢管时，杆件两端均采纳直角扣件分别连于脚手架与附加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即lH=m，因此长

27、细比=lH=19 =150i依据值，查规范附录表C，j=,N=103=N/mm2 205N/mm2jA424满意要求!。抗滑承载力计算连墙件采纳双扣件连接,抗滑承载力取12kN。Nl=kN 12kN连墙件扣件抗滑承载力满意要求!联梁采纳：16号工字钢联梁依据集中荷载作用下的简支梁计算，集中荷载P=kN，联梁跨度为3个立杆间距。计算简图如下:通过联梁传递到型钢悬挑梁的支座力为(考虑联梁自重):RAmax= RBmax=+=kN;Mmax=Mmax=106=N/mm2 205N/mm2W103结论:满意要求!悬挑水平梁依据单跨外伸梁计算，外伸端承受上部脚手架立杆传递的集中荷载P作用，支座B为悬挑水

28、平梁与楼板的内锚固点，支座A为建筑物梁板外边缘支承点。进行型钢悬挑梁强度计算时，钢丝绳不作为悬挑支撑结构的受力构件！单跨外伸梁计算简图上图中，m =，l = ，m1 =，m2 =；悬挑水平梁采纳16号工字钢，截面惯性矩I = 4，截面模量(反抗矩) W = 3，截面积A=cm2；脚手架立杆传递的集中荷载P=；悬挑水平梁自重荷载q10-478.5 =；支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式 其中 k=m/l=2.9=，kl=ml/l=2.9=，k2=m2/l=2.9=经计算，支座反力 RA = ，支座反力 RB = ，最大弯矩 Mmax = 23.528kN.m （一）悬挑梁抗弯强

29、度计算Mmax=106= mm。 结论：因已在悬挑梁端头设置了钢丝绳，故挠度视为满意要求！水平钢梁采纳：16号工字钢（一）求匀称弯曲的受弯构件整体稳定系数jb依据钢结构设计规范(GB50017-2003)附录表B.2，jb当jb 0.6的时候，依据钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B.12式jb =1.07jb最终取jb（二）整体稳定验算依据钢结构设计规范(GB50017-2003)4.2.2式，整体稳定验算应按下式计算：=106= 205N/mm2103M绕强轴作用的最大弯矩，W梁截面模量结论：满意要求!(一)钢丝绳的轴力计算将钢丝绳作为悬挑支撑结构的受力构件，其计算简图如下：计

30、算简图(kN)弯矩图(kN.m)剪力图(kN)经计算,从左到右各支座力分别为：钢丝绳的轴力按下式计算：sina=3/=Ru=RA=KNsina（二）选择钢丝绳钢丝绳破断拉力不得小于其所受轴力平安系数，取平安系数为8，则钢丝绳最小破断拉力=8=KN依据规范GB/T 20118-2006 一般用途钢丝绳，钢丝绳选择619,公称抗拉强度1670Mpa。钢丝绳直径应不小于14mm,其破断拉力为：KN。（三）钢丝绳的拉环强度计算钢丝绳的轴力RU作为拉环的拉力N，为KN。钢丝绳拉环的强度计算公式为其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；钢丝绳拉环最小直径d=N4=4=14mmf12

31、5钢丝绳拉环最小直径为14mm。悬挑梁与楼板锚固处作法如下图：（一）预埋件强度计算计算悬挑梁与楼板锚固件强度时，钢丝绳不作为悬挑支撑结构的受力构件，经计算RC=； 依据混凝土结构设计规范GB50010-2002条规定，每个吊环按两个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2，预埋圆钢直径16mm，强度计算如下：=NN= f=50N/mm2A2d2216244满意要求!（二）预埋件在混凝土楼板内锚固长度计算预埋件与混凝土的容许粘接强度，依据混凝土结构设计规范GB50010-2002表4.1.4，计算中取2；hN=mmdft16经计算，圆钢预埋件锚固深度必需大于mm。另外必需满意构造要求，依据混凝土

32、结构设计规范GB50010-2002条规定，预埋件埋入混凝土的深度不小于30d,并应焊接或绑扎在钢筋骨架上，应伸入楼板钢筋网下。压板厚度应大于10mm，由不小于两道的预埋U型螺栓采纳双螺母固定，螺杆露出螺母不应小于3扣。转角联梁的截面惯性矩I = 4，截面反抗矩W =3，截面积A = 2。受脚手架集中荷载 P=；联梁自重荷载78.500 = 0.246 kN/m； 计算简图(kN) 联梁弯矩图(kN.m) 联梁剪力图(kN)经过计算得到：支座反力从左到右各支座力分别为：最大弯矩 Mmax；最大变形 Vmax,在第1跨.（一）抗弯强度计算:联梁的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/m

33、m2；联梁的弯曲应力按下式计算：MmaxN=106103= 205 N/mm2x WA103102 其中 x - 截面塑性发展系数，取；结论：满意要求!（一）钢丝绳的轴力计算sina=3/=钢丝绳的轴力按下式计算：Ru=RA=KNsina （二）选择钢丝绳钢丝绳破断拉力不得小于其所受轴力平安系数，取平安系数为8，则钢丝绳最小破断拉力=8=KN依据规范GB/T 20118-2006 一般用途钢丝绳，钢丝绳选择619,公称抗拉强度1670Mpa。钢丝绳直径应不小于15mm,其破断拉力为：KN。（三）钢丝绳的拉环强度计算钢丝绳的轴力RU作为拉环的拉力N，为KN。钢丝绳拉环的强度计算公式为其中 f 为

34、拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；钢丝绳拉环最小直径d=N4=129374=11mmf125钢丝绳拉环最小直径为11mm。将型钢悬挑梁端头的钢丝绳作为悬挑支撑结构的受力构件计算。本方案中，脚手架排距为0.9m，内立杆距离建筑物0.3m，钢丝绳拉结点距离建筑物为1.2m。水平支撑梁的截面惯性矩4，截面反抗矩3，截面积2。受脚手架立杆集中荷载 P；型钢悬挑梁自重荷载78.500 = 0.246 kN/m；计算简图(kN)型钢悬挑梁弯矩图(kN.m)型钢悬挑梁剪力图(kN)经过计算得到，从左到右各支座力分别为：最大弯矩 Mmax；最大变形 Vmax,在第2跨.（一）抗弯强度计算：型

35、钢悬挑梁的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；型钢悬挑梁的弯曲应力按下式计算：MmaxN=106103= 205 N/mm2x WA103102 其中 x - 截面塑性发展系数，取；结论：满意要求!（一）钢丝绳的轴力计算sina=3/=钢丝绳的轴力按下式计算：Ru=RA=KNsina （二）选择钢丝绳钢丝绳破断拉力不得小于其所受轴力平安系数，取平安系数为8，则钢丝绳最小破断拉力=8=KN依据规范GB/T 20118-2006 一般用途钢丝绳，钢丝绳选择619,公称抗拉强度1670Mpa。钢丝绳直径应不小于16mm,其破断拉力为：KN。（三）钢丝绳的拉环强度计算钢丝绳的轴力R

36、U作为拉环的拉力N，为KN。钢丝绳拉环的强度计算公式为其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；钢丝绳拉环最小直径d=N4=160754=13mmf125钢丝绳拉环最小直径为13mm。悬挑梁与楼板锚固处作法如下图：（一）预埋件强度计算计算悬挑梁与楼板锚固件强度时，钢丝绳不作为悬挑支撑结构的受力构件，经计算RC； 依据混凝土结构设计规范GB50010-2002条规定，每个吊环按两个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2，预埋圆钢直径16mm，强度计算如下：=NN= f=50N/mm2A2d2216244满意要求!（二）预埋件在混凝土楼板内锚固长度计算预埋件与混凝土的容许粘

37、接强度，依据混凝土结构设计规范GB50010-2002表4.1.4，计算中取2；hN=mmdft16经计算，圆钢预埋件锚固深度必需大于mm。另外必需满意构造要求，依据混凝土结构设计规范GB50010-2002条规定，预埋件埋入混凝土的深度不小于30d,并应焊接或绑扎在钢筋骨架上，应伸入楼板钢筋网下。压板厚度应大于10mm，由不小于两道的预埋U型螺栓采纳双螺母固定，螺杆露出螺母不应小于3扣。将型钢悬挑梁端头的钢丝绳作为悬挑支撑结构的受力构件计算。内立杆距离建筑物0.3m，第2根立杆与内立杆间距0.9m，第3根立杆与第2根立杆间距0.5m，第4根立杆与第3根立杆间距0.9m。水平支撑梁的截面惯性矩

38、4，截面反抗矩3，截面积2。受脚手架立杆集中荷载 P；型钢悬挑梁自重荷载78.500 = 0.246 kN/m；计算简图(kN)型钢悬挑梁弯矩图(kN.m)型钢悬挑梁剪力图(kN)经过计算得到，从左到右各支座力分别为：最大弯矩 Mmax；最大变形 Vmax,在第1跨.（一）抗弯强度计算：型钢悬挑梁的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；型钢悬挑梁的弯曲应力按下式计算：MmaxN=106103= 205 N/mm2x WA103102 其中 x - 截面塑性发展系数，取；结论：满意要求!（一）钢丝绳的轴力计算sina=/=钢丝绳的轴力按下式计算：Ru=RA=KNsina （二）

39、选择钢丝绳钢丝绳破断拉力不得小于其所受轴力平安系数，取平安系数为8，则钢丝绳最小破断拉力=8=KN依据规范GB/T 20118-2006 一般用途钢丝绳，钢丝绳选择619,公称抗拉强度1670Mpa。钢丝绳直径应不小于18mm,其破断拉力为：KN。（三）钢丝绳的拉环强度计算钢丝绳的轴力RU作为拉环的拉力N，为KN。钢丝绳拉环的强度计算公式为其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；钢丝绳拉环最小直径d=N4=195184=14mmf125钢丝绳拉环最小直径为14mm。悬挑梁与楼板锚固处作法如下图：（一）预埋件强度计算计算悬挑梁与楼板锚固件强度时，钢丝绳不作为悬挑支撑结构的

40、受力构件，经计算RC； 依据混凝土结构设计规范GB50010-2002条规定，每个吊环按两个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2，预埋圆钢直径16mm，强度计算如下：=NN= f=50N/mm2A2d2216244满意要求!（二）预埋件在混凝土楼板内锚固长度计算预埋件与混凝土的容许粘接强度，依据混凝土结构设计规范GB50010-2002表4.1.4，计算中取2；hN=mmdft16经计算，圆钢预埋件锚固深度必需大于mm。另外必需满意构造要求，依据混凝土结构设计规范GB50010-2002条规定，预埋件埋入混凝土的深度不小于30d,并应焊接或绑扎在钢筋骨架上，应伸入楼板钢筋网下。压板厚度应大于10mm，由不小于两道的预埋U型螺栓采纳双螺母固定，螺杆露出螺母不应小于3扣。将型钢悬挑梁端头的钢丝绳作为