MQ9凤铝型材转角明框玻璃计算书.docx

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1、MQ9凤铝型材转角明框玻璃计算书明框玻璃幕墙设计计算书设计： 校对： 厦门开联装饰工程二。一三年十二月七日MQ9凤铝型材转角明框玻璃计算书明框玻璃幕墙设计计算书厦门开联装饰工程Usl：局部风压体型系数；按建筑结构荷载规范GB50009-2012第条：计算围护结构及其连接的风荷载 时，可按以下规定采用局部体型系数口晶1封闭矩形平面房屋的墙面及屋面可按表的规定采用；2檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取-2.0；3其它房屋和构筑物可按本规范第8. 3.1条规定体型系数的1. 25倍取值。本计算点为墙面转角位置，按如上说明，查表得：u si (1) =1. 4按建筑结构荷载规范GB500

2、09-2012第条：计算非直接承受风荷载的围护构 件风荷载时，局部体型系数可按构件的附属面积折减，折减系数按以下规定采用：1当附属面积不大于Im?时，折减系数取1.0；2当附属面积大于或等于25m2时，对墙面折减系数取0.8,对局部体型系数绝对值 大于1. 0的屋面区域折减系数取0. 6,对其它屋面区域折减系数取1. 0；3当附属面积大于In?且小于25nl2时，墙面和绝对值大于1.0的屋面局部体型系数 可采用对数插值，即按下式计算局部体型系数：Usi (A) = usl(l) + usl (25)-usl(l)logA/l. 48. 3. 4 GB50009-2012其中：usi (25)=

3、0. 8 Hsl =0. 8X1.4=1. 12计算支撑结构时的构件附属面积：A=1.4X3. 135=4. 389m2当A25时取a=25,当A小于1时取A=l；LogA=0. 642那么：p si (A) = u si (1) + n S1 (25) - p si (1) logA/1. 4=1.4+1. 12-1. 4 X0. 642/1.4=1.272按建筑结构荷载规范GB50009-2012第条：计算围护结构风荷载时，建筑物 内部压力的局部体型系数可按以下规定采用：1封闭式建筑物，按其外外表风压的正负情况取-0.2或0. 2；2仅一面墙有主导洞口的建筑物：-当开洞率大于002且小于或

4、等于0. 10时，取0.44;-当开洞率大于0. 10且小于或等于0. 30时，取0. 6 u S1；-当开洞率大于030时,取0.8j;3其它情况，应按开放式建筑物的U取值；注：1：主导洞口的开洞率是指单个主导洞口与该墙面全部面积之比；2： Li应取主导洞口对应位置的值；本计算中建筑物内部压力的局部体型系数为0.2(封闭式建筑内外表)；因此，计算非直接承受风荷载的支撑结构时的局部风压体型系数为： Fl. 272+0.2=1.472而对直接承受风压的面板结构来说，其局部风压体型系数为：u s尸 1. 4+0. 2MQ9凤铝型材转角明框玻璃计算书明框玻璃幕墙设计计算书厦门开联装饰工程=1. 6w

5、o：基本风压值(MPa),根据现行建筑结构荷载规范GB50009-2012附表E. 5中数 值采用，但不小于0.3KN/n)2,按重现期50年，天津地区取0. 0005MPa；计算支撑结构时的风荷载标准值B gz U z 口 slW。=1. 5936X1. 3904X 1. 472X0. 0005=0.001631MPa3.2 计算面板材料时的风荷载标准值Wk二 B gz 口 Z 口 slWo二L 5936X1. 3904X1. 6X0. 0005=0.001773MPa垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值qEk= B E a maG/A5. 3. 4 JGJ102-2003qEk：垂直于幕

6、墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；Be：动力放大系数，取5.0;a max：水平地震影响系数最大值，取0.12；Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)；A：幕墙构件的面积(iW)；平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值PEk= B E a maxGk5. 3. 5 JGJ102-2003PEk：平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值(N)；Be：动力放大系数，取5.0；a max：水平地震影响系数最大值，取0.12；Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)；按照JGJ102规范5. 4节条文说明局部的规定，对于竖向幕墙和与水平面夹角大于75 度、小于90度的斜玻璃幕墙，可不考虑竖向地震作用效

7、应的计算和组合。3.3 作用效应组合荷载和作用效应按下式进行组合：S二 y gSgi 丫八Ye：各效应的分项系数；弧、2E：分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。上面的八、八、Ye为分项系数，按、5. 4.3. 5.4. 4JGJ102-2003规定如下：进行幕墙构件强度、连接件和预埋件承载力计算时：重力荷载：Yg： 1.2；风荷载：Y w： 1. 4；MQ9凤铝型材转角明框玻璃计算书明框玻璃幕墙设计计算书厦门开联装饰工程地震作用：Ye： 1.3;进行挠度计算时；重力荷载：Yg： i.o；风荷载：Y w： 1. 0；地震作用：可不做组合考虑；上式中，风荷载的组合系数限为L0;地震作用的组合系数

8、如为0.5；4幕墙立柱计算基本参数：1：计算点标高：30m；2：力学模型：简支梁；3：立柱跨度：L=3135mm；4：立柱左分格宽：1400nini；立柱右分格宽：1400那么；5：立柱计算间距:B=1400mm；6：板块配置：中空玻璃6 +6 mm；7：立柱材质：6063-T5,断热；8：安装方式：偏心受拉；本处幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算，受力模型如下:弯矩图(M)剪力图(V)q(N/mm)简支梁受力模型4.1 立柱型材选材计算(1)风荷载作用的线荷载集度(按矩形分布)：qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)；wk：风荷载标准值(MPa)；B：幕墙立柱计算间距(mni)

9、；q*k 二 WkB=0. 001631X1400MQ9凤铝型材转角明框玻璃计算书明框玻璃幕墙设计计算书厦门开联装饰工程=2. 283N/mmq.：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)；Qw=l. 4qwk= 1.4X2. 283=3. 196N/mm水平地震作用线荷载集度(按矩形分布)：qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；Be：动力放大系数，取5.0；a皿：水平地震影响系数最大值，取0.12；Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N),(含面板和框架)；A：幕墙构件的面积(iW)； qEAk= B e Q maxGk/A 5. 3. 4 JGJ102_2003=5.0

10、X0. 12X0. 0005 =0.0003MPaqEk：水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)；B：幕墙立柱计算间距(mm)；QEk=QEAkB=0. 0003X 1400=0. 42N/mmqE：水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)；Qe=1- 3qEk=1. 3X0. 42=0. 546N/mm 幕墙受荷载集度组合： 用于强度计算时，采用S“+0.5Se设计值组合： 5.4. 1EJGJ102-2003q=q*+0. 5qE=3. 196+0.5X0. 546二3. 469N/mm用于挠度计算时，采用S*标准值：5. 4. 1 JGJ102-2003Qk=Qwk=2. 283N/m

11、m(4)立柱在组合荷载作用下的弯矩设计值：Mx：弯矩组合设计值(Nmm)；Mw：风荷载作用下立柱产生的弯矩设计值(Nmm)；崛：地震作用下立柱产生的弯矩设计值(N - mm)；L：立柱跨度(mm)；采用Sw+0. 5Se组合：M=qwL2/8Me 二 QeL?/8Mx=Mw+0. 5Me=qL2/8=3. 469X313578 =4261764. 066N mmioMQ9凤铝型材转角明框玻璃计算书明框玻璃幕墙设计计算书厦门开联装饰工程确定材料的截面参数(1)立柱抵抗矩预选值计算：wnx：立柱净截面抵抗矩预选值(mnf)；Mx：弯矩组合设计值(Nmm)；Y：塑性开展系数：对于冷弯薄壁型钢龙骨，按

12、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002,取 1.00；对于热轧型钢龙骨,按JGJ133或JGJ102规范,取1. 05；对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007,取1. 00；fa：型材抗弯强度设计值(MPa),对6063-T5,断热取90MPa；Wnx=Mx/ y fa=4261764. 066/1. 00/90=47352. 934mm3立柱惯性矩预选值计算：qk：风荷载线荷载集度标准值(N/mm)；E：型材的弹性模量(MPa),对6063-T5,断热取70000MPa；材料需满足的绕X轴最小惯性矩(mm4)；L：计算跨度(mm);按规范要求，立柱的挠

13、度限值(mm)；df, Hin-5qkL4/384EIxminL/180=3135/180=17. 417mm按5.LL2建筑幕墙GB/T21086-2007的规定，对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙 (其它形式幕墙或外围护结构无绝对挠度限制)：当跨距W4500mni时，绝对挠度不应该大于20mni；当跨距4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm；对本例取：df,iim=17. 417mmIxmin=5qkL1/384Edf, iim=5X2. 283X31357384/70000/17. 417=2355176. 614mm1选用立柱型材的截面特性按上一项计算结果选用型材号：凤铝152转角型材的

14、抗弯强度设计值：fa=90MPa型材的抗剪强度设计值：t a=55MPa型材弹性模量：E=70000MPa绕X轴惯性矩：1 =4271620mm4绕 Y 轴惯性矩：Ty=104241 Omni4绕X轴净截面抵抗矩：Wnxl=51531mm3绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=48265mm3型材净截面面积：An=1633. 705mm2型材线密度：Yg=0.04411N/mni型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=6mm型材受力面对中性轴的面积矩：Sx=38913mm311MQ9凤铝型材转角明框玻璃计算书明框玻璃幕墙设计计算书厦门开联装饰工程塑性开展系数：Y=l. 00立柱的抗弯强度计算立柱轴向拉

15、力设计值：Nk：立柱轴向拉力标准值(N)；qGAk：幕墙单位面积的自重标准值(MPa)；A：立柱单元的面积(mn?)；B：幕墙立柱计算间距(mm)；L：立柱跨度(mm)；Nk = qGAk A=qGAkBL=0. 0005X 1400X3135=2194.5NN：立柱轴向拉力设计值(N)；N=l. 2Nk=2633.4N抗弯强度校核：按简支梁(受拉)立柱抗弯强度公式，应满足：N/4+Mx/ y Wnxfa6. 3. 7 JGJ102-2003上式中：N：立柱轴力设计值(N)；Mx：立柱弯矩设计值(Nmm)；An：立柱净截面面积(mm?)；Wnx：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mmYx：塑性开展

16、系数：对于冷弯薄壁型钢龙骨，按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002,取 1.00；对于热轧型钢龙骨,按JGJ133或JGJ102规范,取1. 05；对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007,取1. 00；fa：型材的抗弯强度设计值，取90MPa； 那么：N/An+Mx/ y Wnx=2633. 4/1633. 705+4261764. 066/1. 00/48265=89. 911MPa90MPa立柱抗弯强度满足要求。4.2 立柱的挠度计算因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的立柱惯性矩大于预选值，挠 度就满足要求：实际选用的型材惯性矩为：L

17、=4271620mm预选值为：Ixmin=2355176. 614mm1实际挠度计算值为：df=5qkL7384EIx=5 X 2. 283 X 31357384/70000/4271620二9. 603mm12MQ9凤铝型材转角明框玻璃计算书明框玻璃幕墙设计计算书厦门开联装饰工程而 df,iim=17. 417mm所以，立柱挠度满足规范要求。4.3 立柱的抗剪计算校核依据：t max t =55MPa (立柱的抗剪强度设计值)(l)Vwk：风荷载作用下剪力标准值(N)：“WkBL/2=0. 001631X 1400X3135/2=3579.23N(2)VW：风荷载作用下剪力设计值(N)：Vw

18、=l. 4Vwk=1.4X3579. 23=5010.922N(3)VEk：地震作用下剪力标准值(N)：Vei=qEAkBL/2=0. 0003X 1400X3135/2=658. 35NVe：地震作用下剪力设计值(N)：Ve二 L 3VEk=1.3X658. 35=855.855N(5)V：立柱所受剪力设计值组合：米用Vw+0. 5Ve组合：V=Vw+0. 5Ve=5010. 922+0.5X855. 855=5438. 849N立柱剪应力校核：Tmax：立柱最大剪应力(MPa)；V：立柱所受剪力(N)；Sx：立柱型材受力面对中性轴的面积矩L：立柱型材截面惯性矩(mm);t：型材截面垂直于X

19、轴腹板的截面总宽度(mm)；T max=VSx/Ixt=5438. 849X38913/4271620/6=8. 258MPa8. 258MPa55MPa立柱抗剪强度满足要求！5幕墙横梁计算基本参数：1：计算点标高：30m；13MQ9凤铝型材转角明框玻璃计算书明框玻璃幕墙设计计算书厦门开联装饰工程2：横梁跨度：B=1400mm；3：横梁上分格高：2420mm；横梁下分格高：3200mm；4：横梁计算间距：H=2810mm；5：力学模型：三角荷载简支梁；6：板块配置：中空玻璃6 +6 mm；7：横梁材质：6063-T5,断热型材；因为BH,所以本处幕墙横梁按三角形荷载简支梁力学模型进行设计计算，

20、受力模型如 下：弯矩图(M)剪力图(V)q(7mm)三角形荷载简支梁受力模型5.1 横梁型材选材计算横梁在风荷载作用下的线荷载集度(按三角形分布)：qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)；wk：风荷载标准值(MPa)；B：横梁跨度(mm)；qwk=wkB=0. 001631X1400-2. 283N/mmqw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)；Qw -1 4qWi4500nini时，绝对挠度不应该大于30mm；按5.L9, b,自重标准值作用下挠度不应超过其跨度的1/500,并且不应大于 3 mm；B/180=1400/180=7. 778mmB/500=1400/500

21、=2. 8mm对本例取：dfi,iim=7. 778mmdf2iim=2. 8mmqk：风荷载作用线荷载集度标准值(N/mm)；E：型材的弹性模量(MPa),对6063-T5,断热型材取70000MPa；Iymin：绕Y轴最小惯性矩(mm?；B：横梁跨度(mm);dfi, iim=qkB4/120EIyininIymin=QkB1/ 120Edfl. imdfi, iim=qkB4/120EIyininIymin=QkB1/ 120Edfl. im(受风荷载与地震作用的挠度计算)161计算引用的规范、标准及资料11.1 幕墙设计规范：11.2 建筑设计规范： 11.3 铝材规范：21.4 金属

22、板及石材规范： 21.5 玻璃规范：31.6 钢材规范：31.7 胶类及密封材料规范： 31.8 五金件规范：41.9 相关物理性能等级测试方法：41.10 建筑结构静力计算手册（第二版）51.11 土建图纸：52基本参数52.1 幕墙所在地区52.2 地面粗糙度分类等级52.3 抗震设防53幕墙承受荷载计算63.1 风荷载标准值的计算方法63.2 计算支撑结构时的风荷载标准值83.3 计算面板材料时的风荷载标准值83.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值83.5 平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值83.6 作用效应组合84幕墙立柱计算94.1 立柱型材选材计算94.2 确定材料的截

23、面参数114.3 选用立柱型材的截面特性114.4 立柱的抗弯强度计算124.5 立柱的挠度计算124.6 立柱的抗剪计算135幕墙横梁计算135.1 横梁型材选材计算145.2 确定材料的截面参数165.3 选用横梁型材的截面特性175.4 幕墙横梁的抗弯强度计算175.5 横梁的挠度计算185.6 横梁的抗剪计算186玻璃板块的选用与校核196.1 玻璃板块荷载计算： 206.2 玻璃的强度计算：21MQ9凤铝型材转角明框玻璃计算书明框玻璃幕墙设计计算书厦门开联装饰工程=2. 283X 14007120/70000/7. 778= 134236. 565mm1Ixmin：绕X轴最小惯性矩（

24、mm1）；Gk：横梁自重线荷载标准值（N/mni）；df2,lim=5GkB7384EIxmin（自重作用下产生的挠度计算）Ixmin=5GkB4/384Edf2, lim=5 X 0. 968 X 14007384/70000/2. 8=247041. 667mm15.3选用横梁型材的截面特性按照上面的预选结果选取型材：选用型材号：凤铝型材抗弯强度设计值：90MPa型材抗剪强度设计值：55MPa型材弹性模量：E=70000MPa绕X轴惯性矩：I=309570mm4绕Y轴惯性矩：I尸Hl6370mmi绕X轴净截面抵抗矩：WnF7486mm3绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=10102mm3绕Y轴净

25、截面抵抗矩：Wnyl=21838mm3绕Y轴净截面抵抗矩：Wny2=20720mm3型材净截面面积：An=918. 131mm2型材线密度：Y g=0. 02479N/mm横梁与立柱连接时角片与横梁连接处横梁壁厚：t=2mni横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：tx=8nmi横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度：t尸4nm型材受力面对中性轴的面积矩（绕X轴）：Sx=6690mm3型材受力面对中性轴的面积矩（绕Y轴）：S= 13826mm3塑性开展系数：yx= Y y=l. 00幕墙横梁的抗弯强度计算按横梁抗弯强度计算公式，应满足：Mx/ Y Mnx+My/ r MyWfa6. 2. 4JGJ10

26、2-2003上式中：Mx：横梁绕X轴方向（幕墙平面内方向）的弯矩设计值（N mm）；Mv：横梁绕Y轴方向（垂直于幕墙平面方向）的弯矩设计值（N mm）；Wnx：横梁绕X轴方向（幕墙平面内方向）的净截面抵抗矩（mm3）；Wny：横梁绕Y轴方向（垂直于幕墙平面方向）的净截面抵抗矩（mn?）；Yx, Yy：塑性开展系数：对于冷弯薄壁型钢龙骨，按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002,取 1.00；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1. 05；对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007,取1. 00；fa：型材的抗弯强度设计值，取90MPa。米用

27、Sg+Sw+0.5Se组合，那么：17MQ9凤铝型材转角明框玻璃计算书明框玻璃幕墙设计计算书厦门开联装饰工程M/ y xWnx+My/ y yWny=284690/l. 00/7486+557783. 333/1. 00/20720 =64. 95MPa90MPa横梁抗弯强度满足要求。5.4 横梁的挠度计算因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的横梁惯性矩大于预选值，挠 度就满足要求：实际选用的型材惯性矩为：Ix=309570mm41 =1116370mm4预选值为：Ixmin=247041. 667mm4Iymin=134236. 565mm1横梁挠度的实际计算值如下：dfl=qk

28、B7120EIy=2. 283 X 14007120/70000/1116370=0. 935mmdf2=5GkB7384EIx=5X0. 968 X 14007384/70000/309570-2. 234mmdfUim=7. 778mmdf2,iim=2. 8mm所以，横梁挠度满足规范要求。5.5 横梁的抗剪计算校核依据：t max t =55MPa (型材的抗剪强度设计值) (l)Vwk：风荷载作用下剪力标准值(N)：VwkQwkB/4=2. 283X 1400/4=799.05N(2)VW：风荷载作用下剪力设计值(N)：Vw=l. 4Vwk=1.4X799. 05=1118.67N(3

29、)Vf*：地震作用下剪力标准值(N)：VeQerB/4=0. 336X 1400/4=117. 6N(4) Ve：地震作用下剪力设计值(N)：V E=1. 3VEk=152.88N(5)VX：水平总剪力(N)；Vx：横梁受水平总剪力(N)：18MQ9凤铝型材转角明框玻璃计算书明框玻璃幕墙设计计算书厦门开联装饰工程米用Vw+0. 5Ve组合：V =VW+O. 5Ve= 1118. 67+0.5X 152.88= 1195. UN(6)Vy：垂直总剪力(N)：V y=1.2X0. 0004XBIL/2=1.2X0. 0004X 1400X2420/2=813.12N横梁剪应力校核：tx：横梁水平方

30、向剪应力(MPa)；V x：横梁水平总剪力(N)；Sy：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(绕Y轴)；Iy：横梁型材截面惯性矩(mm%ty：横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度(mm)；T X=VxSy/Iyty6. 2. 5 JGJ102-2003=1195. 11X 13826/1116370/4=3. 7MPaV . 7MPa55MPaTy：横梁垂直方向剪应力(MPa)；Vy：横梁垂直总剪力(N)；Sx：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mnf)(绕X轴)；L：横梁型材截面惯性矩(mm%tx：横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)；t =VySx/Ixtx 6. 2. 5 JGJ102-20

31、03=813. 12X6690/309570/8=2.197MPaV . 197MPa55MPa横梁抗剪强度能满足！6玻璃板块的选用与校核基本参数：1：计算点标高：30m；2：玻璃板尺寸：宽 X 高二BXH= 1400mmX 3200mm；3：玻璃配置：中空玻璃，外片钢化玻璃8mm,内片钢化玻璃8nlm 模型简图为：19MQ9凤铝型材转角明框玻璃计算书明框玻璃幕墙设计计算书厦门开联装饰工程工B四边简支板6.1玻璃板块荷载计算:外片玻璃荷载计算：3：外片玻璃厚度(mm);t2：内片玻璃厚度(mm);wk：作用在板块上的风荷载标准值(MPa)；Gam外片玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃)(MPa)

32、； qEAki：外片玻璃地震作用标准值(MPa)；Ygi：外片玻璃的体积密度(N/mrn?；wkl：分配到外片上的风荷载作用标准值(MPa)；qkl：分配到外片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；q.：分配到外片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；Gari= Y glt 1二0. 0000256X8=0.000205MPaQEAkl= B E & maxGAkl=5X0. 12X0. 000205=0.000123MPawki=l. lwkti3/ (ti3+t23)=1. 1X0 . 00 1 7 73 X 87 (83+83)=0.000975MPaqki=wki+0. 5qEAki=0. 0

33、00975+0.5X0. 000123=0.001036MPaQil* 4wki+0. 5X1. 3qEAki=L 4X0. 000975+0. 5X1. 3X0. 000123=0.001445MPa内片玻璃荷载计算：ti：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；wk：作用在板块上的风荷载标准值(MPa)；GAk2：内片玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃)(MPa)20MQ9凤铝型材转角明框玻璃计算书明框玻璃幕墙设计计算书厦门开联装饰工程qEAk2：内片玻璃地震作用标准值(MPa)Y g2：内片玻璃的体积密度(N/mn?)；wk2：分配到内片上的风荷载作用标准值(MPa)；qk2：分

34、配到内片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；q2：分配到内片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；GaR2= 丫 g2t 2=0. 0000256X8=0. 000205MPaQEAk2= Be。maxGAk2=5X0. 12X0. 000205二0.000123MPaWk2-Wkt23/ (ti3+t3)=0. 00 1 7 7 3 X 87 (83+83)=0.000886MPaQk2-Wk2+0. 5qEAk2=0. 000886+0.5X0. 000123=0.000948MPaQ2=l* 4Wk2+0 5X1. 3qEAk2=1.4X0. 000886+0. 5X 1. 3X0. 0001

35、23=0.00132MPa玻璃板块整体荷载组合计算：用于强度计算时，采用Sw+0. 5Se设计值组合：5. 4. HJGJ102-2003q=l. 4wk+0. 5X 1. 3 (qEAki+qEAk2)=1. 4X0. 001773+0.5X 1. 3X (0. 000123+0. 000123)=0.002642MPa用于挠度计算时，采用S*标准值：5. 4. 1 JGJ102-2003二0. 001773MPa6.2玻璃的强度计算：校核依据：oWf外片校核：0U外片玻璃的计算参数；5：外片玻璃的折减系数；qkl：作用在外片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；a：分格短边长度(mm)；E：玻

36、璃的弹性模量(MPa)；ti：外片玻璃厚度(mm)；0 尸qa/EtJ6. 1. 2-3 JGJ102-2003=0. 001036X1400772000/84= 13. 495按系数(1，查表 6. 1.2-2JGJ102-2003, Q 产0.946；。,：外片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；qu作用在板块外片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；a：玻璃短边边长(mm)；b：玻璃长边边长(mm)；21MQ9凤铝型材转角明框玻璃计算书明框玻璃幕墙设计计算书厦门开联装饰工程t1：外片玻璃厚度(mm)；m1：外片玻璃弯矩系数,按边长比a片查表6.l.2-lJGJ102-2003

37、得此二0.1072；o 尸6叫n It：6. 1. 2 JGJ102-2003=6 X 0. 1072 X 0. 001445 X 14002 X 0. 946/82=26. 927MPa26. 927MPaWfj84MPa (钢化玻璃)外片玻璃的强度满足要求！(2)内片校核：02：内片玻璃的计算参数；n2：内片玻璃的折减系数；qk2：作用在内片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；a：分格短边长度(mm)；E：玻璃的弹性模量(MPa)；t2：内片玻璃厚度(mm)；0 2Fk2a4/EtJ6. 1. 2-3EJGJ102-2003=0. 000948 X 1400772000/81=12.349按

38、系数。2,查表 6. L2-2JGJ102-2003, n2=0. 951。2：内片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；q2：作用在板块内片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；a：玻璃短边边长(mm)；b：玻璃长边边长(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm);m2：内片玻璃弯矩系数，按边长比a乃查表6.1.2-1、02-2003得1112二0.1072；。2=6m2q2a2 n 2/t226. 1. 2 JGJ102-2003=6 X 0. 1072 X 0. 00132 X 14002 X 0. 951/82=24. 727MPa24. 727MPaWfg2=84MPa (钢化玻璃

39、)内片玻璃的强度满足要求！6.3玻璃最大挠度校核：校核依据：df=n uwka7Ddf,lim6. 1. 3-2 JGJ102-2003上面公式中：df：玻璃板挠度计算值(mm);H：玻璃挠度的折减系数；玻璃挠度系数,按边长比a/b查表6. 1.31JGJ102-2003得P=0.0109；wk：风荷载标准值(MPa)a：玻璃板块短边尺寸(mm)；D：玻璃的弯曲刚度(Nmm)；许用挠度，取短边长的60,为23.333mm；其中：D=Ete7(12(l-u2)6. L3-1EJGJ102-2003上式中：E：玻璃的弹性模量(MPa)；22MQ9凤铝型材转角明框玻璃计算书明框玻璃幕墙设计计算书厦门开联装饰工程te：玻璃的等效厚度(mm);u：玻璃材料泊松比，为02；te=0. 95 X (t13+t23)1/3 6. 1. 5-3EJGJ102-2003=0. 95 X (83+83)1/3 =9. 575mmD=Ete3/(12(l-u2)=72000 X 9. 5757(12 X (1-0. 22)=5486512. 402N mm0 ：玻璃板块的计算参数；0 =wka4/Ete46. 1. 2-3 JGJ102-2003=0. 001773X1400772000/9. 5754