铝合金窗LC1432横挺计算书.docx

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1、铝合金窗LC1432横挺计算书门窗设计计算书设计：张志平校对：谢伟忠 陈飞 王民厦门开联装饰工程O一三年十二月十七 日铝合金窗LC1432横挺计算书门窗设计计算书 厦门开联装饰工程amax：水平地震影响系数最大值，取0.12；Gk：门窗构件的重力荷载标准值(N)；A：门窗构件的面积(iW)；平行于门窗平面的集中水平地震作用标准值PEk= e a maxGk5. 3.5EJGJ102-2003PEk：平行于门窗平面的集中水平地震作用标准值(N)；Be：动力放大系数，取5.0；amax：水平地震影响系数最大值，取0.12；Gk：门窗构件的重力荷载标准值(N)；按照JGJ102规范5. 4节条文说明

2、局部的规定，对于竖向门窗和与水平面夹角大于75 度、小于90度的斜玻璃门窗，可不考虑竖向地震作用效应的计算和组合。3.5 作用效应组合荷载和作用效应按下式进行组合：5 Y gSg) Yw Ye：各效应的分项系数；八,、力E：分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。上面的八、八、Ye为分项系数，按、5. 4.3. 5. 4. 4JGJ102-2003规定如下:进行门窗构件强度、连接件和预埋件承载力计算时：重力荷载：Yg： 1.2；风荷载：八：1.4；地震作用：Ye： 1.3；进行挠度计算时；重力荷载：Yg： 1.0；风荷载：八：1.0；地震作用：可不做组合考虑；上式中，风荷载的组合系数以为1.0；

3、地震作用的组合系数帆为0.5；4门窗横中梃计算基本参数：1：计算点标宽:30m；2：力学模型：简支梁；3：横中梃跨度：W=1400mm；4：横中梃上受荷单元高：Hi=2000mm；横中梃下受荷单元高：H2= 1200mm；5：横中梃组合形式：插接形式；铝合金窗LC1432横挺计算书门窗设计计算书 厦门开联装饰工程4.1选用横中梃材料的截面特性（1）外框参数：选用型材号：厦航窗，断热型材型材的抗弯强度设计值：f a=90MPa型材的抗剪强度设计值：t a=55MPa型材弹性模量：Ea=70000MPa绕X轴惯性矩:Iax=267800mm4绕Y轴惯性矩:Iay=441780mm4绕X轴净截面抵抗

4、矩：Wanxl=6020mni3绕X轴净截面抵抗矩：Wanx2=6016mni3绕Y轴净截面抵抗矩：Wanyl=9967mm3绕Y轴净截面抵抗矩：Wany2=7660mm3型材净截面面积：Aan=796. 437mm2横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t5.6nini横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度：tay=2. 8mm型材受力面对中性轴的面积矩（绕X轴）：Sax=6526mm3型材受力面对中性轴的面积矩（绕Y轴）：Sa尸8481mH1：塑性开展系数：对于冷弯薄壁型钢龙骨，按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002,取 1.00；对于热轧型钢龙骨,按JGJ133或JGJ102规范

5、,取1. 05；对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007, IX 1.00；对塑钢型材，参照铝合金龙骨，取1.00；此处取：丫乂二丫尸1.00；（2）内框参数：选用型材号：厦航窗型材的抗弯强度设计值：fs=215MPa型材的抗剪强度设计值：t =125MPa型材弹性模量：Es=206000MPa绕X轴惯性矩：Is=155860mm4绕Y轴惯性矩：Isy=560990mm4绕X轴净截面抵抗矩：Wsnxl=6931mm3绕X轴净截面抵抗矩：Wsnx2=6923mm3绕Y轴净截面抵抗矩：Wsnyl=10506mm3绕Y轴净截面抵抗矩：Wsny2=12275mm3型材净截面面

6、积：Asn=920. 028mm2横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：tsx=5.6nini横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度：tsy=2. 8mm型材受力面对中性轴的面积矩（绕X轴）：Sh5545nlm型材受力面对中性轴的面积矩（绕Y轴）：Ssy= 12003mm3塑性开展系数：对于冷弯薄壁型钢龙骨，按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002,取 1.00；对于热轧型钢龙骨,按JGJ133或JGJ102规范,取1. 05；9铝合金窗LC1432横挺计算书门窗设计计算书 厦门开联装饰工程对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007,取1. 00； 对塑钢型材，参

7、照铝合金龙骨，取1.00；此处取：Yx= Yy=l. 05；4.2 横中梃水平方向计算简图确实定因为：H12WH2Isy：内框的绕Y轴惯性矩(mm、如果组合型材其中一种为钢材，那么对铝型材局部取Yk1.05的调正系数;如果组合型材中没有钢材，那么丫尸1.00；所以：Qaki= Y fX 义 EaIay/(EaIay+EsIsy)=1.05X0.892X70000X441780/(70000X441780+206000X560990)=0. 198N/mmQskl = Qkl X EsIsy/ (EaIay+EsIsy)=0.892X206000X560990/(70000X441780+206

8、000X560990) =0. 704N/mmQal- Y F X q】X EaLy/ (EaLy+EsLy)=1.05X 1.358X 70000 X 441780/(70000 X 441780+206000 X 560990)=0. 301N/mmQsl Y F X Q X EsLy/ (EaLy+EsLy)=1.358X206000X560990/(70000X441780+206000X560990)=1. 071N/mm下单元承受的水平荷载作用集度分配：qak2：下单元水平荷载作用下分布在外框上的线荷载标准值(N/mm)；qsk2：下单元水平荷载作用下分布在内框上的线荷载标准值(N

9、/mm)；qa2：下单元水平荷载作用下分布在外框上的线荷载设计值(N/mni)；qs2：下单元水平荷载作用下分布在内框上的线荷载设计值(N/mm)；Ea：外框的弹性模量(MPa)；Es：内框的弹性模量(MPa)；外框的绕Y轴惯性矩(mm，)；内框的绕Y轴惯性矩(mm%如果组合型材其中一种为钢材，那么对铝型材局部取Y尸1.05的调正系数;如果组合型材中没有钢材，那么Yk1.00；所以：Qak2 Y F X Qk2 X EaIay/(EaIayEsISy)二 1. 05X0. 764 X 70000 X 441780/ (70000 X 441780+206000 X 560990) =0.169

10、N/mmQsk2Qk2 X Es I sy/ (EaIayEsISy)=0.764X206000X560990/(70000X441780+206000X560990) =0.603N/mmQa2 Y F X q? X EaLy/ (EaLy+EsLy)= 1.05X 1. 164X 70000 X 441780/(70000 X 441780+206000 X 560990)=0. 258N/mmqs2=q2XEsIsy/ (EaIay+EsIsy)=1.164X206000X560990/(70000X441780+206000X560990) =0. 918N/mm上单元自重荷载作用集度

11、分配：Gak：自重作用分配到外框上的线荷载标准值(N/mm)； Gsk：自重作用分配到内框上的线荷载标准值(N/mm)； Q：自重作用分配到外框上的线荷载设计值(N/mm)；13铝合金窗LC1432横挺计算书门窗设计计算书 厦门开联装饰工程Gs：自重作用分配到内框上的线荷载设计值(N/mm)；Ea：外框的弹性模量(MPa)；Ez内框的弹性模量(MPa)；Iax：外框的绕X轴惯性矩(mm，Isx：内框的绕X轴惯性矩(mm%如果组合型材其中一种为钢材，那么对铝型材局部取丫尸1.05的调正系数;如果组合型材中没有钢材，那么丫尸1.00;所以：Gak= Y FXGkXEaIax/ (EaIax+EsI

12、sx)=1.05X0.8X 70000 X 267800/(70000 X 267800+206000 X 155860)=0. 31N/mmGSk-GkXEsIsx/ (EaIax+EsIsx)=0.8X206000X155860/(70000X267800+206000X155860)=0.505N/mmGa- Y F GGEaLx/ (EaIax+EsIsx)=1.05X0. 96X70000X267800/(70000X267800+206000X 155860)=0. 372N/mmGs=GXEsIsx/ (EaIax+EsIsx)=0.96X206000X155860/(70000

13、X267800+206000X155860)=0.606N/mm横中梃在上受荷单元水平力作用下的受力分析外框分析：Mal：在上受荷单元水平力作用下的外框跨中最大弯矩(N mm)；Mal=qalXW2/12=0. 301X1400712=49163. 333N mmVal：在上受荷单元水平力作用下的外框剪力设计值(N)；Val=qalW/4=105.35N(2)内框分析：Msl：在上受荷单元水平力作用下的内框跨中最大弯矩(N - mm)；Msl=qslXW2/12=1.071X1400712=174930N mmVsl：在上受荷单元水平力作用下的内框剪力设计值(N)；Vsl=qslW/4=374

14、.85N4.4 横中梃在下受荷单元水平力作用下的受力分析外框分析：Ma2：在下受荷单元水平力作用下的外框跨中最大弯矩(N mm)；Ma2=qa2XW2/24X (3- (H2/W)2)=0. 258 X 1400724 X (3-(1200/1400)2)二47730N mm14铝合金窗LC1432横挺计算书门窗设计计算书 厦门开联装饰工程va2：在下受荷单元水平力作用下的外框剪力设计值(N)；Va2=qa2W/2 X (1-IV2/W)=103.2N(2)内框分析：Ms2：在下受荷单元水平力作用下的内框跨中最大弯矩(Nmm)；Ms2=qs2 X W2/24 X (3-(H2/W)2)=0.

15、918X 1400724X (3-(1200/1400)2)=169830N mmVs2：在下受荷单元水平力作用下的内框剪力设计值(N)；Vs2=qs2W/2 X (l-H2/2/W)=367. 2N4.5 横中梃在上受荷单元自重力作用下的受力分析(1)外框分析：Max：在上受荷单元自重力作用下的外框跨中最大弯矩(N - mm)；Max=GM78=0. 372X140078=91140N mmVay：在上受荷单元自重力作用下的外框剪力设计值(N)；Vay=GaW/2=0.372X1400/2=260. 4N(2)内框分析：Msx：在上受荷单元自重力作用下的内框跨中最大弯矩(Nmm)； Msx=

16、GsW2/8=0. 606X140078= 148470N mmVsy：在上受荷单元自重力作用下的内框剪力设计值(N)；Vsy=GsW/2=0. 606X 1400/2=424. 2N横中梃的抗弯强度计算外框的强度计算：按下面的公式进行强度校核，应满足：即：Max/ Y xWanx+ (Mal+Ma2) / Y yWanyWfa上式中：Max：外框在上受荷单元自重力作用下的跨中最大弯矩(N - mm)； Mal：外框在上受荷单元水平力作用下的跨中最大弯矩(N - mm)；Ma2：外框在下受荷单元水平力作用下的跨中最大弯矩(N mm)； Wanx, Wany：外框在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(m

17、m：)；Yx, Yy：塑性开展系数，取1.00;fa：型材的抗弯强度设计值，取90MPa；15铝合金窗LC1432横挺计算书门窗设计计算书 厦门开联装饰工程那么:Max/ Y xWanx+ (Mal+Ma2) / Y yWany=91140/1. 00/6016+(49163.333+47730)/1.00/7660=27. 799MPa90MPa横中梃外框抗弯强度能满足要求。内框的强度计算：按下面的公式进行强度校核，应满足：Mx/YxWnx+My/YyWnyfs即：Msx/ Y xWsnx+ (Msl+Ms2)/ Y yWs”Wfs上式中：Msx：内框在上受荷单元自重力作用下的跨中最大弯矩(

18、N - mm)；Msl：内框在上受荷单元水平力作用下的跨中最大弯矩(N mm)；Ms2：内框在下受荷单元水平力作用下的跨中最大弯矩(N mm)；Wsnx, Wsny：内框在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm；一，Yy：塑性开展系数，取1.05；t：材的抗弯强度设计值，取215MPa；那么：Msx/ Y xWsnx+ (MJMs2)/ Y yWsny= 148470/1. 05/6923+(174930+169830)/I. 05/10506=51.678MPa215MPa横中梃内框抗弯强度能满足要求。4.6 横中梃的挠度计算由于是按照等挠度原理进行的荷载分配，所以，此处仅需要对外框进行验算：横中

19、梃在上受荷单元水平作用力作用下的挠度计算：dfl：横中梃在上受荷单元水平作用力作用下的挠度(mm)；dfl=qaklW7120EJy=0. 198X14007120/70000441780=0. 205mm横中梃在下受荷单元水平作用力作用下的挠度计算：df2：横中梃在下受荷单元水平作用力作用下的挠度(mm)；df2=qak2W7240EJyX (25/8-5 X (H2/2/W) 2+2 X (H2/2/W)4)=0. 169 X 14007240/70000/441780 X (25/8-5 X (1200/2/1400) 2+2X (1200/2/1400)4) =0. 199mm横中梃在

20、水平作用力作用下的总体挠度：dfy=dfi+df2=0. 205+0. 199=0.404mm挠度的限值取杆件总长的1/150,即9. 333mni,且不应大于20mmo0. 404mniW9. 333mm0. 404mm20mm所以，横中梃在水平作用力作用下的总体挠度满足要求！(4)横中梃在自重标准值作用下的挠度：dfx=5GakW7384EJax16铝合金窗LC1432横挺计算书门窗设计计算书 厦门开联装饰工程=5X0. 31X 14007384/70000/267800 =0. 827mm0. 827mniW9. 333mm0. 827mm20mm所以，在自重标准值作用下的挠度满足要求!

21、410横中梃的抗剪计算外框的抗剪计算：校核依据：T amax T =55MPa (材料的抗剪强度设计值) a.水平总剪力计算：Jmaxx：横中梃外框水平方向最大剪应力(N)；Val：在上受荷单元水平力作用下的外框剪力设计值(N)；Va2：在下受荷单元水平力作用下的外框剪力设计值(N)； Say：横中梃外框型材受力面对中性轴的面积矩(mn?);Iay：横中梃外框型材截面惯性矩(mm、tay：外框型材截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度(mm)； 工 amaxX-(Val+Va2)say/Iaytay= (105. 35+103. 2) X8481/441780/2. 8=1.43MPa1.43MPa5

22、5MPa横中梃外框水平方向抗剪强度能满足要求！ b.垂直总剪力计算：T amaxY：横中梃外框垂直方向最大剪应力(N)；vay：受荷单元自重力作用下的外框剪力设计值(N)；Sa、：横中梃外框型材受力面对中性轴的面积矩(mn?); lax：横中梃外框型材截面惯性矩(mN);以：外框型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)； 工 amaxY=VaySax/laxtax=260.4X6526/267800/5.6=1.133MPa1. 133MPa55MPa横中梃外框垂直方向抗剪强度能满足要求！ 内框的抗剪计算：校核依据：t smaxx t =125MPa (材料的抗剪强度设计值) a.水平总剪力

23、计算：T smaxX：横中梃内框水平方向最大剪应力(N)；Vsl：在上受荷单元水平力作用下的内框剪力设计值(N)；Vs2：在下受荷单元水平力作用下的内框剪力设计值(N)； Ssy：横中梃内框型材受力面对中性轴的面积矩(nrn?)； Isy：横中梃内框型材截面惯性矩(mm4)；tsy：内框型材截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度(mm)；T smaxX- (Vs+Vs2)Ssy/Isytsy= (374.85+367.2)X12003/560990/2. 8171计算引用的规范、标准及资料11.1 门窗及相关设计规范： 11.2 建筑设计规范： 11.3 铝材规范：11.4 玻璃规范：21.5 钢材规

24、范：21.6 胶类及密封材料规范： 31.7 门窗及五金件规范： 31.8 相关物理性能等级测试方法： 41.9 建筑结构静力计算手册（第二版）41.10 土建图纸：42基本参数52.1 门窗所在地区52.2 地面粗糙度分类等级52.3 抗震设防53门窗承受荷载计算53.1 风荷载标准值的计算方法53.2 计算支撑结构时的风荷载标准值73.3 计算面板材料时的风荷载标准值73.4 垂直于门窗平面的分布水平地震作用标准值73.5 平行于门窗平面的集中水平地震作用标准值83.6 作用效应组合84门窗横中梃计算84.1 选用横中梃材料的截面特性94.2 横中梃水平方向计算简图确实定104.3 水平荷

25、载作用的线荷载集度104.4 门窗横中梃荷载分配124.5 横中梃在上受荷单元水平力作用下的受力分析144.6 横中梃在下受荷单元水平力作用下的受力分析144.7 横中梃在上受荷单元自重力作用下的受力分析154.8 横中梃的抗弯强度计算154.9 横中梃的挠度计算164.10 横中梃的抗剪计算175玻璃板块的选用与校核185.1 玻璃板块荷载计算： 185.2 玻璃的强度计算：205.3 玻璃最大挠度校核： 216附录常用材料的力学及其它物理性能22铝合金窗LC1432横挺计算书门窗设计计算书 厦门开联装饰工程=5. 67MPa5. 67MPal25MPa横中梃内框水平方向抗剪强度能满足要求！

26、b.垂直总剪力计算：T smaxY：横中梃内框垂直方向最大剪应力(2 ；vsy：受荷单元自重力作用下的内内框剪力设计值(N)；Ssx：横中梃内框型材受力面对中性轴的面积矩(mn?);Isx：横中梃内框型材截面惯性矩(mM)；tsx：内框型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)；smaxYVsySsx/1 sxtsx=424.2X5545/155860/5.6二2. 695MPa2. 695MPa125MPa横中梃内框垂直方向抗剪强度能满足要求！5玻璃板块的选用与校核基本参数：1：计算点标高：30m；2：玻璃板尺寸：宽 X 高二BXH= 1400nmX2000mni；3：玻璃配置：中空玻璃，外

27、片钢化玻璃6那么，内片钢化玻璃6mll1； 模型简图为：B四边简支板玻璃板块荷载计算：外片玻璃荷载计算：ti：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm);wk：作用在板块上的风荷载标准值(MPa)；Gam外片玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃)(MPa)； qEAki：外片玻璃地震作用标准值(MPa)；Y gl：外片玻璃的体积密度(N/mn?)；18铝合金窗LC1432横挺计算书门窗设计计算书厦门开联装饰工程wkl：分配到外片上的风荷载作用标准值(MPa)；qkl：分配到外片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； qi：分配到外片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； G/也尸 Y git=0.

28、0000256X6=0. 000154MPaqEAkl= P E a maxGAkl=5X0. 12X0. 000154=0.000092MPaWki-1. lwkti3/ (ti3+t23)=1. 1X0. 001329X6：7(63+63)=0.000731MPaQkiWki+0. 5qEAki=0. 000731+0. 5X0. 000092=0.000777MPaqi=l. 4wkl+0. 5X1. 3qEAki= 1.4X0. 000731+0. 5X 1. 3X0. 000092=0.001083MPa内片玻璃荷载计算：tu外片玻璃厚度(mm);t2：内片玻璃厚度(mm);wk：作

29、用在板块上的风荷载标准值(MPa)；GAk2：内片玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃)(MPa) qEAk2：内片玻璃地震作用标准值(MPa) yg2：内片玻璃的体积密度(N/mn?)；wk2：分配到内片上的风荷载作用标准值(MPa)；qk2：分配到内片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； q2：分配到内片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； GaR2= Y g2t 2二0. 0000256X6=0.000154MPaQEAk2= Be。maxGAk2=5X0. 12X0. 000154=0.000092MPawk2=wkt27 (ti3+t23)=0. 001329 X 67 (63+63)=0.

30、000664MPaqk2=Wkz+0. 5qEAk2=0. 000664+0.5X0. 000092=0.0007IMPaQ2l. 4wk2+0. 5X1. 3qEAk2=1. 4X0. 000664+0. 5X1. 3X0. 000092=0.000989MPa玻璃板块整体荷载组合计算：5.4.1EJGJ102-2003用于强度计算时，采用Sw+0.设计值组合：19铝合金窗LC1432横挺计算书门窗设计计算书 厦门开联装饰工程q=l. 4wk+0, 5X1.3 (qEAki+qEAk2)=1. 4X0. 001329+0. 5X 1. 3X (0. 000092+0. 000092)=0.0

31、0198MPa用于挠度计算时，采用Sw标准值： 5. 4. 1 JGJ102-2003wk=0. 001329MPa玻璃的强度计算：校核依据：。或工外片校核：Qu外片玻璃的计算参数；n1：外片玻璃的折减系数；qkl：作用在外片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；a：分格短边长度(mm)；E：玻璃的弹性模量(MPa)；外片玻璃厚度(mm);0 LqkH/EtJ6. 1. 2-3 JGJ102-2003=0. 000777 X1400772000/61=31.989按系数 81,查表 6. L2-2JGJ102-2003, n 0. 872；。U外片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)

32、；作用任板块外片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；a：玻璃短边边长(mm)；b：玻璃长边边长(mm)；ti：外片玻璃厚度(mm);m1：外片玻璃弯矩系数，按边长比a/b查表6. 1.2-1LJGJ102-2003得m尸0.0742；。尸6nq/ n It：6. 1. 2 JGJ102-2003=6 X 0. 0742 X 0. 001083 X 14002 X 0. 872/62=22.89MPa22. 89MPaWfgk84MPa (钢化玻璃)外片玻璃的强度满足要求！(2)内片校核：02：内片玻璃的计算参数；n2：内片玻璃的折减系数；qk2：作用在内片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；a：分

33、格短边长度(mm)；E：玻璃的弹性模量(MPa)；t2：内片玻璃厚度(mm)；0 2=qk2a4/Et246. 1. 2-3 JGJ102-2003=0. 00071 XI400772000/61=29. 23按系数(2,查表 6. 1.2-2JGJ102-2003, n 2=0. 883。2：内片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；q2：作用在板块内片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；a：玻璃短边边长(mm)；b：玻璃长边边长(mm)；20铝合金窗LC1432横挺计算书门窗设计计算书 厦门开联装饰工程t2：内片玻璃厚度(mm)；m2：内片玻璃弯矩系数，按边长比a/b查表6.

34、1. 2-1 JGJ102-2003得m2=0. 0742；。2=6n)2q2a2 n z/tz?6. 1. 2 JGJ102-2003=6 X 0. 0742 X 0. 000989 X 14002 X 0. 883/62=21. 167MPa21. 167MPaWfg2=84MPa (钢化玻璃)内片玻璃的强度满足要求！5.3玻璃最大挠度校核：校核依据：df=n uwka7Ddf,lim 6. 1. 3-2 JGJ102-2003上面公式中：df：玻璃板挠度计算值(mm)；Q：玻璃挠度的折减系数；U：玻璃挠度系数，按边长比a/b查表6. 1.3LJGJ102-2003得LL=0.00727；

35、wk：风荷载标准值(MPa)a：玻璃板块短边尺寸(mm)；D：玻璃的弯曲刚度(Nmm)；df,lim：许用挠度,取短边长的1/60,为23.333mm；其中：D=Ete3/(12 (1- u 2)6. 1. 3-1 JGJ102-2003上式中：E：玻璃的弹性模量(MPa)；te：玻璃的等效厚度(mm)；u：玻璃材料泊松比，为02；te=0. 95 X (ti3+t23)1/3 6. 1. 5-3EJGJ102-2003=0. 95 X (63+63)1/3=7. 182mmD=Ete3/(12(l-u2)=72000X7. 1823/(12 X (1-0. 22)=2315347. 704N

36、 mm9 ：玻璃板块的计算参数；0 =wka4/Ete46. 1. 2-3 JGJ102-2003=0. 001329X1400772000/7. 1824=26. 652按参数 0,查表 6. 1.2-2JGJ102-2003, n =0. 893df= n u wka4/D14. 316mmdfJi=23. 333nnn(中空玻璃)玻璃挠度能满足要求！21铝合金窗LC1432横挺计算书门窗设计计算书 厦门开联装饰工程6附录常用材料的力学及其它物理性能一、玻璃的强度设计值fg(MPa)JGJ102-2003 表 5.2.1二、长期荷载作用下玻璃的强度设计值fg(MPa)种类厚度(mm)大面侧

37、面普通玻璃528.019. 5浮法玻璃5-1228.019.515-1924.017.0N2020.014.0钢化玻璃5-1284.058.815-1972.050.422059.041. 3JGJ113-2009 表 4. 1.9种类厚度(mm)大面侧面平板玻璃5-129615-197522064半钢化玻璃5-12282015-192417，202014半钢化玻璃512423015-1936262203021三、铝合金型材的强度设计值(MPa )GB50429-2007 表 4. 3. 4铝合金牌号状态厚度强度设计值(mm)抗拉、抗 压抗剪6061T4不区分9055T6不区分20011560

38、63T5不区分9055T6不区分150856063AT5W1013575T6W1016090四、钢材的强度设计值(1-热轧钢材)fs (MPa)JGJ102-2003 表 5.2.322钢材牌号厚度或直径d(mm)抗拉、抗压、抗 弯抗剪端面承压Q235dW16215125325Q345d16310180400铝合金窗LC1432横挺计算书门窗设计计算书厦门开联装饰工程五、 .钢材的强度设计值（2-冷弯薄壁型钢）fs（MPa）GB50018-2002 表 4. 2.1钢材牌号抗拉、抗压、抗弯抗剪端面承压Q235205120310Q345300175400.材料的弹性模量E (MPa)JGJ102-2003 表 5, 2. 8、JGJ133-2001 表 5 3. 9材料E材料E玻璃0. 72X105不锈钢绞线1.2X1051.5X105铝合金、单层铝板0. 70X105高强钢绞线1.95X