后张法预应力混凝土简支T型梁桥上部结构设计(76页).docx

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1、-后张法预应力混凝土简支T型梁桥上部结构设计-第 74 页内 容 摘 要本设计为后张法预应力混凝土简支T型梁桥上部结构设计。跨径布置为25m，计算跨径24.6m, 主梁全长24.96m, 桥面宽度为净9m（行车道）+20.75m（防撞栏）。设计荷载：公路II级；环境标准：I类环境；设计安全等级：二级。施工方法采用后张法，用金属波纹管和夹片锚具，预应力钢束用曲线形，用高强度低松弛预应力钢绞线。依据桥梁规范计算荷载验算应力然后确定桥梁的截面及其配筋情况，按照全预应力构件设计。本文主要阐述了该桥的设计、计算及验算过程。首先进行了主体设计及计算。包括主梁作用效应计算；预应力钢束的估算及其布置；钢束预应

2、力损失计算。然后进行主梁截面承载力与应力计算。主要包括承载能力极限状态计算；持久状况正常使用极限状态抗裂性验算；持久状况构件应力计算；短暂状况构件的应力验算及主梁变形验算。其次进行横隔梁和行车道板的设计。最后进行了主梁端部的局部承压验算。关 键 词预应力；后张法；T型梁；内力计算；强度验算The design of the bridge superstructure on CountyRoad X07Author: Li Qichen Instructor: Xie XiaopengAbstractThe content of this design is the excogitation f

3、or the superstructure of post-tensioning prestressed concrete simply-supported T-beam bridge. Standard lengths：25m; calculated span :24.6m；main length :24.96m； width : 9m (carriageway) + 2 * 0.75 m (bull). Design load: highway - II, Environmental standard of environment: I; Design safety level: 2. T

4、his design adopts he method of post-tensioning construction with metal corrugated pipe and slice the anchorage, prestressing tendons with high strength, with measures of low relaxation prestressed strands. According to the bridge standards to calculate the load and the stress .Then ascertain the sec

5、tion and reinforcement, and on the basis of the full prestress method to design the structural component.My primary purpose in this article is to conceptualize the process of the design 、 calculation and checking calculation. the first step is to design and calculate the main part, which includes th

6、e main effect; Estimation of prestressing tendons and its layout, Steel beam prestress loss calculation. Then compute the bearing capacity - and stress - of the section of the main girder , mainly including the bearing capacity calculation limit state, Lasting condition normal use limit state cracki

7、ng-resistance, checking, Lasting condition; structural stress computation Briefly state of stress calculation and structural deformation calculation girder. The second ,design the Driveway plate .Finally check the partial pressure of the ends of the main girder.Key wordsPrestressed；post-tensioning；T

8、-beam；Internal force calculation；Strength calculation；G-M method目 录第一章 设计基本资料及构造布置11.1设计资料11.2主要材料和工艺11.3结构设计11.4几何特性计算2第二章 主梁设计52.1主梁作用效应计算52.2预应力钢束数量估算及其布置192.3计算主梁截面几何特性计算282.4钢束预应力损失计算382.5主梁截面应力与变形验算51第三章 行车道板计算714.1悬臂板荷载效应计算714.2连续板荷载效应计算734.3截面设计、配筋与承载力验算78第四章 端部的局部承压验算815.1局部承压区的截面尺寸验算815.2局

9、部抗压承载力验算82谢 辞83参 考 文 献84第一章 设计基本资料及构造布置1.1设计资料（1）设计跨径和桥面宽度 1）标准跨径：25m（墩中心线）。 2）计算跨径：24.6m。 3）主梁全长：24.96m. 4) 桥面宽度（桥面净宽）：9+20.75m(人行道)。（2）设计标准 1）设计荷载：公路II级，人群荷载3.0KN/m2,每侧栏杆、人行道的重量分别为1.52KN/m和3.6KN/m。 2）环境标准：类环境。 3）设计安全等级：二级。1.2主要材料和工艺（1）混凝土：主梁、翼缘板、横隔板、湿接缝、桥面铺装均采用C50混凝土，栏杆、人行道采用C35混凝土。（2）钢材：预应力钢束：采用高

10、强度低松弛7丝捻制的预应力钢绞筋，公称直径为15.20mm，公称面积140mm2，标准强度fpk=1860MP,弹性模量Ep=1.95105MPa。（3）施工工艺：按后张法施工工艺制作主梁，采用金属波纹管和夹片锚具，波纹管内径70mm，外径77mm。1.3结构设计（1）本设计为预应力简支T形梁。（2）桥面板横坡假定为和桥面横坡相同，本设计假设为平坡。（3）主梁断面：主梁高1.5m，梁间距为2.1m其中预制梁宽1.6m，翼缘板中间湿接缝宽度为0.5m。主梁跨中肋厚0.16m，马蹄宽为0.42m梁端部腹板厚度加厚到与马蹄同宽，以满足端部锚具布置和局部应力需要。（4）横隔梁设置：横隔梁共设6道，间距

11、为4.92m，端横隔梁宽度为0.2m，跨中横隔梁宽度为0.14m。（5）桥面铺装：设计总厚度17cm，其中水泥混凝土厚度为8cm，沥青混凝土厚度为9cm，两者之间加设防水层。1.4几何特性计算根据上述资料拟定尺寸，绘制T梁的跨中及端部截面见图12，图13。图 1-1 预应力混凝土T梁结构尺寸图（尺寸单位：mm）(从上到下分别为横断面、梁立面、II剖面图)图12 T形梁跨中截面尺寸图（尺寸单位：mm）图13 T形梁端部截面尺寸图（尺寸单位：mm）计算截面几何特征，计算时将整个主梁截面划分为n个小块面积进行计算，跨中截几何特征列表计算见表11。 表11 跨中截面几何特性计算表分块名称分块面积分块面

12、积形心至上缘距离分块面积对上缘静矩分块面积自身矩分块面积对截面形心的惯性矩大毛截面（含湿接缝）翼板29407205804802041.7156251161675164186.9三角承托32016.6675333.441137.77832.04862328676.5329814.24腹板1856721336322081194.7-23.284410062533087448.13下三角169125.66721237.721586.722-76.951410007361002322.78马蹄84014011760028000-91.284469995847027584.186125298383.21

13、6611356.2小毛截面（不含湿接缝）翼板224071568036586.66747.0982849688755005461.91三角承托32016.6675333.441137.77837.43128448352.2449489.983腹板1856721336322081194.7-17.9017594795.32675989.99下三角169125.66721237.721586.722-71.5687865631.8867218.553马蹄84014011760028000-85.901761984496226448.785425293483.215224609.2大毛截面形心至上翼距

14、离48.72小毛截面形心至上翼距离54.10第2章 主梁设计2.1主梁作用效应计算主梁的作用效应计算包括永久作用和可变作用。根据梁跨结构纵、横截面的布置，计算可变作用下荷载横向分布系数，求处各主梁控制截面（取跨中、四分点截面及支点截面）的永久作用和最大可变作用效应，再进行主梁作用效应组合（标准组合、短期组合和极限组合）。2.1.1永久作用效应计算（1）永久作用集度1）主梁自重跨中截面段主梁自重（五分点截面至跨中截面，长7.38m）：=0.5425257.38 = 100.09（KN）马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重近似计算（长3.72m）：=（0.5712+0.01458+0.224）3.7225

15、2=63.28（KN）支点段梁的自重（长1.38m）：=0.80978251.38=34.95（KN）横隔梁体积中横隔梁体积为：0.14（1.160.72-0.50.40.08-0.50.130.13）=0.1135（）端横隔梁体积为：0.2（1.360.59-0.50.0540.27=0.159（）故半跨内边主梁横隔梁重量：=（20.1135+10.159）25=9.65（KN）中主梁的横隔梁重量：=2（0.1422+0.1428）26 =14.82（KN）预制梁永久作用集度g1=（100.09+62.88+27.94+9.65）12.48=16.07（KNm）2）二期永久作用现浇T梁翼板集

16、度：g（5）=0.141.160.25=1.75（KN/m）边梁现浇部分横隔梁一片中横隔梁（现浇部分）体积：0.140.251.16=0.0406（）一片端部横隔梁（现浇部分）体积：0.20.251.36=0.068（）故 =（40.0406+20.068）2524.96=0.30（KNm）桥面铺装层8cm水泥混凝土铺装：0.08925=18（KN/m）9cm沥青混凝土铺装：0.09923=18.63（KN/m）将桥面铺装重量均分给五片梁，则：=（18+18.63）5=7.326（KN/m）单侧人行道荷载为3.6KN/m，单侧栏杆荷载为1.52KN/m，将两侧人行道和栏杆均分给所有梁，则=(1

17、.523.60)25 =2.048（KN/m）主梁二期永久作用集度=1.75+0.30+7.326+2.048=11.424（KNm）（2）永久作用效应：下面进行永久作用效应计算，参照图21，设a为计算截面至左侧支座的距离，并令c=al，主梁弯矩M和剪力V的计算公式分别为：图21 永久作用效应图永久作用效应计算表见表21。表 21 1号梁永久作用效应表作用效应跨中四分点支点C=0.5C=0.25C=0一期弯矩（KNm）1215.615911.711360剪力（KN）098.8305197.661二期弯矩（KNm）864.1685648.126360剪力（KN）070.2576140.5152弯

18、矩（KNm）2079.7841559.83770剪力（KN）0169.0881338.17622.1.2可变作用效应计算：（1） 冲击系数和车道折减系数的计算结构的冲击系数与结构的基频有关，故应先计算结构的基频，简支梁桥的基频可按下式计算：其中，由于,故可由下式计算出汽车荷载的冲击系数为： 当车道大于两车道时，应进行车道折减，三车道折减22%,四车道折减33%，五车道折减40%,但减后不得小于两车道布置的计算结果。本设计分别按两车道,三车道,四车道,五车道布载进行计算,取最不利情况进行设计。（2）计算主梁的荷载横向分布系数跨中的荷载横分布系数：用比拟正交异性板法（G-M法）求荷载横向分布系数。

19、计算主梁的抗弯及抗扭惯性矩和抗弯惯性矩在前面已求得：=0.1661135对于T形梁截面，抗扭惯距可近似按下式计算：式中：bi ,ti相应为单个矩形截面的宽度和高度； ci矩形截面抗扭刚度系数,根据ti /bi比值按表计算； m梁截面划分成单个矩形截面的个数。对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度：马蹄部分的换算平均厚度：表2-2 IT 计 算 表 分块名称bi(cm)ti(cm)ti /biciIT= ci bi ti 3(10-3 m4)翼缘板21015.650.0751/32.68腹板107.84160.150.30151.33马蹄4226.50.630.2031.595.6单位宽度抗弯及抗扭

20、惯距：计算横梁抗弯及抗扭惯性矩：翼板有效宽度计算： 横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即：根据比值可查表，求得：=0.6575，所以：求横梁截面重心位置：横梁的抗弯和抗扭惯距和：，小于0.1，所以查表得=1/3，但由于连续桥面的单宽抗扭惯距只有独立板宽边板者的一半，可取=1/6。=0.16/（1.16-0.1565）=0.159，查表可得c2=0.300单位抗弯及抗扭惯距和：计算抗弯参数和抗弯参数式中：桥宽的一半； 计算跨径；材料的切变模量。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）（以下简称公预规）3.1.6条，取，则： 计算荷载横向分布影响线坐标：已知，查G-M法

21、计算用表，可得表23中数据。表23 梁位表梁位荷载位置b3b/4b/2b/40-b/4-b/2-3b/4-b00.94 0.97 1.00 1.05 1.06 1.05 1.00 0.97 0.94 b/41.06 1.07 1.07 1.09 1.03 0.97 0.91 0.85 0.79 b/21.24 1.20 1.15 1.08 1.00 0.91 0.82 0.78 0.70 3b/41.49 1.35 1.21 1.06 0.96 0.85 0.78 0.72 0.65 b1.68 1.47 1.26 1.08 0.92 0.81 0.72 0.66 0.55 00.79 0.9

22、1 0.97 1.08 1.14 1.08 0.97 0.91 0.79 b/41.66 1.53 1.35 1.26 1.12 0.91 0.67 0.39 0.18 b/22.51 2.09 1.76 1.38 0.97 0.53 0.16 -0.27 -0.66 3b/43.35 2.78 2.09 1.50 0.92 0.38 -0.18 -0.59 -1.08 b5.32 4.45 2.43 1.62 0.54 0.16 -0.53 -1.08 -1.68 用内插法求各梁位处横向分布影响线坐标值对于1号、5号梁：对于2号、4号梁：对于3号梁：列表计算各梁的横向分布影响线坐标表24 各

23、梁的横向分布影响线坐标值梁号计算式荷载位置b3b/4b/2b/40-b/4-b/2-3b/4-b1号1.5280 1.3740 1.2200 1.0640 0.9520 0.8420 0.7680 0.7080 0.6300 3.7440 3.1140 2.1580 1.5240 0.8440 0.3360 -0.2500 -0.6880 -1.2000 -2.2160 -1.7400 -0.9380 -0.4600 0.1080 0.5060 1.0180 1.3960 1.8300 -0.3346 -0.2627 -0.1416 -0.0695 0.0163 0.0764 0.1537 0

24、.2108 0.2763 3.4094 2.8513 2.0164 1.4545 0.8603 0.4124 -0.0963 -0.4772 -0.9237 0.6819 0.5703 0.4033 0.2909 0.1721 0.0825 -0.0193 -0.0954 -0.1847 2号1.1680 1.1480 1.1180 1.0840 1.0120 0.9340 0.8560 0.8080 0.7360 2.1700 1.8660 1.5960 1.3320 1.0300 0.6820 0.3640 -0.0060 -0.3240 -1.0020 -0.7180 -0.4780 -

25、0.2480 -0.0180 0.2520 0.4920 0.8140 1.0600 -0.1513 -0.1084 -0.0722 -0.0375 -0.0027 0.0381 0.0743 0.1229 0.1601 2.0187 1.7576 1.5238 1.2946 1.0273 0.7201 0.4383 0.1169 -0.1639 0.4037 0.3515 0.3048 0.2589 0.2055 0.1440 0.0877 0.0234 -0.0328 3号0.9400 0.9700 1.0000 1.0500 1.0600 1.0500 1.0000 0.9700 0.9

26、400 0.7900 0.9100 0.9700 1.0800 1.1400 1.0800 0.9700 0.9100 0.7900 0.1500 0.0600 0.0300 -0.0300 -0.0800 -0.0300 0.0300 0.0600 0.1500 0.0227 0.0091 0.0045 -0.0045 -0.0121 -0.0045 0.0045 0.0091 0.0227 0.8127 0.9191 0.9745 1.0755 1.1279 1.0755 0.9745 0.9191 0.8127 0.1625 0.1838 0.1949 0.2151 0.2256 0.2

27、151 0.1949 0.1838 0.1625 图22 荷载横向分布系数的计算(单位 :mm) 计算横向分布系数 荷载横向分布系数的计算中包含了车道折减系数。按照最不利方式布载，并按相应影响线坐标值计算横向分布系数。对于1、5号梁：汽车荷载：两车道：故取汽车荷载的横向分布系数: 人群荷载：对于2、4号梁：汽车荷载：三车道：两车道：故取汽车荷载的横向分布系数: 人群荷载：对于3号梁：汽车荷载：三车道：两车道：故取汽车荷载的横向分布系数: 人群荷载：横向分布系数汇总见表2-5。表25 横向分布系数汇总表梁号123荷载类别汽车0.6520.5250.471人群0.6550. 3880.34（3）车

28、道荷载的取值:公路II级车道荷载的均布荷载标准值和集中荷载标准值分别为=0.7510.5=7.875KNm计算弯矩时：计算剪力时：（4）在活载（汽车作用）内力计算中，这个设计对于横向分布系数的取值做如下考虑：计算主梁活载弯矩时，均采用全跨统一的横向分布系数mc，鉴于跨中和四分点剪力影响线的较大坐标位于桥跨中部，故也按不变化的mc来计算。求支点和变化点截面活载剪力时，由于主要荷重集中在支点附近而应考虑支承条件的影响，按横向分布系数沿桥跨的变化曲线取值，即从支点到之间，横向分布系数用值直线插入，其余区段均取值。1）计算跨中截面最大弯矩及相应荷载位置的剪力和最大剪力及相应荷载位置的弯矩采用直接加载求

29、活载内力，跨中截面内力计算图式，计算公式为不计冲击：冲击效应：式中 S所求截面汽车标准荷载的弯矩或剪力； 车道均布荷载标准值； 车道集中荷载标准值； 影响线上同号区段的面积； 影响线上最大竖坐标值；可变作用（汽车）标准效应:可变作用（汽车）冲击效应2）计算四分点截面的最大剪力和最大弯矩： 可变作用标准效应：可变作用（汽车）标准效应可变作用（汽车）冲击效应3）计算支点截面的最大剪力和最大弯矩：可变作用标准效应：可变作用（汽车）标准效应可变作用（汽车）冲击效应（5）可变作用（人群）产生的弯矩和剪力跨中截面人群荷载产生的弯矩和剪力：四分点截面人群荷载产生的弯矩和剪力：支点截面人群荷载产生的弯矩和剪力

30、：（3）主梁作用效应组合根据作用效应组合的原则，选取三种最不利的效应组合，短期效应组合，标准效应组合和承载能力极限状态基本组合见表26。表26 作用效应组合表序号荷载类别跨中截面四分点截面支点截面一期永久作用1215.620911.7198.83197.66二永久作用864.170648.1370.26140.52总永久作用（=+）2079.7901559.84169.09338.18可变作用汽车1171.9291.34877.63148.81183.25可变作用汽车冲击314.0724.48235.239.8849.11可变作用人群75.913.1858.978.8913.98标准组合（=+

31、）3641.691192731.64366.67584.52短期组合（=+0.7）2976.04467.1182233.151282.147480.435极限组合1.2+1.4(+)4682.408166.63512.328479.52750.6922.2预应力钢束数量估算及其布置2.2.1预应力钢束数量的估计本设计采用后张法施工工艺，设计时应满足不同社状况下规范规定的控制条件要求，即承载力，变形及应力等要求，在配筋设计时，要满足结构在正常使用极限状态下的应力要求和承载能力极限状态下的强度要求。以下就以跨中截面在各种作用效应组合下，分别按照上述要求对主梁所需的钢束数进行估算，并按照这些估算的钢

32、束数确定主梁的配筋数量。（1）按正常使用极限状态下的应力要求估算钢束：本设计按全预应力混凝土构件设计，按正常使用极限状态组合计算时，截面不允许出现拉应力。对于T形截面简支梁，当截面混凝土不出现拉应力控制时，则得到钢束数n的估算公式：式中 使用荷载产生的跨中弯矩标准组合值 与荷载有关的经验系数，对于公路II级，取0.565；一束钢绞线，一根钢绞线的截面积是1.4，故=9.8 大毛截面积上核心矩设梁高h，为：预应力钢束重心对大毛截面重心轴的偏心距，可预先假定，h为梁高，h=150cm； 本设计采用的预应力钢绞线，标准强度为，设计强度，弹性模量。假设=19cm，则=76.28cm，钢束数n为（2）按

33、承载能力极限状态估算钢束数：根据极限状态的计算图式，受压区混凝土达到极限强 度，应力图式成矩形，同时预应力钢束也达到设计强度，钢束数n的估算公式为式中 承载能力极限状态的跨中最大弯矩组合设计值经验系数，一般采用0.75-0.77，本设计采用0.77则 ：根据上述两种极限状态所估算的钢束数量在4根左右，故取钢束数n=4。2.2.2预应力钢束的布置（1）跨中截面及锚固端截面的钢束位置1）在对跨中截面进行钢束布置时，应保证预留管道的要求，并使钢束重心偏心矩尽量大。本设计采用内径70mm，外径77mm的预埋金属波纹管，管道至梁底和梁侧净距不应小于30mm及管道直径的一半，另外直径管道的净距不应小于40

34、mm，且不宜小于管道直径的0.6倍，在竖直方向两管道可重叠。跨中截面的细部构造如图23 所示。则钢束群重心至梁底距离为图23 钢束布置图（尺寸单位：mm）2）为了操作方便，将所有钢束都锚固在梁端截面。对于锚固端截面，影视预应力钢束重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压，而且要考虑锚具布置的可能性，以满足张拉操作的方便要求，在布置锚具时，应遵循均匀，分散的原则。锚固端截面布置的钢束如上图：则钢束群重心至梁底距离为：下面应对钢束群重心位置进行复刻，首先要计算锚固端截面的几何特性。图29为计算图式，锚固端截面几何特性计算见表27。表27 锚固端截面几何特性计算表分块名称分块面积分块面积形心至上缘距离

35、分块面积对上缘静矩分块面积自身矩分块面积对截面形心的惯性矩翼板29407205804802049.4890872005577248577三角承托145.815.82303.64236.19640.68908241386.7241622.9腹板5712834740968804096-26.51094014558128186548797.8496979.620308854其中： 上核心距为下核心距为说明钢束群重心处于截面的核心范围内。（2）钢束其弯角度和线形的确定：在确定钢束起弯角度时，既要考虑到由预应力钢束弯起会产生足够的预剪力，又要考虑到所引起的摩擦预应力损失不宜过大。本设计预应力钢筋在跨中分

36、三排，N4号钢筋弯起角度为5度，其他钢筋弯起角度为7度。为了简化计算和施工，所有钢束布置的线形均为直线加圆弧，最下排两根钢束要进行平弯。（3）钢束计算 图24 钢束群重心位置复核图（尺寸单位：mm）（3199） 计算钢束起弯点至跨中的距离：锚固点至支座中心线的水平距离为（见图25）图25 锚固端尺寸图（尺寸单位：cm）钢束计算图式见图26，钢束起弯点至跨中的距离见表28。 图26 钢束计算图式表28 钢束起弯点至跨中距离计算表钢束号起弯高度y/cm弯起角/417.58.72568.774410099.619552305.8360200.9668924.4537347.536.560810.93

37、92300297.763871468.3490178.9467752.0095270.558.497312.0027480476.422271611.1007196.3438559.634188.574.340214.1597610605.453271900.6309231.6286394.7282上表中各参数的计算方法如下： L1为靠近锚固端直线长度，可根据需要自行设计，y为钢束锚固点至钢束起弯点的竖直距离，如图24根据各量的几何关系，可分别计算如下：式中 钢束弯起角度（）； L计算跨径（cm）； 锚固点至支座中心线的水平距离（cm）。2）控制截面的钢束重心位置计算各钢束重心位置计算：根据图

38、24所示的几何关系，当计算截面在曲线端时，计算公式为当计算截面在近锚固点的直线时，计算公式为式中 钢束在计算截面处钢束中心到梁底的距离； 钢束起弯前到梁底的距离； R钢束弯起半径； 圆弧段起弯点到计算点圆弧长对应的圆心角。 计算钢束群重心到梁底的距离见表29，钢束布置图见图27。表29 各计算截面的钢束位置及钢束群重心位置计算表截面钢束号四分点4未起弯2305.836017.57.517.56393未起弯1468.3490017.57.5243.671611.10070.027110.999619.520.14441118.421900.63090.06240.998131.535.1112支

39、点直线段（）417.5525.812.25817.522.741969.881347.5726.43.24157.551.7585270.5722.492.761419.587.3614188.5719.042.337831.5117.6622图27 钢束布置图（尺寸单位：mm）3）钢束长度计算一根钢束的长度为曲线长度，直线长度与两端工作长度（270cm）之和，其中钢束曲线长度可按圆弧半径及弯起角度计算。通过每根钢束长度计算，就可以得到一片主梁和一孔桥所需要钢束的总长度，用于备料和施工，计算结果见表210。表210 钢束长度计算表钢束号半径R弯起角曲线长直线长有效长度钢束预留长度钢束长度cmR

40、adcmcmcmcmcmcm42305.83600.0872665201.2222924.45371002451.35181402591.351831468.34900.122173179.3926752.00953002462.80421402602.804221611.10070.122173196.8330559.63404802472.9341402612.93411900.63090.122173232.2058394.72826102473.8681402613.8682.3计算主梁截面几何特性计算主梁截面几何特性包括计算主梁净截面和换算截面的面积、惯性矩以及梁截面分别对重心轴、上梗肋与下梗肋的净矩，最后列出截面特性值总表，为各受力阶段的应力验算准备计算数据。下面计算，计算结果见表211到表213。 2.3.1截面面积及惯性矩计算（1）在预加应力阶段，只需要计算小毛截面的几何特性，计算公式如下：净截面面积 净截面惯性矩 计算结果见表211。表211 跨中截面面积和惯性矩计算表分块名称分块面积分块面积形心至上缘距离分块面积对上缘静矩全截面重心到上缘距离分块面积自身矩分块面积对截面形心的惯性矩净截面毛截面542554.10190995.235.60998843712.6-4.64031