厌氧好氧工艺治理柠檬酸废水(6页).doc

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1、-厌氧好氧工艺治理柠檬酸废水-第 6 页厌氧好氧工艺治理柠檬酸废水柠檬酸的生产是通过发酵工艺进行的，其排放的废水含有高浓度的可生物降解有机物，这些有机物多以碳水化合物及其降解产物为主。世界各国对于柠檬酸废水的处理大都采用厌氧好氧联合处理工艺，而这一工艺的核心厌氧处理单元，除了采用厌氧接触工艺和厌氧滤 器外，应用最多的还是70年代末开始用于食品发酵工业废水处理的UASB厌氧反应器工艺。1999年10月，某柠檬酸厂（现改名为某生化有限公司）柠檬酸废水治理工程通过了山东省环保局主持的工程验收，工程验收期间厌氧工段CODCr容积负荷Nv8.0kgCODCr/(m3d)，去除率达93.2%，工程CODC

2、r总去除率达98.0%。目前运行稳定，效果良好。现将该工程情况做简要介绍。 1 水质、水量的确定 根据企业现有排水管路，所排放的废水主要包括浓废水和淡废水两部分，浓废水主要包括废糖水原液和洗糖水。排放废水处理后要求达到污水综合排放标准GB 89781996味精工业二级标准，废水水质、水量及排放标准详见表1。 表1 废水水质、水量及排放标准 排放废水水量（m3/d)PH值CODcr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)氨氮(mg/L)浓废水7005-5.516000650045060淡废水7005.5-6.0150065040010合计14008750（均值）3750（均值）425（均

3、值）35（均值）标准值6-9300150200252 工程设计 2.1 工艺流程 由车间排放的浓废水自流至浓水调节池，调节pH后由污水泵提升至UASB反应器，出水一部分回流至浓水调节池，它与UASB反应器形成集调节、厌氧降解为一体的处理系统；一部分自流至曝气调节池与淡废水混合，经曝气后由污水泵提升至沉淀池形成一级好氧系统；此时沉淀池出水已近达标，再自流至接触氧化池、气浮池进行好氧生化和物化处理(见图1)。 2.2 设计参数的确定工程设计中着重强化厌氧处理单元，同时好氧工段采用较低的负荷，以稳定剩余污泥，减少污泥排放量，改善污泥脱水性能，具体设计参数见表2。 3 处理效果和处理成本 3.1 处理

4、效果工程属省控污染治理项目，山东省环保局委托泰安市环保监测站于1999年10月8日9日进行了为期两天的现场采样、监测。监测项目为pH、CODCr、BOD5、SS、NH3-N、流量共6项，监测频率每天采样4次，均测单样，监测结果见表3。 表处理设施设计参数 设施名称参数附属设备备注浓水调节池HRTh简易石灰中和筛现石灰投加量200kg/d污水泵N=7.5kw，一用一备UASB反应器NV=8.0kgCOD/(m3.d)q=2.25-0.5m3/(m2.h)三相分离器均匀布水器设备自制曝气调节池HRT=.5hNV=3.2kgCOD/(m3.d)微孔曝气器共300只污水泵N=7.5kw,二用一备竖流式

5、沉淀池HRT=3.5hq=1.0m3/(m2.h)污泥回流比R=30%-35%接触氧化池HRT=20hNV=1.0kgCOD/(m3.d)微孔曝气器共500只组合填料共800m3气浮池处理量Q=60m3/h溶气系统、加药系统等机房建筑面积=200m2风机N=55kw,利用原有建筑物污泥浓缩池有效容积=200m3污泥浓缩机因资金所限未上均质池有效容积=25m3泥浆泵污泥干化池干化面积=200m2表3 污水处理工程监测结果 监测点位监测指标PHCODcr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)氨氮（mg/L)流量（m3/d）浓废水入口最高值5.8920400816447269.0890最低

6、值4.6611000439539149.2430平均值5.4316388655542161.0675淡废水入口最高值5.47638526233926.0871最低值4.3418266893.9644平均值5.2114815191535.2750总排口最高值7.5422020.91040.6971656最低值6.8012611.2560.3381124平均值7.1217015.6770.4651425标准值6-930015020025 监测结果表明，治理工程设计合理，处理效果明显，排污口废水中的污染物达到国家规定的相应排放标准。 3.2 处理成本工程总投资307万元，处理成本主要包括动力费，人员

7、工资、福利，药剂费，工程折旧和设施维修费等，其经济技术指标见表4。 表工程经济技术指标 工程规模（m3/d)工程投资（万元）工程占地（m2)总处理成本（元m3)直接费用（元m）定员（人）COD削减总量（t/d）电耗（kw.h/m3)140030732001.200.591910.20.934 工程特点 工程设计中结合水力澄清池和IC厌氧反应器的特点对进液布水系统进行了精心的研究，采用8套均匀布水系统（每套服务面积36m2，可独立操作运行，通过人工控制可灵活调节各布水系统水力负荷，也可使整个系统形成脉冲进水）；为提高局部进水点的流速，增强系统布水均匀性，设计采用较小的开孔比（15%）以形成污泥与

8、进液间充分的接触、最大限度地利 用反应器内的污泥和有效容积，防止反应器内形成沟流和死角；对于三相分离器，设计成双层分离隔板，采用适宜的表面负荷q=0.250.5m3/(m2h)和较低的出水堰负荷qL=0.080.16L/(ms)，使三相分离器能保留尽可能多的污泥和排放沼气，提高出水净化效果。由于工程在设计中较好地解决了均匀布水、三相分离等问题，UASB反应器的出水水质澄清、呈青灰色（感官与城市生活污水相似），COD去除率高（平均去除率达94.9%）,启动周期短、调试迅速（三个月），污泥床内形成了颗粒污泥（质软、有韧性，粒径在0.51.5mm之间），污泥沉降性能好。整个工程具备以下特点：生化处理

9、（厌氧、好氧单元）始终处于较高的处理水平，固液分离效果明显，总排口CODCr去除率达98.5%，BOD5去除率达99.6%，SS去除率达97.3%，氨氮去除率达99.0%。工程厌氧处理系统对温度变化适应性强。整个调试期间水温在2555 间变化，厌氧处理单元都能达到满意的处理效果。由于生产过程中排放的废水水温较高（80 ），根据气温变化，可通过调节淡废水水量将厌氧反应池内的水温控制在适宜的范围内，设计中不需另考虑 热交换设施。工程厌氧处理系统抗冲击负荷能力强。生产过程中排放的废水量大、呈周期性变化，浓废水CODCr浓度从40000mg/L到5000mg/L不等，每班（8h）为一变化周期，瞬时CO

10、D容积负荷从3kgCOD/(m3d)到35 kgCOD/(m3d)变化，但只要日平均容积负荷约为8 kgCODCr/(m3d)，厌氧出水水质就能稳定在1 000 mg/L左右，因此，总排口出水水质波动不大。接触氧化池出水中有机污染物多以溶解状态存在，经气浮处理COD去除率不高（15%），故企业实际运行中气浮设施基本不开，只有当接触氧化池出水COD200mg/L时才启动气浮设施，实际运行费用较表4所列数据低。由于进水COD以溶解状态存在，且绝大多数COD是通过厌氧反应去除的，而好氧工段采用 较低的负荷，虽然调节曝气池容积负荷较高3.2 kgCOD/（m3d）,但因活性污泥浓度较高MLSS=650

11、0mg/L），其污泥负荷并不高0.49 kgCOD/（kgMLSSd），故剩余污泥排放量较低，沉淀池每天排放污泥20m3，厌氧剩余污泥自调试以来(半年)共排放80m3。 5 经验与总结 柠檬酸废水浓度高，厌氧反应池处理效果的好坏是整个工程造价和运行成本高低的关键，为此本工程采用并强化了运行稳定、效果优良的UASB厌氧处理技术，以最大程度 地提高厌氧处理元的CODCr去除率。以瓜干为原料的发酵废水通过生化处理可以达到较高的COD去除率，但废水中的色度很难解决，最终出水经混凝气浮也难以达到满意的效果，物化工段色度去除率30%，氯氧化或臭氧氧化因成本过高未采用，因此工程最终出水澄清但呈黄色，与淡茶水相似。柠檬酸废水pH较低、呈酸性，在进入UASB前（特别是调试初期）应对其进行调节，使废水呈中性。原设计采用变速中和滤塔调节来水pH，由于企业资金紧张，故尝试在浓水调节池上改用简易石灰筛网。实践表明，该设施运行简单、效果稳定、成本较低，宜于在中、小型废水治理工程中使用。