宝翠园三期脚手架施工专项方案定(50页).doc

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1、-宝翠园三期脚手架施工专项方案定-第 48 页目 录一、编制依据3二、工程概况3三、施工准备31、人员准备32、材料准备43、材料要求4四、施工部署51、项目安全防护领导小组52、施工组织6五、脚手架构造要求及技术措施6脚手架设计计算书11落地双排外脚手架计算书11六、脚手架安装、拆卸规定23七、脚手架使用与保护26八、脚手架的防雷措施27九、脚手架的使用时应注意以下几个问题27十、脚手架在搭设和使用过程中，架子工班应对下列问题进行经常性检查30十一、脚手架搭设的安全规定30十二、悬挑脚手架方案33悬挑双排外脚手架计算书33十三、卸料平台及其它55一、编制依据 1、施工设计图纸 2、施工组织设

2、计 3、主要规范、规程 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2001 建筑结构荷载规范GBJ9-87 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 安全生产、文明施工手册J84-2001二、工程概况 1、工程名称：宝翠园住宅小区FGML组团工程 2、工程地址：广州市天河区龙洞境内 3、建设单位：广州汉国福强地产开发有限公司 4、设计单位：广州金海设计有限公司 5、监理单位：广东粤能工程管理有限公司 6、施工单位：深圳市建达建筑工程有限公司 7、建筑工程：本工程上部结构为框架结构。总建筑面积为127325.2，整个工程由地下和地上两部分组成，其中地上面积约91000，地下面积约2

3、9000。主楼为12-16层，地下室为2层，总高为58.35m。三、施工准备1、 人员准备施工操作人员除进行必须的入场教育外，还应按特种作业人员劳动安全管理方法的规定执行，在施工前对操作者做好书面技术交底和安全交底。具体劳动力配备见下表：工种人 数任务架子工32负责架子搭设及拆除测量放线工4负责脚手架垂直度控制 2、材料准备本工程脚手架采用483.5mm钢管搭设，扣件连接，竹笆脚手板，脚手架外侧张挂密目安全网。材料名称规格数量（约）备 注钢管483.5一批竹笆脚手板 一批扣件十字一批一字一批旋转一批密目安全网1.8m6m一批钢丝绳14mm一批钢丝绳卡子14mm一批以上各种材料进场采购均应符合有

4、关安全规定。 3、材料要求（1）钢管：采用外径48mm，壁厚3.5mm的高频焊接钢管，其材质符合GB700-89的相应规定，长度宜为1.56m。有严重锈蚀、弯曲、压扁、损伤和裂纹者严禁使用。钢管均涂防锈漆，外罩黄色、红及白色漆以保证外观形象。（2）扣件：铸铁扣件，其材质符合KJ33-8的技术条件且与钢管管径规格相统一。其螺纹均应符合GB196-81普通螺纹的规定，严禁使用加工不合格及有裂纹、变形、滑丝、严重锈蚀扣件施工；扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm，扣件表面涂刷防锈漆。（3）脚手板：脚手板采用毛竹竹笆脚手板，质量符合施工用竹笆脚手板的有关要求。（4）安全网：安全网采用国家指定

5、监督检查部门许可厂家生产的产品，同时应具备监督部门批量验证和厂家检验合格证。 四、施工部署 1、项目安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保证，也是项目部创省级标化工地的根本要求。为此，项目部成立项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组 长： 江加鹏 （项目经理） 负责总体协调副组长： 樊惠详 （执行经理） 施工总指挥 容光显 （安全负责） 负责现场指导、检查、验收组 员： 陈汉津 （技术负责） 技术协调、方案审核 罗 丰 （施工负责） 负责现场施工组织、协调 崔晓意 （技 术 员） 负责方案编制、技术交底 梁士

6、华 （安 全 员） 负责检查、验收 2、施工组织（1）本工程二层以上采用悬挑脚手架搭设方案，步距1.8m，立杆纵距L=1.5m，横距b=0.9m，内立杆离墙b1=0.3m。铺设竹笆脚手板4层，悬挑杆用16号工字钢，外伸出1.70m，内锚固3.40m，每层满铺竹笆脚手板，外挂密目网，每施工层及挑排外设踢脚板。（2）进度安排；根据主体施工进度，高出施工搂层平面一步。确保施工安全。（3）脚手架钢管表面的油漆颜色选用，立杆及剪刀撑用黄色，护栏用红色和白色。五、 脚手架构造要求及技术措施（一）纵向水平杆纵向水平杆的构造应符合下列规定：1、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。说明：纵向水平杆设

7、在立杆内侧，可以减小横向水平杆跨度，接长立杆和安装剪刀撑时比较方便，对高处作业更为安全。2、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。（a）接头不在同步内（立面）；（b）接头不在同跨内（平面）1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆（二）横向水平杆横向水平杆的构造

8、应符合下列规定：1、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。说明：本条规定在主节点处严禁拆除横向水平杆，这是因为它是构成脚手架空间框架必不可少的杆件。现场调查表明，该杆挪动他用的现象十分普遍，致使立杆的计算长度成倍增大，承载能力下降。这正是造成脚手架安全事故的重要原因之一。本条是强制性条文。2、作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。（三）脚手板脚手板的设置应符合下列规定：1、作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120-150mm；2、竹串片脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，

9、但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。此三种脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130-150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。3、竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。4、 作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。（四） 立杆1、每根立杆底部应设置底座或垫板。2、脚手架底层步距不应大

10、于1.5m。3、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距宜按表采用。4、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。5、立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。（五）连墙件连墙件是起承受水平风荷载，防止脚手架向内或向外倾覆作用的，同时又起立杆中间支座的作用，对立杆在垂直于墙面方向位移提供一定的约束，提高立杆的承载能力，对保证脚手架的整体稳定性起重要作用。1、连墙件数量的设置应满足规范中第5.3节、第5.4.1、5.4.2条计算要求。2、连墙件的布置应符合下列规定：（1） 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；（2） 应从底层第一步纵向水平杆处

11、开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；说明：由于第一步立柱所承受的轴向力最大，是保证脚手架稳定性的控制杆件。在该处设连墙件，也就是增设了一个支座，这是从构造上保证脚手架立杆局部稳定性的重要措施之一。（3） 宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；（4） 一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（两步）。说明：若一字型、开口型脚手架两端不与主体结构相连，就相当于自由边界而成为薄弱环节。将其两端与主体结构加强连接，再加上横向斜撑的作用，可对这类脚手架提供较强整体刚度。3、对高度在24m以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与

12、建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。4、对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。5、连墙件的构造应符合下列规定：（1） 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；（2） 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。根据构造做法的不同，连墙杆分柔性和刚性两类。柔性连墙杆由承受拉力的拉筋（ 的铅丝或 钢筋）和承受压力的顶撑（钢管和木楔）组成的一顶一拉的柔性连接。由于柔性连接的刚性较差，故其适用范围受到限制，只能用高度低于24M的建筑普通脚手架。刚性连墙杆有三种做法：a

13、、连墙杆和预埋件焊接而成。即在现浇混凝土的框架梁、柱上留预埋件，然后用圆钢管或角钢（如用 ）一端与预埋件焊接，另一端与连接短管用螺栓连接。连接时要求混凝土的强度等级不低于C25。 b. 用短钢管、扣件与钢筋混凝土柱连接1结构柱； 2扣件；3外脚手；4立杆；5预埋吊钩；6楼板 c. 用短钢管、扣件与墙体相连接6、当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。说明：限制连墙件偏离主节点的最大距离 非常重要。因为只有连墙件在主节点附近方能有效地阻止脚手架发生横向弯曲失

14、稳或倾覆，若远离主节点设置连墙件，因立杆的抗弯刚度较差，将会由于立杆产生局部弯曲，减弱甚至起不到约束脚手架横向变形的作用。调研中发现，许多连墙件设置在立杆步距的1/2附近，这对脚手架稳定是极为不利的。必须予以纠正。7、架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施。（六） 剪刀撑与横向斜撑1、双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑，单排脚手架应设剪刀撑。2、剪刀撑的设置应符合下列规定：（1） 每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表4-4的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于4.5m不大于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间；（2） 高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立

15、面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置； （3） 高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；（4） 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接应符合本规范第6.3.5条的规定；（5） 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。3、横向斜撑的设置应符合下列规定：（1）横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑的固定应符合规范中第6.5.2条第2款的规定；（2） 一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑； （3）高度在24m以下的封闭型双排脚手架可不设横向斜撑，高度在24m以上的

16、封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。（七） 斜道1、人行并兼作材料运输的斜道的型式宜按下列要求确定：（1） 高度不大于6m的脚手架，宜采用一字型斜道；（2） 高度大于6m的脚手架，宜采用之字型斜道；2、斜道的构造应符合下列规定：（1） 斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；（2） 运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用16，人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用13；（3） 拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；（4） 斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm；（5） 运料斜道两侧、平台外围和端部均应按规范第6.4.16

17、.4.6条的规定设置连墙件；每两步应加设水平斜杆；应按规范第6.6.2和6.6.3条的规定设置剪刀撑和横向斜撑。3、斜道脚手板构造应符合下列规定：（1） 脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；（2） 脚手板顺铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱外宜采用三角木填顺；（3） 人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm。脚手架设计计算书落地双排外脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001) 建筑地基基础设计规范(GB 50007-20

18、02)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 一、参数信息: 1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.80 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为65.60 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.20米； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2； 采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施

19、工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2； 3.风荷载参数 广州地区，基本风压为0.50，风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为0.65； 考虑风荷载 4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110； 安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:3； 脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢； 5.地基参数 地基承载力标准值(kN/m2):500.00； 基础底面扩展面积(m2):0.09；

20、基础降低系数:0.40。二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m； 荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41.500 = 2.356 kN/m； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: 最大

21、弯矩 Mqmax =2.3560.7002/8 = 0.144 kN.m； = Mqmax/W =28.407 N/mm2； 小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.175+1.500 = 1.713 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.713700.04/(3842.060105121900.0)=0.213 mm； 小横杆的最大挠度小于 700.0 / 150=4.667 与10 mm,满足要求！ 三、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

22、 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.0380.700=0.027 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3500.7001.500/3=0.122 kN； 活荷载标准值: Q= 3.0000.7001.500/3=1.050 kN； 荷载的计算值: P=(1.20.027+1.20.122+1.41.050)/2=0.825 kN； 大横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.5001.5002=0.010 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯

23、矩计算:M2max=0.2670.8251.500= 0.330 kN.m； M = M1max + M2max = 0.010+0.330=0.341 kN.m 抗弯强度:= 0.341106/5080.0=67.053 N/mm2； 大横杆的抗弯强度= 67.053 小于f=205.0N/mm2； 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.0381500.04 /(1002.060105121900.0) = 0.052 mm； 集中荷载最大挠度计

24、算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=（0.027+0.122+1.050）/2=0.600kN V= 1.8830.6001500.03/ ( 100 2.060105121900.0) = 1.518 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.518=1.570 mm； 大横杆的最大挠度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平

25、杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.500=0.058 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3500.7001.500/2=0.184 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0000.7001.500 /2 = 1.575 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.058+0.184)+1.41.575=2.495 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架荷

26、载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12549.600 = 6.190 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35041.500(0.700+0.3)/2 = 1.050 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 =

27、0.0051.50049.600 = 0.372 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.942 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0000.7001.5002/2 = 3.150 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.550 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz

28、= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5500.8400.649 = 0.210 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.27.942+ 1.43.150= 13.940 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.942+ 0.851.43.150= 13.279 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2101

29、.500 1.8002/10 = 0.121 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =13.940 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)

30、：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 13940.000/(0.186489.000)=153.270 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 153.270 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =13.279 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i =

31、 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 13278.996/(0.186489.000)+121385.816/5080.000 = 169.892 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 169.892 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 七、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件

32、自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.752 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.150 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m； Hs =0.1864.89010-4205.000103-(1.21.752 +1.43.150)/(1.20.125)=81.017 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 81.017 /(1+0.00181.017)=74.946 m； H= 74.946 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.00

33、0 m。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.752 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.150 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.121 /(1.4 0.85) = 0.102 kN.m； Hs =( 0.1864.89010-4205.00010-3-(1.21.752+0.851.4(3.150+ 0.1864.8

34、900.102/5.080)/(1.20.125)=70.922 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 70.922 /(1+0.00170.922)=66.226 m； H= 66.226 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.210 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.0

35、00 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 4.760 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 9.760 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=200.000/15.800的结果查表得到0.966； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9664.89010-4205.000103 = 96.837 kN； Nl=9.760Nf=96.837,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到

36、 Nl=9.760小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkKc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =147.544 kN/m2 ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 13.279 kN； 基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=147.544 fg=200.0

37、00 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！外架人行斜道楼梯设计计算书一、铺板承载力验算铺板通长铺设，按三跨连续梁计算，计算简图如图1。（一）计算参数及荷载：斜道坡度1：3，立杆间距La=1.8m，铺板自重标准值0.35kN/m2，均布活荷载标准值2kN/m2，活荷载选用依据：建筑结构荷载规范（GB5009-2001）规定：宿舍、住宅的走廊、楼梯2kN/m2。50mm厚木板组合宽度1.0m的几何参数：毛截面抵抗矩W=417cm3，毛截面惯性矩I=1042cm4，毛截面面积矩S=313cm3。依据木结构设计规范（GBJ5-88）的有关规定验算如下：木板露天结构调整系数：设计值0.9，弹性模量0

38、.85。木板的强度设计值和弹性模量按东北落叶松查表计算。（二）内力计算自重荷载标准值500mm厚木板0.351.0=0.35kN/m180mm高木档板0.350.18=0.06kN/m将斜板线荷载换算成平板线荷载：q平=q斜/cos，cos=0.9487，见图2。自重计算简图qk1=（0.35+0.6）/0.9487=0.43kN/m均布活荷载标准值：qk2=（21.0）/0.9487=2.11kN/m自重荷戴设计值：q1=1.20.43=0.52kN/m均布活荷载设计值：q2=1.42.11=2.95kN/m活荷载按不利荷载分布计算，有关不利内力由建筑结构静力计算手册中查得。Mmax=0.1

39、0.521.82+0.1172.951.82=1.29kN.mV=0.60.521.8+0.6172.951.8=3.84kN(三)抗弯、抗剪承载能力及挠度验算六、 脚手架安装、拆卸规定（一）一般规定1、架子工必须具备国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则要求的条件，经培训、考核、取得安全操作证并已体检合格，方可从事脚手架安装、拆卸作业。2、脚手架安装前，架子工应熟悉图纸，熟悉现场具体情况，了解技术交底意图和施工操作方法，并将符合要求的架杆，扣件等材料运至现场，分类堆放，搭设前应清除障碍物。3、脚手架拆卸前，脚手架上的材料、杂物等应清理干净，拆卸通知单应已经下达，架子工应了解拆卸技术交底意图和操作方法，拉上警戒线或专人看守。4、架子工作业时，必须戴好安全帽，系安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆卸下来的材料不乱抛、乱扔。脚手架作业下方不准站人，架子工不准在脚手架上打闹、开玩笑。5、凡遇六级以上大风或下雨时，不得进行作业，雨后作业应待脚手架上雨水吹干后进行，防止滑落。6、在靠近电源处搭拆脚手架时，必须将电源先切断或变更位置，方可进行，不允