模板工程与支撑系统安全专项方案-(35页).doc

《模板工程与支撑系统安全专项方案-(35页).doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《模板工程与支撑系统安全专项方案-(35页).doc（34页珍藏版）》请在淘文阁 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、-模板工程与支撑系统安全专项方案-第 30 页目 录一、工程概况1二、编制依据1三、模板及支撑材料：1四、参数信息2（1）模板支撑及构造参数2（2）荷载参数2(3) 材料参数3(4) 梁底模板参数3(5) 梁侧模板参数3五、梁模板荷载标准值计算31.梁侧模板荷载32.梁侧模板面板的计算43、梁侧模板内外楞的计算64、外楞计算85、穿梁螺栓的计算96、梁底模板计算107、挠度验算118、梁底支撑的计算129、扣件抗滑移的计算:1610、立杆的稳定性计算:171.梁两侧立杆稳定性验算:172.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:18六、 模板的安装20（1）地下室砼底板模板的安装20（2）标准层剪力

2、墙模板安装20（3）顶板模板安装21（4）柱模安装21（5）模板安装的自检21七、模板拆除安全措施211）模板拆除安全技术措施212）各类模板拆除的安全技术措施23八、模板拆除安全注意事项23九、悬空作用时模板支撑和拆除的安全注意事项24十、模板应急预案25（一）指挥部成立安全应急救援领导小组25（二）预防坍塌事故措施26模板工程与支撑系统安全专项施工方案一、工程概况黄石大桥一品园二期一组团位于黄石市黄石港区彩虹北路9号，由湖北佳境建筑设计有限公司设计，湖北华信工程监理有限公司监理，由海天建设集团有限公司承建。本工程工程采用剪力墙结构形式，耐火等级为一级，安全等级为二级，抗震等级为三级，建筑物

3、抗震设防烈度为六度。建筑面积为215660.25M2，建筑高度分别为：楼栋编号9号楼18号楼19号楼20号楼22号楼二期地下室层数323333323-2建筑高度（米）98.499.099.098.411.4-9.3建筑面积（m2）15052.8728539.7528539.7514340.232208.0023515.03墙、柱、梁模板采用18mm厚木胶合板，内楞采用48mm100mm木方，对拉螺栓为14圆钢，外楞采用483.0钢管。二、编制依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2015）相关规定标准等。危险性较大的分部分项工程安全管理办法建筑工程大模板技术规程（JGJ74-2003）地

4、基与基础工程施工及验收规范（GBJ202-2002）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2012)建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006三、模板及支撑材料： 模板、支撑材料按黄石市的规范，因地制宜，就地取材，材质必须符合设计及规范要求。 1、模板：梁及平台模板均用18MM原松木合板，胶料应为耐水胶，填铺用胶合板及20MM松木板，不得有死节、虫洞或已扭曲变形，腐朽的木板不准使用。 2、方木：黄石市常用规格：（材料为松木，无腐朽、无扭曲变形，无裂缝死节等痕） 4060用于梁枋档楞 6080用于板底横楞、纵楞、横搁栅。3、混凝土楼板需达到足够强度，确保支撑脚支

5、承力达到安全要求。竖向支撑采用钢管f48，严格控制好支撑垂直度，支撑采用三道拉力拉撑，首道距楼板20CM，第二、三道间距为1.5米。 四、参数信息（1）模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.50；混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.20；梁两侧立杆间距(m):0.60；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483.5

6、；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；（2）荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；(3) 材料参数木材品种：木模；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值f

7、m(N/mm2)：13.0；(4) 梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；(5) 梁侧模板参数次楞间距(mm)：350 ，主楞竖向根数：2；主楞间距为：100mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；五、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中 -

8、混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。2.梁侧模板面板的计算

9、面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)（1）强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4120.9=

10、2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 350mm；面板的最大弯距 M= 0.12521.963502 = 3.36105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.36105 / 7.35104=4.575N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.575N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ （2）挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 350mm；

11、 E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值: = 521.963504/(38495004.86105) = 0.929 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.929mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！3、梁侧模板内外楞的计算（1）内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗

12、矩W分别为:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4； 内楞计算简图（2）内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 100mm； 内楞的最大弯距: M=1/821.96100.002= 2.75104Nmm； 最大支座力:R=1.121.960.1=8.4

13、55 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.75104/1.28105 = 0.214 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.214 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（3）内楞的挠度验算其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 5.12106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67721.965004/(100100005.

14、12106) = 0.181 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.181mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！4、外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；（1）外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩；

15、 f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1.921 kNm；其中，F=1/2qh=5.49，h为梁高为0.5m，a为次楞间距为350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.92106/1.02104 = 189.124 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =189.124N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=5.49kN； l-计算跨度：l=500mm；

16、 I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.6155490.000500.003/(100206000.000243800.000)=0.221mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.221 mm外楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值 =0.221mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！5、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓

17、有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.225 =2.745 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.745kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！6、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重

18、、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10001818/6 = 5.40104mm3； I = 1000181818/12 = 4.86105mm4； （1）抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.500.90=13.77kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2

19、0.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=13.77+0.38+2.52=16.67kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 0.1016.6680.12=0.017kNm； =0.017106/5.40104=0.309N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.309 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！7、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力

20、线荷载: q =（(24.0+1.50)0.500+0.35）1.00= 13.10KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67713.11004/(10095004.86105)=0.002mm；面板的最大挠度计算值: =0.002mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 100 / 250 = 0.4mm，满足要求！8、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷

21、载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。（1）荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.50.1=1.275 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.1(20.5+0.3)/ 0.3=0.152 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.1=0.45 kN/m；（2）方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.21.275+1.20.152=1.712 kN/m；活荷载设计值 P = 1.

22、40.45=0.63 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；（3）方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 1.712+0.63=2.342 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.12.34211= 0.234 kN.m；最大应力 = M / W = 0.234106/83333.3 = 2.81 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计

23、算值 2.81 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!（4）方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力: V = 0.62.3421 = 1.405 kN； 方木受剪应力计算值 = 31405.2/(250100) = 0.422 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.422 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!（5）方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q = 1.275 + 0.152 = 1.427 kN/m；方木最大挠度计算值 =

24、0.6771.42710004 /(10010000416.667104)=0.232mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.232 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！（6）支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.500= 12.750 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.0

25、00)=4.500 kN/m2；q = 1.2(12.750 + 0.350 )+ 1.44.500 = 22.020 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时：当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.496 kN，中间支座最大反力Rmax=6.033；最大弯矩 Mmax=0.158 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.018 mm；最大应力 =0.158106/5080=31.072 N/mm2；支撑抗弯

26、设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 31.072 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!9、扣件抗滑移的计算:按规范表直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.033 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算

27、满足要求! 10、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =0.496 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.2=0.806 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.60-0.30)/2)1.000.35=0.273 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.60-0.30)/2)1.000.180(1.50+24.00)=3.580 kN； N =0.496+0.806+0.273+3.58=5.155 kN； -

28、轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1

29、551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5155.124/(0.207489) = 50.928 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 50.928 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =6.033 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5.2-0.5)=0.80

30、6 kN； N =6.033+0.806=6.761 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1

31、.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6761.443/(0.207489) = 66.798 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 66.798 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全六、 模板的安装（1）地下室砼底板

32、模板的安装混凝土外墙模板采用木模散拼，U型卡连接，竖、横向用48钢管作加强杆。在边坡下脚用48钢管打桩，用作外模支撑的支撑点，用钢管扣件连接加强杆和支撑点，使模板固定牢固。每根12圆钢拉结螺栓中间用5mm厚、尺寸50mm50mm的钢板满焊，用作止水片，并在12圆钢螺栓靠模板两边各放一块20mm厚，尺寸为50mm50mm的木板，木板要做成内小外大，待砼浇好拆模后，凿掉两边木板，截掉长出墙面的螺杆，再用1：2水泥防水砂浆分层补平。（2）标准层剪力墙模板安装剪力墙横竖围 间距450mm600mm，内墙14螺栓间距450mm600mm左右，墙内穿30mm塑料管以便回收利用，螺栓可重复使用。上下端围 悬

33、臂长度不大于200mm，钢管支撑系统排架主管间距800mm800mm，水平钢管3道，第一道离地面200mm，第二道离地面1800mm，第三道在木龙骨底部，必须纵横连接，以保证其整体稳定性，竖向加强杆外先套U型帽，再用螺帽固定，考虑到剪力墙用商品砼，底下3排拉结螺杆用双螺帽加强。为保证模板施工位置准确，确保墙体垂直度和平整度，采用焊钢筋限位来控制墙厚度，同时以弹模板300mm控制线来进行校正，并可作为验收的依据，模板限位尽量焊在大规格钢筋上，楼板面向上50mm。安装工程的所有预埋管，在模板封模前应安装固定牢固，位置尺寸复核准确后再封模板，模板的安装允许偏差及预埋件，预留洞的偏差必须满足规范要求。

34、（3）顶板模板安装顶板采用48钢管搭设满堂支模架，立柱间隔距离为600mm600mm，顶部木龙骨截面为600mm100mm，龙骨间距不大于350mm，木龙骨接头要错开。平台板铺设时必须平台板盖墙梁板模，平台模拼缝处贴胶带纸。（4）柱模安装柱模板支模时，四周必须设牢固支撑或用钢管箍牢，避免柱模整体歪斜甚至倾倒，钢管柱箍的间距在一米以内为宜，并在柱模下方留一清扫孔，以便清除里面的杂物。（5）模板安装的自检模板支好后，首先要进行自检，填写自检自评表，再上报项目部及监理公司进行验收，验收合格后做好交接手续，再进行下道工序施工。七、模板拆除安全措施模板的拆除，应严格按模板装拆施工方案和安全技术规程施工。

35、对非承重模板，应在砼强度能保证其表面棱角不因拆模受损失时方可拆除；对于承重模板，如顶板、梁等，应在同条件养护，试块强度达到75%设计强度后方可拆除。拆模顺序应先支后拆，并执行项目部书面通知拆除制度。1）模板拆除安全技术措施一般要求拆模时对砼强度的要求，根据混凝土结构工程施工及验收规范的规定，现浇砼结构模板及其支撑拆除时的砼强度，应符合设计要求，当设计无要求时，应符合下列要求：a、不承重的侧模板，包括梁、柱、墙侧模，在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。一般墙体大模板在常温条件下，砼强度达到1N/即可拆除。b、承重模板，包括梁、板等水平结构的底模，应根据与结构同条件养护的试

36、块强度达到规定要求，方可拆除。c、在拆模过程中，如发现实际结构砼强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除。待实际强度达到要求后，方可继续拆除。d、已拆除模板及其支撑的砼结构，应在砼强度达到设计的砼强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应比使用荷载更为不利时，必须经过验算，加设临时支撑。拆除之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度测试结果达到规定时，技术负责人方可批准拆模。冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关要求，其中主要考虑砼模板拆除后的保温养护。如必须暴露在大气中，则应保证砼受冻前的临界强度。对于大体积砼，除应满足砼强度要求外，还应考虑保温措施，

37、拆模之后要保证砼内外温度差不超过20，以免发生温差裂缝。各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板的设计规定进行，如果模板设计无规定时，可按“先支的后拆，后支的先拆”的顺序进行，以及“先拆非承重的模板，后拆承重的模板”及支撑的顺序进行拆模。拆除的目标必须随拆随清理，以免钉子扎脚，或阻碍通行和发生事故。拆模时，拆模区应设警戒线，严防有人误入被砸伤。拆模不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除顶模。2）各类模板拆除的安全技术措施基础拆模基坑内拆模，要注意基坑边坡的稳定，特别是拆除模板支撑时，可能使边坡土发生震动而坍塌。拆除的目标应及时送到离基坑较远的地方进行清理。现浇板及框架结构拆模框架结构的拆模顺序如下：

38、拆柱模斜撑与柱箍拆除柱侧模拆楼板底模拆除侧模拆除梁底模。拆下的模板不准随意向下抛掷，要向下传递至地面。已经松动的模板，必须一次拆除完，不可中途停歇，以免落下伤人。模板立柱有多道水平拉杆，应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道拉杆，应与立柱模板同时拆除，以免立柱模板倾倒伤人，多层楼板模板支撑拆除时，下面应保留几层楼板的支撑，可根据施工进度，砼强度增长的情况，结构设计荷载与支模施工荷载的差值通过设计确定。八、模板拆除安全注意事项拆模时不要用力过猛过急，拆下来的模板和支撑用料要及时运走、整理。拆模顺序一般应是后支的先拆、先支的后拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。重大复杂模板的拆除，事先要

39、制定拆模方案。多层楼板模板支柱的拆除，应按下列要求进行：上层楼板正在浇灌砼时，下一层楼板的模板支柱不得拆除，再下一层的模板支柱，仅可拆除一部分；跨度4m及4m以上的梁下均应保留支柱，其间距不得大于3m。快速施工的高层建筑梁、板模板，例如3-5d完成一层结构，其底模及支柱的拆除时间，应对所用砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板及梁能安全承载。定型模板，特别是组合式钢模板，要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后清理干净，板面涂刷脱模剂，分类堆放整齐，以再利用。支设阳台等悬挑形式的模板应有稳定的立足点。支设临空建筑物模板时，应搭设操作平台。砼板上拆模后形成的临边和洞口，应按规定进行防

40、护。拆除模板支撑前，砼强度必须达到规范规定要求，并经技术部门批准后，才能进行。拆平台模板时，不得一次性将顶撑全部拆除，应按顺序分批拆，以免模板在自重荷载体的作用下发生一次性大面积脱落。拆模时必须设置警戒区域，并派专人监护，拆模必须干净彻底，不得保留有悬空模板。九、悬空作用时模板支撑和拆除的安全注意事项1）支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面安装、拆卸模板。结构复杂的模板、安装、拆除应严格按照施工组织设计的措施进行。2）支设高度在3m以上的柱模板，四周应设斜撑，并应搭设操作平台，低于3m的可用马蹬操作。3）支设悬挑形式

41、的模板时，应有稳定的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架。模板上有预留洞口时，应在安装后将洞口盖住。砼板上拆模后形成的临边洞口，应按规定进行防护。4）拆模高处作业，应配置登高用具或搭设支架。5）模板支撑拆除前，砼强度必须达到设计要求，并经申报批准后，才能进行。6）拆除钢模板平台底模时，不得一次将顶撑全部拆除，应分批拆除，然后按顺序拆下隔棚，底模，以免发生钢模在自重荷载下一次性大面积脱落。7）拆模时，必须设置警戒区域，并派人监护。拆模必须拆得干净彻底，不得保留有悬空模板，拆下的模板要及时清理，堆放整齐。十、模板应急预案为了防止和减少模板坍塌安全事故中人员伤亡和财产损失，促进我部安全生产形势的

42、稳定以及总结安全生产工作的经验和教训，明确本单位安全生产工作的重大问题和工作重点，提出预防事故的思路和办法，全面贯彻“安全第一，预防为主”的方针，并有针对性地采取救援措施，防止事故的进一步扩大，减少人员伤亡和财产损失，特制定本预案。（一）指挥部成立安全应急救援领导小组组 长：陈新平副组长：徐益新成 员：曾庆军、陈家德、熊忠平、詹才志、张志龙指挥部领导小组接到事故报告后：1 根据应急救援预案和事故的具体情况迅速采取有效措施，组织抢救；2 千方百计防止事故扩大，减少人员伤亡和财产损失；3 严格执行有关救护规程和规定，严禁救护过程中的违章指挥和冒险作业，避免救护中的二次伤亡和财产损失；4 要保护好事

43、故现场，不得故意破坏事故现场、毁灭有关证据。（二）预防坍塌事故措施1、模板支架安装工程的安全技术要求（1）模板及支撑系统必须具有所需的强度、刚度和稳定性，在安装时要做到正确无误；（2）模板支架施工方案必须经过审批；安装时，必须按经过审批的方案进行，严禁任意变动；（3）新使用的模板及支撑材料，应严格进行质量检查，有不合格或有损坏、缺陷的不得使用；（4）使用有效的方法和措施，保证支撑、支点牢固，不产生相对移动；（5）模板支撑系统在必要时，应加适当的侧向斜撑以抵抗水平推力；（6）钢、木支撑不够长时，可以接长使用，但必须采取措施，保证其连接的强度和可靠性；（7）支撑高度采用双层支撑时，必须采取可靠有效的措施，保证其结构