升降机平台脚手架施工通道施工方案.doc

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1、升降机平台脚手架施工通道施工方案一、平台脚手架升降机平台脚手架见本方案附图二，脚手架为扣件式钢管落地式双排脚手架与分段悬挑式，立杆纵距为1600、800、1600mm，立杆横距为800、500mm，2层以下步距1800，2层以上为1800 mm、（稳定性计算值）1000mm，连墙杆中心间距为3200mm（每根连墙杆有效面积为5.5平方米），两侧面按要求设置剪刀撑、挡脚板、栏杆、密目网。平台与结构构筑物间距35mm，保证施工时由脚手架平台承受荷载，保证结构平台板的安全。脚手架平台的搭设高度（含屋面层防护1500mm）为3060米，3#楼落地架搭至8层,46#楼落地架搭至5层，7#楼全部采用落地架

2、，悬挑分段为3#楼6-13层，4#楼610层，5#楼69层，6#楼611层、1216层。脚手板铺设的层数为24层（0.35KN/m2），每米立杆结构自重取0.1291KN/m，施工正常荷载取2层（5KN/m2）。二、人货梯平台(落地钢管脚手架)落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为28.5米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件竖向间距按层设置，水平间距根据平台设置。施工均布荷载为5.0kN/m2

3、，同时施工2层。（一）大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.800/3=0.093kN/m活荷载标准值 Q=5.0000.800/3=1.333kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.093=0.158kN/m活荷载的计算值 q2=1.41.333=1.867kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计

4、算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.080.158+0.101.867)1.6002=0.510kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.100.158+0.1171.867)1.6002=-0.600kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.600106/4729.0=126.786N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.093=0.132kN/m活荷载标准值q2=1

5、.333kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.132+0.9901.333)1600.04/(1002.06105113510.0)=3.950mm大横杆的最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要求!（二）小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.600=0.061kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.600/3=0.149kN活荷载标准值 Q=5.0000.8001.600/3=2.1

6、33kN荷载的计算值 P=1.20.061+1.20.149+1.42.133=3.240kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.20.038)0.8002/8+3.2400.800/3=0.868kN.m=0.868106/4729.0=183.459N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引

7、起的最大挠度V1=5.00.038800.004/(3842.060105113510.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.061+0.149+2.133=2.344kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2344.107800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105113510.0)=1.822mm最大挠度和V=V1+V2=1.831mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!（三）扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

8、R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.600/2=0.224kN活荷载标准值 Q=5.0000.8001.600/2=3.200kN荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.224+1.43.200=4.786kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。（四）脚手架荷载标准值:作用于脚手架的

9、荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1363NG1 = 0.13632.000=4.362kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.350111.600(0.800+0.200)/2=3.080kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3 = 0.1501.60011/2=1.320kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4 = 0.0051.60032.000=0.256kN

10、经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.018kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 5.00021.6000.800/2=6.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.300Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250Us 风荷载体型系数：Us = 0.872经计算得到，风荷

11、载标准值Wk = 0.70.3001.2500.872 = 0.229kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.29.018+0.851.46.400=18.438kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.29.018+1.46.400=19.782kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距 (m)；h 立杆的步距

12、 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2291.6001.4001.400/10=0.085kN.m（五）立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=19.782kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.400=2.425m；A 立杆净截面面积，A=4.501cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由长细比，为2425

13、/16=153； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.301； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =19782/(0.30450)=145.959N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=18.438kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.15

14、51.5001.400=2.425m；A 立杆净截面面积，A=4.501cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由长细比，为2425/16=153； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.301；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.085kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =18438/(0.30450)+85000/4729=154.106N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算

15、得到 Nl = 7.871kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图（八）立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 79.13N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 19.78A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 200.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00fgk 地基承载力标准值；fgk = 200.00地基承载力的计算满足要求

16、!三、人货梯平台（悬挑式钢管脚手架）本工程（6-10层、11-26层、16-20层、21-25层）采用悬挑式钢管脚手架施工平台。悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为19.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件竖向间距按层设置，水平间距根据平台设置。施工均布荷载为5.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设7层。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.70米，建筑物内锚固段长度2.3

17、0米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.65m。拉杆采用钢丝绳。（一）大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.800/3=0.093kN/m活荷载标准值 Q=5.0000.800/3=1.333kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.093=0.158kN/m活荷载的计算值 q2=1.41.333=1.867kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯

18、矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.080.158+0.101.867)1.6002=0.510kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.100.158+0.1171.867)1.6002=-0.600kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.600106/4729.0=126.786N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准

19、值q1=0.038+0.093=0.132kN/m活荷载标准值q2=1.333kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.132+0.9901.333)1600.04/(1002.06105113510.0)=3.950mm大横杆的最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要求!（二）小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.600=0.061kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.600/3=0.1

20、49kN活荷载标准值 Q=5.0000.8001.600/3=2.133kN荷载的计算值 P=1.20.061+1.20.149+1.42.133=3.240kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.20.038)0.8002/8+3.2400.800/3=0.868kN.m=0.868106/4729.0=183.459N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大

21、挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.038800.004/(3842.060105113510.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.061+0.149+2.133=2.344kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2344.107800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105113510.0)=1.822mm最大挠度和V=V1+V2=1.831mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!（三）扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.

22、2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.600/2=0.224kN活荷载标准值 Q=5.0000.8001.600/2=3.200kN荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.224+1.43.200=4.786kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其

23、抗滑承载力可取12.0kN；（四）脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1363NG1 = 0.13619.600=2.672kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.35071.600(0.800+0.850)/2=3.234kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3 = 0.1501.6007/2=0.840kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

24、NG4 = 0.0051.60019.600=0.157kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.903kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 5.00021.6000.800/2=6.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.300Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.25

25、0Us 风荷载体型系数：Us = 0.872经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3001.2500.872 = 0.229kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.26.903+0.851.46.400=15.899kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.26.903+1.46.400=17.243kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标

26、准值(kN/m2)；la 立杆的纵距 (m)；h 步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2291.6001.4001.400/10=0.085kN.m（五）立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=17.243kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.400=2.425m；A 立杆净截面面积，A=4.5

27、01cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由长细比，为2425/16=153； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.301； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =17243/(0.30450)=127.228N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=15.899kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，

28、u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.400=2.425m；A 立杆净截面面积，A=4.501cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由长细比，为2425/16=153； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.301；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.085kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =15899/(0.30450)+85000/4729=135.375N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时

29、，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 7.871kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图（七）悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体850mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1650mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架集中荷载 P=17.24kN水平钢梁自重荷载 q=1.226

30、.100.00017.8510=0.25kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=24.927kN,R2=11.274kN,R3=-0.732kN最大弯矩 Mmax=6.058kN.m抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=6.058106/(1.05141000.0)+13.7101000/2610.0=46.174N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!（八）悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字

31、钢,计算公式如下其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =6.06106/(0.929141000.00)=46.25N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!（九）拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=28.449kN

32、(十)拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=28.449kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00028.449/0.850=267.753kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径23.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为

33、N=RU=28.449kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=284494/(3.1416502)1/2=20mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=11.274kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=112744/(3.1416502)1/2=12mm

34、水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 11.27kN；d 楼板螺栓的直径，d = 18mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于11274.44/(3.1416181.5)=132.9mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力

35、，N = 11.27kN；d 楼板螺栓的直径，d = 18mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于106.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!在脚手架立杆对应的下面采用钢管回顶承担此脚手架荷载，后浇带处设双排支撑到基础地下车库底板。平台及施工通道的搭设、使用、拆除等安全技术要求按脚手架安全技术要求执行。“安全生产、预防为主“，在施工过程中，首先要保证防护设施的到位，在防护不到位的或不符合要求的情况下，作业人员有权对施工的作业条件、作业程序和作业方式中存在的安全问题提出批评、检举

36、和控告。有权拒绝违章指挥和强令冒险作业。四、安装及安全使用升降机的安装必须由具有相应安装资质的安装单位进行，安装人员必须持证上岗，施工前由安全员按特种作业的要求，进行现场安全交底工作。明确分工及责任，统一思想，统一指挥，确保安装中的安全。升降机操作人员必须经过培训，熟悉各个部件的性能及操作技术，当风速超过20M/S时，以及恶劣气候下，不得开动升降机。当导轨架及电缆上结冰时，不得开动升降机。经常的观察吊笼运行通道有无障碍物。升降机的基础不允许有积水。保持员笼内的整洁，确保吊笼装载未超过其核定载重量，升降机在下班后应停靠在地面站台，将极限开关锁住并切断电源。升降机必须保持始终所有的零部件齐全、完整

37、，按要求定期进行检查、保养及做坠落试验。五、升降机的拆除升降机的拆卸顺序基本上与安装相反，具体工作方式应参照升降机安装，这里仅阐述一些要点：1、将升降机周围围出足够大的场地，挂上“注意空中落物”等标牌。2、笼顶操作按钮盒移至笼顶，试运行，并将加节开关扳至“加节”位置。3、升起吊笼，使对重体落在缓冲簧上，卸掉钢丝绳，将钢丝绳收回到钢丝绳架上盘好，并连同对重绳轮等从笼顶拆除，留出更多空间，便于操作。4、有辅助起重设备时 (如塔吊)，可一次拆除四节标准节。5、无辅助起重设备时，应借助自顶升加节装置或笼顶吊杆进行拆卸。6、用自顶升加节装置拆卸时的要点：（1）升起吊笼，拆除上限位、极限限位、防冒顶限位碰

38、块，拆除导轨架与顶升套架联接螺栓。（2）用一个吊笼顶起顶升套架，使顶升套架滚轮距第二节标准节末端350MM处停止，松开第一、二节标准节联接螺栓。（3）用手动葫芦和专用吊具将第一节标准节拆除，置于笼顶。（4）吊笼下行，顶升套架也随之下行。（5）重复上述操作，可逐一拆除各节标准节。7、同时拆除相应的附墙装置、电缆护架等。8、当导轨架拆至10M以下时，可用吊车等起重机设备拆除加节装置、护栏、吊杆、导轨架等。9、手动下降吊笼，落在缓冲弹簧上。10、切断主电源，拆除电源线。11、松开电机制动器，将吊笼、对重体吊离导轨架。12、拆除最后三节标准节和底盘。六、验收施工升降机的安装及拆卸必须经过上级主管部门的检查验收合格后方可投入正常使用，操作人员必须持证上岗，安全负责人必须进行安全技术交底工作,操作运行中必须做好相关的记录，项目部应定期进行检查，消除不安全隐患，确保施工生产的安全。七、附图1.图一：施工电梯基础示意图2.升降机平台示意图:3.升降机立面图: