高层建筑混凝土结构技术规程.doc

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1、For personal use only in study and research; not for commercial use高层建筑混凝土结构技术规程1. 高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2010）修订背景1.1 根据原建设部建标200677 号文的通知，由中国建筑科学研究院作为主编单位，会同有关设计、科研、教学和施工单位对高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2002 进行全面修订。1.2 参加修订工作的设计单位有：北京市建筑设计研究院、华东建筑设计研究院有限公司、广东省建筑设计研究院、中建国际（深圳）设计顾问有限公司、广州容柏生建筑工程设计事务所；研究单位有上海市建筑科学研究

2、院（集团）有限公司；教学单位有清华大学；施工单位有北京建工集团有限责任公司、中国建筑第八工程局有限公司。1.3 修订过程简述规程修编准备工作始于2006年，2006年8月与主管部门签定规程的修订合同，同年12月召开修编组第一次工作会议，宣布修编组成立。完成本规程的送审稿之前，共召开修编组全体工作会议5次；参加与建筑抗震设计规范、混凝土结构设计规范的协调会10余次。1.4 修订过程简述1.5.1 规程修编组广泛调查研究，认真总结了近年来的工程实践经验、理论和试验研究成果，参考了有关国际标准和国外先进标准，先后完成了本规程的讨论稿（第一稿）、征求意见初稿（第二稿）、征求意见稿（第三稿）、送审初稿（

3、第四稿）、送审稿（第五稿）等版本。1.5.2 2010年1月完成的规程征求意见稿；1.5.3 2010年2月2日编制组向全国有关设计、研究、教学、施工、质检等单位及相关主管部门寄送了征求意见函及征求意见稿 240余份，并在国家工程建设标准化信息网上进行了发布；1.5.4 截至2010年4月中旬，编制组共陆续收到来自有关单位及专家个人的书面反馈意见68份，涉及意见和建议700余条。1.5.5 修订组对反馈意见和建议十分重视，对意见进行了汇总、整理，分章节研究提出了处理意见。在对反馈意见和建议逐条认真分析研究的基础上，明确了本规程修订的全部内容，于 2010年5月完成了征求意见稿反馈意见处理报告及

4、规程的送审初稿，并在修编组第五次工作会议上对其进行了仔细讨论，会后形成了本规程的送审稿。1.5.6 本次宣贯培训班就是以送审稿作为依据的，还不是最终版本，希望大家掌握其精神，具体条文以正式发布为准。2. 目前高层建筑混凝土结构设计存在的疑难问题及解决办法2.1 结构抗震性能设计要求和方法。2.2 结构抗连续倒塌设计的要求和方法。2.3 短肢剪力墙的具体评判标准和设计要求。2.4 框剪结构中框架承担倾覆力矩不同时的设计。2.5 楼层刚度变化的计算方法和限制条件。2.6 风荷载作用下高层建筑设计的层间位移比要求。2.7 框架结构中的“强柱弱梁”的设计要求。2.8 竖向地震作用的范围和计算要求。2.

5、9 楼层层间位移比是否能适当放松的问题。2.10 板柱剪力墙结构的适用高度和抗震设计的问题。2.11 混凝土结构风振舒适度计算的问题。2.12 薄弱层地震剪力放大系数偏小的问题。2.13 防震缝能否满足抗震要求的问题。2.14 多塔楼计算分析的原则。2.15 楼梯构件对整体计算的影响要考虑。2.16 托柱转换和托墙转换的区别。2.17 水平结构舒适度要求。2.18 本次规范修订对很多上一版规范执行过程中有争议的问题进行了针对性的讨论和研究，并在相关的条文中做出了相关规定，便于结构设计和施工图设计审查中的执行。2.19 具体解决办法反映在相应的修改条文中。3. 本次高规的修改内容主要包括3.1

6、修改了适用范围；3.2 修改了结构平面和立面规则性有关规定；3.3 调整了部分结构最大适用高度，细分了8度地震区房屋最大适用高度；3.4 增加了结构抗震性能设计及抗连续倒塌设计的原则规定；3.5 补充完善了房屋舒适度设计规定； 3.6 修改了风荷载及地震作用有关内容； 3.7 调整了“强柱弱梁、强剪弱弯”及部分构件内力调整系数；3.8 修改完善了框架、剪力墙（含短肢剪力墙）、框架-剪力墙、筒体结构的有关设计规定；3.9 修改、补充了复杂高层建筑结构的有关规定；3.10 混合结构增加了钢管混凝土、钢板剪力墙设计规定； 3.11 补充了地下室设计要求，修改了基础设计规定；3.12 修改了结构施工有

7、关规定，增加了绿色施工等要求。这里没提及因抗规调整而引起的相应调整，比如地震影响系数曲线调整等内容。n 紫色字体为修改的主要内容。n 土色字体为新高规条文。n 普通字体为修订原因、解释或补充说明。n 黄色字体为高亮部分，以引起注意。n 红色字体为重点字眼，着重注意部分。4. 对设计影响较大的条文修改4.1 调整了设计范围：本规程适用范围调整为10层及10层以上或房屋高度大于28m的住宅建筑结构和房屋高度大于24m的其他民用高层建筑结构。4.1.1 第，其适用的房屋最大高度和结构类型应符合本规程的有关规定。本规程不适用于建造在危险地段的高层建筑结构。4.1.2 修订原因：4.1.2.1 首先是为

8、了与我国现行有关标准协调，民用建筑设计通则、 高层民用建筑设计防火规范有相应规定。4.1.2.2 有的住宅建筑的层高较大或住宅的底部几层布置层高较大的商场（商住楼），其层数虽然不到10层，但房屋总高度已超过28m，仍应按本规程进行结构设计。 4.2 提出了结构抗震性能设计要求和基本方法：见4.2.1 第，当其房屋高度、规则性、结构类型、场地条件或抗震设防标准等有特殊要求时，可采用结构抗震性能设计方法进行分析和论证。 4.2.2 修订原因：4.2.2.1 近几年，结构抗震性能设计已在我国“超限高层建筑结构”抗震设计中比较广泛地采用，积累了不少经验。国际上，高层建筑采用抗震性能设计已形成一种发展趋

9、势。 4.2.2.2 正确应用性能设计方法将有利于判断高层建筑结构的抗震性能，有针对性地加强结构的关键部位和薄弱部位，为发展安全、适用、经济的结构方案提供创造性的空间。4.2.2.3 条文中提出的房屋高度、规则性、结构类型、场地条件或抗震设防标准等有特殊要求的高层建筑混凝土结构包括：l “超限高层建筑结构”；l 有些工程虽不属于“超限高层建筑结构”，但由于其结构类型或有些部位结构布置的复杂性，难以直接按本规程的常规方法进行设计；l 还有一些位于高烈度区（8度、9度）的甲、乙类设防标准的工程或处于抗震不利地段的工程，出现难以确定抗震等级或难以直接按本规程常规方法进行设计的情况。为适应上述工程抗震

10、设计的需要，有必要规定可采用抗震性能设计方法进行分析和论证。4.2.3 第，并分析论证结构方案可满足预期的抗震性能目标的要求。 4.2.3.1 结构抗震性能目标应综合考虑抗震设防类别、设防烈度、场地条件、结构的特殊性、建造费用、震后损失和修复难易程度等各项因素选定。结构抗震性能目标分为A、B、C、D四个等级，结构抗震性能分为1、2、3、4、5五个水准（表，每个性能目标均与一组在指定地震地面运动下的结构抗震性能水准相对应。 表3.11.1 结构抗震性能目标性能目标性能水准地震水准ABCD多遇地震1111设防烈度地震1234预估的罕遇23454.2.3.2 本条规定了结构抗震性能设计的三项主要工作

11、：n 分析结构方案在房屋高度、规则性、结构类型、场地条件或抗震设防标准等方面的特殊要求，以确定结构设计是否需要采用抗震性能设计方法并以此特殊性作为选用性能目标的主要依据。n 选用抗震性能目标。性能目标选用时，一般需征求业主和有关专家的意见。n 结构抗震性能分析论证的重点是深入的计算分析和工程判断，找出结构有可能出现的薄弱部位，提出有针对性的抗震加强措施，必要的试验验证，分析论证结构可达到预期的抗震性能目标。n 分析论证一般需要进行如下工作：l 分析确定结构超过本规程适用范围及不规则性的情况和程度；l 认定场地条件、抗震设防类别和地震动参数；l 深入的弹性和弹塑性计算分析（静力分析及时程分析）并

12、判断计算结果的合理性；l 找出结构有可能出现的薄弱部位以及需要加强的关键部位，提出有针对性的抗震加强措施；l 必要时还需进行构件、节点或整体模型的抗震试验，补充提供论证依据，例如对本规程未列入的新型结构方案又无震害和试验依据或对计算分析难以判断、抗震概念难以接受的复杂结构方案；l 论证结构能满足所选用的抗震性能目标的要求。4.2.4 第表3.11.2 各性能水准结构预期的震后性能状况结构抗震性能水准宏观损坏程度损坏部位继续使用的可能性普通竖向构件关键构件耗能构件第1水准完好、无损坏无损坏无损坏无损坏一般不需修理即可继续第2水准使用基本完好、轻微损坏无损坏无损坏轻微损坏稍加修理即可继续使用第3水

13、准轻度损坏轻微损坏轻微损坏轻度损坏、部分中度损坏一般修理后才可继续使用第4水准中度损坏部分构件中度损坏轻度损坏中度损坏、部分比较严重损坏修复或加固后才可继续使用第5水准比较严重损坏部分构件比较严重损坏中度损坏比较严重损坏需排险大修注：“普通竖向构件”是指“关键构件”之外的竖向构件；“关键构件”是指该构件的失效可能引起结构的连续破坏或危及生命安全的严重破坏；“耗能构件”包括框架梁、剪力墙连梁及耗能支撑等。4.2.4.1 本条所说的“关键构件”可由结构工程师根据工程实际情况分析确定。4.2.4.2 例如：水平转换构件及其支承的竖向构件、大跨连体结构的连接体及其支承的竖向构件、大悬挑结构的主要悬挑构

14、件、加强层伸臂和周边环带结构的竖向支撑构件、承托上部多个楼层框架柱的腰桁架、长短柱在同一楼层且数量相当时该层各个长短柱、扭转变形很大部位的竖向（斜向）构件、重要的斜撑构件等。 4.2.4.3 抗规中部分关于抗震性能设计的内容n 建筑抗震设计规范GB50011-2010第，其性能设计要求也有所不同。鉴于目前强烈地震下结构非线性分析方法的计算模型及参数的选用尚存在不少经验因素，缺少从强震记录、设计施工资料到实际震害的验证，对结构性能的判断难以十分准确，因此在性能目标选用中宜偏于安全一些。n 抗规第，应根据实际需要和可能，具有针对性：可分别选定针对整个结构、结构的局部部位或关键部位、结构的关键部位、

15、重要构件、次要构件以及建筑构件和机电设备支座的性能目标。n 条文解释提到：建筑的抗震性能化设计，立足于承载力和变形能力的综合考虑，具有很强的针对性和灵活性。针对具体工程的需要和可能，可以对整个结构，也可以对某些部位或关键构件，灵活运用各种措施达到预期的性能目标着重提高抗震安全性或满足使用功能的专门要求。n 例如：l 楼梯可以提出确保大震下能具有安全避难通道的具体目标和性能要求；l 特别不规则、复杂建筑结构的抗侧力结构的水平构件和竖向构件可以提出相应的性能目标，提高其整体或关键部位的抗震安全；l 需要连续工作的机电设备其相关部位的层间位移需满足规定层间位移限值的专门要求，也可提出大震后可修复运行

16、的位移要求；l 玻璃幕墙预留变形缝隙。n 抗震规范第，与高规类似，但不完全相同，比如性能目标方面，抗规在多遇地震、设防地震和罕遇地震三个不同地震水准下按不同的使用要求和变形分为性能14。n 实现相应的性能目标，需要落实到具体设计指标，即各个地震水准下构件的承载力、变形和细部构造的指标。n 相比较而言，大部分的需要进行性能化设计的建筑物一般都是高层建筑、超高层建筑或者复杂高层建筑，所以高规的条文更为具体，更具有可操作性。4.2.5 第4.2.5.1 结构弹塑性计算分析应符合下列要求：n 高度不超过150m的高层建筑可采用静力弹塑性分析方法；l 高度超过200m时，应采用弹塑性时程分析法；l 高度

17、在150200m之间，可视结构不规则程度选择静力或时程分析法。l 高度超过300m的结构或新型结构或特别复杂的结构，应由两个不同单位进行独立的计算校核；不同单位指该工程设计团队之外的另一个设计、咨询单位。n 弹塑性计算分析应以混凝土构件的实际配筋、型钢和钢构件的实际截面规格为基础，不应以估算的配筋和钢构件替代；n 复杂结构应进行施工模拟分析，应以施工全过程完成后的内力为初始状态；n 弹塑性时程分析宜采用双向或三向地震输入，计算结果宜取多组波计算结果的包络值；n 应对计算分析结果进行合理性判断。4.3 增加了对混凝土、钢筋、钢材材料的要求，强调了应用高强钢筋、高强高性能混凝土以及轻质非结构材料。

18、见3.2节。4.3.1. 第；构件内力较大或抗震性能有较高要求时，宜采用型钢混凝土、钢管混凝土构件。4.3.2. 第，构造上宜与主体结构柔性连接，并应满足自身的承载力、稳定要求和适应主体结构变形的能力。4.3.3. 本节规定了关于混凝土强度等级的主要要求，关于局部特殊部位混凝土强度等级的要求；钢筋要求；补充了对混合结构中型钢钢材的抗震要求。4.3.4. 特别提到：混合结构中的型钢混凝土竖向构件的型钢及钢管混凝土的钢管宜采用Q345和 Q235等级的钢材，也可采用Q390、Q420等级或符合结构性能要求的其他钢材；型钢梁宜采用Q235和 Q345等级的钢材。4.4 调整了房屋最大适用高度要求，增

19、加了8度0.3g抗震设防区的房屋适用高度内容；框架结构高度适当降低；板柱-剪力墙结构高度增大较多。见4.4.1. 第，B级高度钢筋混凝土乙类和丙类高层建筑的最大适用高度应符合表4.4.2. 平面和竖向均不规则的高层建筑结构，其最大适用高度应适当降低。表 A级高度钢筋混凝土高层建筑的最大适用高度（m）结构体系非抗震设计抗震设防烈度6度7度8度9度0.20g0.30g框架706050403524框架剪力墙1501301201008050剪力墙全部落地剪力墙1501401201008060部分框支剪力墙1301201008050不应采用筒体框架核心筒1601501301009070筒中筒200180

20、15012010080板柱剪力墙11080705540不应采用注：1. 表中框架不含异形柱框架；2. 部分框支剪力墙结构指地面以上有部分框支剪力墙的剪力墙结构；3. 甲类建筑，6、7、8度时宜按本地区抗震设防烈度提高一度后符合本表的要求，9度时应专门研究；4. 框架结构、板柱剪力墙结构以及9度抗震设防的表列其他结构，当房屋高度超过本表数值时，结构设计应有可靠凭据，并采取有效的加强措施。表 B级高度钢筋混凝土高层建筑的最大适用高度（m）结构体系非抗震设计抗震设防烈度6度7度8度0.20g0.30g框架剪力墙170160140120100剪力墙全部落地剪力墙180170150130110部分框支剪

21、力墙15014012010080筒体框架核心筒220210180140120筒中筒300280230170150注：1. 部分框支剪力墙结构指地面以上有部分框支剪力墙的剪力墙结构；2. 甲类建筑，6、7度时宜按本地区抗震设防烈度提高一度后符合本表的要求，8度时应专门研究；3. 当房屋高度超过本表数值时，结构设计应有可靠凭据，并采取有效的加强措施。4.5 调整了房屋使用的最大高宽比要求，不再区分A级高度和B级高度。见4.5.1. 第表结构体系非抗震设计抗震设防烈度6度、7度8度9度框架5432板柱剪力墙654框架剪力墙、剪力墙7654框架核心筒8764筒中筒88754.5.1.1. 修订的内容：

22、4.5.1.2. 本次修订将A级高度与B级高度的适用高宽比限值进行了合并处理，不再强调“最大高宽比”概念；将筒中筒结构和框架-核心筒结构的高宽比限值分开规定，适当提高了筒中筒结构的适用高宽比。4.6 修改了楼层位移比的计算要求及可以适当放松的条件及限值。见4.6.1 第，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移。4.6.1.1 A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍；4.6.1.2 B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍。4.6.1.3 结构扭转为主的第一自振周

23、期与平动为主的第一自振周期之比，A级高度高层建筑不应大于0.9，B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不应大于0.85。n 注：当楼层的最大层间位移角不大于本规程第，该楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移与该楼层平均值的比值可适当放松，但不应大于1.6。l 例如：剪力墙结构最大层间位移角为1/1000，当最大层间位移角为1/2500时，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移与该楼层平均值的比值可适当放松，最大可放松至1.6。4.7 调整了楼层刚度变化的计算方法和限制条件：见；明确了受剪承载力计算范围，4.7.1 增加了沿竖向质量不均匀结构的限制：见；4.7.2

24、 增加了竖向不规则结构的限制：见；4.7.3 楼层竖向不规则结构地震剪力增大系数由1.15调整为1.25：见4.7.4 第，对框架结构，楼层与上部相邻楼层的侧向刚度比1不宜小于0.7，与上部相邻三层侧向刚度比的平均值不宜小于0.8；对框架-剪力墙和板柱-剪力墙结构、剪力墙结构、框架-核心筒结构、筒中筒结构，楼层与上部相邻楼层侧向刚度比2不宜小于0.9，楼层层高大于相邻上部楼层层高1.5倍时，不应小于1.1，底部嵌固楼层不应小于1.5。l 对应原高规 l V为楼层地震剪力；l ?为层间位移。4.7.5 第，不应小于其相邻上一层受剪承载力的65%；B级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不

25、应小于其相邻上一层受剪承载力的75%。n 注：楼层抗侧力结构的层间受剪承载力是指在所考虑的水平地震作用方向上，该层全部柱、剪力墙、斜撑的受剪承载力之和。n 楼层抗侧力结构的承载能力突变将导致薄弱层破坏，本规程针对高层建筑结构提出了限制条件。柱的受剪承载力可根据柱两端实配的受弯承载力按两端同时屈服的假定失效模式反算；剪力墙可根据实配钢筋按抗剪设计公式反算；斜撑的受剪承载力可计及轴力的贡献，应考虑受压屈服的影响。4.7.6 第，楼层质量不宜大于相邻下部楼层质量的1.5倍。4.7.7 第4.7.8 第，该楼层应视为薄弱层，其对应于地震作用标准值的剪力应乘以1.25的增大系数，并应符合本规程第4.7.

26、8.1 本条由原规程第，薄弱层地震剪力增大系数由1.15调整为1.25。4.7.8.2 抗规：刚度小的楼层的地震剪力应乘以不小于1.15的增大系数4.8 明确结构侧向位移限制条件是针对风荷载或地震作用标准值作用下的计算结果，见4.8.1 第4.8.1.1 高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层高之比不宜大于表；4.8.1.2 高度不小于250m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层高之比不宜大于1/500；4.8.1.3 高度在150250m之间的高层建筑，其楼层层间最大位移与层高之比的限值可按本条第1款和第2款的限值线性插入取用。表结构体系u/h框架1/500框架剪力墙、框架核心筒

27、、板柱剪力墙1/800筒中筒、剪力墙1/1000除框架结构外的转换层1/1000注：楼层层间最大位移Du以楼层最大的水平位移差计算，不扣除整体弯曲变形。抗震设计时，本条规定的楼层位移计算可不考虑偶然偏心的影响。4.9 增加房屋高度大于150m结构的弹塑性变形验算要求，见4.9.1 第，应符合下列规定：4.9.1.1 下列结构应进行弹塑性变形验算：n 79度时楼层屈服强度系数小于0.5的框架结构；n 甲类建筑和9度抗震设防的乙类建筑结构；n 采用隔震和消能减震设计的建筑结构；n 房屋高度大于150m的结构。4.9.1.2 下列结构宜进行弹塑性变形验算：n 本规程表 条规定的竖向不规则高层建筑结构

28、；n 7度、类场地和8度抗震设防的乙类建筑结构；n 板柱-剪力墙结构。注：楼层屈服强度系数为按构件实际配筋和材料强度标准值计算的楼层受剪承载力与按罕遇地震作用计算的楼层弹性地震剪力的比值。4.10 增加了风振舒适度计算时结构阻尼比取值要求，见；增加了楼盖竖向振动舒适度要求，见4.10.1 第，结构顶点的顺风向和横风向振动最大加速度计算值不应超过表，也可通过风洞试验结果判断确定，计算时阻尼比宜取0.010.02。n 明确了阻尼比取值，对混凝土结构取0.02，对混合结构根据房屋高度和结构类型取0.010.02。 4.10.2 第，其竖向振动舒适度应符合下列规定： 4.10.2.1. 钢筋混凝土楼盖

29、结构竖向频率不宜小于3Hz；4.10.2.2. 不同使用功能、不同自振频率的楼盖结构，其振动峰值加速度不宜超过表表人员活动环境峰值加速度限值住宅、办公0.005g商场0.015g室内人行天桥0.015g室外人行天桥0.05g4.10.3 第式中楼盖振动峰值加速度（）接近楼盖结构自振频率时人行走产生的作用力（）人们行走产生的作用力（），按表楼盖结构竖向自振频率（）楼盖结构阻尼比，按表楼盖结构阻抗有效重量（），可按本附录重力加速度，取9.8表C.0.1 人行走作用力及楼盖结构阻尼比人员活动环境人员行走作用力0（kN）结构阻尼比住宅、办公0.30.020.05商场0.30.02室内人行天桥0.420

30、.010.02室外人行天桥0.420.01注：1. 表中阻尼比用于普通钢结构和混凝土结构，轻钢混凝土组合楼盖的阻尼比取该值乘以2；2. 对住宅办公、教堂建筑，阻尼比0.02可用于无家具和非结构构件情况，如无纸化电子办公欧、开敞办公区和教堂；阻尼比0.03可用于有家具、非结构构件，带有少量可以拆卸隔断的情况；阻尼比0.05可用于含全高填充墙的情况；3. 对室内人行天桥，阻尼比0.02可用于天桥带干挂吊顶的情况。4.10.4 第式中楼盖单位面积有效重量（），取恒载和有效分布活荷载之和。楼层有效分布活荷载：对办公建筑可取0.55，对住宅可取0.3梁跨度（）楼盖阻抗有效质量的分布宽度（）垂直于梁跨度方

31、向的楼盖受弯连续性影响系数，对边梁取1，对中间梁取24.10.5 第4.11 调整了结构构件的抗震等级的划分，见4.11.1 第，高层建筑钢筋混凝土结构构件应根据抗震设防烈度、结构类型和房屋高度采用不同的抗震等级，并应符合相应的计算和构造措施要求。A级高度丙类建筑钢筋混凝土结构的抗震等级应按表，A级高度乙类建筑的抗震等级应按特一级采用，甲类建筑应采取更有效的抗震措施。n （框架结构从严，板柱剪力墙结构放宽幅度也较大）表3.9.3 A级高度的高层建筑结构抗震等级结构类型烈度6度7度8度9度框架结构三二一一框架剪力墙结构高度（m）60606060606050框架四三三二二一一剪力墙三二一一剪力墙结

32、构高度（m）80808080808050剪力墙四三三二二一一部分框支剪力墙结构非底部加强部位的剪力墙四三三二二/底部加强部位的剪力墙三二二一框支框架二二二一筒体结构框架核心筒框架三二一一核心筒二二一一筒中筒内筒三二一一外筒板柱剪力墙结构高度（m）353535353535/框架、板柱及柱上板带三二二二一一剪力墙二二二一二一注：1. 接近或等于高度分界时，应结构房屋不规则程度及场地、地基条件适当确定抗震等级；2. 底部带转换层的筒体结构，其框支框架的抗震等级应按表中部分框支剪力墙结构的规定采用；3. 当框架核心筒结构的高度不超过60m时，其抗等级允许按框架剪力墙结构采用；4. 乙类建筑及、类场地且

33、设计基本地震加速度为0.15g和0.30g地区的丙类建筑，当高度超过表中上界时，应采用特一级的抗震构造措施。4.11.2 第，B级高度丙类建筑钢筋混凝土结构的抗震等级应按表 表3.9.4 B级高度的高层建筑结构抗震等级结构类型烈度6度7度8度框架剪力墙框架二一一剪力墙二一特一剪力墙剪力墙二一一框支剪力墙非底部加强部位的剪力墙二一一底部加强部位的剪力墙一一特一框支框架一特一特一框架核心筒框架二一一筒体二一特一筒中筒内筒二一特一外筒二一特一注：底部带转换层的筒体结构，其框支框架和底部加强部位筒体的抗震等级应按表中框支剪力墙结构的规定采用。4.11.3 第，当地下室顶层作为上部结构的嵌固端时，地下一

34、层的抗震等级应按上部结构采用，地下一层以下抗震构造措施的抗震等级可逐层降低一级，但不应低于四级；地下室中超出上部主楼范围且无上部结构的部分，其抗震等级可根据具体情况采用三级或四级。n 抗震设计的高层建筑，当地下室顶层不能作为上部结构的嵌固部位需要嵌固在地下室其他楼层时，实际嵌固部位所在楼层及以上的地下室楼层（与地面以上结构对应的部分）的抗震等级，可取为与地面以上结构相同。嵌固部位以下各层可按4.11.4 第，与主楼连为整体的裙房的抗震等级，除应按裙房本身确定外，相关范围不应低于主楼的抗震等级；主楼结构在裙房顶板上、下各一层应适当加强抗震构造措施。裙房与主楼分离时，应按裙房本身确定抗震等级。n

35、本条增加了裙房与主楼相连的“相关范围”概念，一般指主楼周边外延三跨的裙房结构，相关范围以外的裙房可按裙房自身的结构类型确定抗震等级。裙房偏置时，其端部有较大扭转效应，也需要加强。n 当地下室为大底盘其上有多个独立的塔楼时，若嵌固部位在地下室顶板，地下一层高层部分及高层部分受影响范围以内部分的抗震等级应与高层部分底部结构的抗震等级相同。地下一层其余部分及地下室二层以下各层（含二层）的抗震等级可按 n 关于建筑结构抗震等级的几点补充说明：l 7度乙类建筑的部分框支剪力墙结构、板柱剪力墙结构和8度乙类建筑高度超过表，应经过专门研究采取比一级更有效的抗震措施。l 底部带转换层的高层建筑结构，其抗震等级

36、应符合第3.9节的有关规定，托柱转换层转换柱和转换梁的抗震等级按框支剪力墙结构中的框支框架采纳。对部分框支剪力墙结构，当转换层的位置设置在 3 层及 3 层以上时，其框支柱、剪力墙底部加强部位的抗震等级宜按表，已为特一级时可不提高。l 抗震设计的框架-剪力墙结构，在规定的水平力作用下，当框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的 50%但不大于 80%时，框架部分的抗震等级宜按框架结构的规定采用；当框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的 80%时，框架部分的抗震等级应按框架结构的规定采用。4.12 增加了结构抗连续倒塌设计基本要求，见3.12节。4.12.1 第4.12.1

37、.1 安全等级为一、二级时，应满足抗连续倒塌概念设计的要求；4.12.1.2 安全等级一级且有特殊要求时，可采用拆除构件方法进行抗连续倒塌设计。4.12.2 第4.12.2.1 通过必要的结构连接，增强结构的整体性。n （不允许采用仅靠摩擦连接传递重力荷载的传递方式）4.12.2.2 主体结构宜采用多跨规则的超静定结构；4.12.2.3 结构构件应具有适宜的延性，避免剪切破坏、 压溃破坏、锚固破坏、节点先于构件破坏；4.12.2.4 结构构件应具有一定的反向承载能力；4.12.2.5 周边及边跨框架的柱距不宜过大；4.12.2.6 转换结构应具有整体多重传递重力荷载途径；4.12.2.7 钢筋

38、混凝土结构梁柱宜刚接，梁板顶、底钢筋在支座处宜按受拉要求连续贯通；4.12.2.8 钢结构框架梁柱宜刚接；4.12.2.9 独立基础之间宜采用拉梁连接。4.12.3 第4.12.3.1 逐个分别拆除结构周边柱、底层内部柱以及转换桁架腹杆等重要构件；4.12.3.2 可采用弹性静力方法分析剩余结构的内力与变形；4.12.3.3 剩余结构构件承载力应满足下式要求：n RS ( l S 剩余结构构件内力设计值，可按本规程；l R剩余结构构件承载力设计值，可按本规程；l 效应折减系数。对中部水平构件取0.67，对角部和悬挑水平构件取1.0，其他构件取1.0。n 其中，混凝土强度可取标准值；钢材强度，正

39、截面承载力验算时，可取标准值的1.25倍，受剪承载力验算时可取标准值。4.12.4 第，荷载组合的内力设计值可按下式确定：式中永久荷载标准值产生的内力竖向可变荷载标准值产生的内力可变荷载的准永久值系数风荷载组合值系数，取0.2风何载标准值竖向荷载动力放大系数，当构件直接与被拆除竖向构件相连时，荷载动力放大系数取2.0，其他构件取1.04.12.5 第，该构件表面附加60kN/m2 侧向偶然作用标准值，构件承载力应满足式( ( (式中构件承载力设计值，按本规程构件内力设计值永久荷载标准值产生的构件内力活荷载标准值产生的构件内力侧向偶然作用标准值产生的构件内力l 本条参照美国国防部(DOD)制定的

40、建筑物最低反恐怖主义标准（UFC4-010-01）,侧向偶然作用进入整体结构计算，复核满足该构件截面设计承载力要求。4.13 对于安全等级为一级或对风荷载比较敏感的高层建筑，承载力设计时，应按100年重现期的风压值采用；正常使用极限状态可采用基本风压（50年重现期）。见4.13.1 第，承载力设计时应按100 年重现期的风压值采用。（强条）4.13.2 对风荷载是否敏感，主要与高层建筑的自振特性有关，目前尚无实用的划分标准。一般情况下，对于设计使用年限为50年的高层建筑，房屋高度大于60m的高层建筑可按100年一遇的风压值采用，对于房屋高度不超过60m的高层建筑，其基本风压是否提高，可由设计人

41、员根据实际情况确定。4.13.3 对于设计使用年限为50年的高层建筑，100年重现期的风荷载主要用于承载力极限状态设计，正常使用极限状态（如位移计算），也可采用50年重现期的风压值（基本风压）。改为与广东省标准一致。4.14 增加了横风向风振效应计算要求。见4.14.1 第，应考虑横风向风振的影响。横风向风振的计算范围、方法及顺风向与横风向效应的组合方法应符合现行国家标准建筑结构荷载规范GB50009 的有关规定。n 一般情况下，高度超过200m 的或自振周期超过5s的高层建筑，宜通过风洞试验研究确定横风向振动的影响。4.14.2 第，结构主轴方向的侧向位移应分别符合本规程3.7.3 条的规定

42、。n 横风向效应与顺风向效应是同时发生的，因此必须考虑两者的效应组合。对于结构侧向位移控制，仍可按同时考虑横风向与顺风向影响后的主轴方向位移确定，不必按矢量和的方向控制结构的层间位移。4.15 扩大了风洞试验判断确定风荷载的范围，对复杂体型和风环境下风洞试验取消了150m房屋高度的限制。见4.15.1 第，宜进行风洞试验判断确定建筑物的风荷载。n 平面形状或立面形状复杂；n 立面开洞或连体建筑；n 周围地形和环境较复杂。l （原条文表述：房屋高度大于150m，有下列情况之一时， ） 4.15.2 对结构平面及立面形状复杂、开洞或连体建筑及周围地形环境复杂的结构，都建议进行风洞试验，取消了原规程

43、中150m 以上才建议考虑的要求。4.15.3 对风洞试验的结果，当其与规范建议荷载存在较大差距时，设计人员应进行分析判断，合理确定建筑物的风荷载取值，因此将条文由原“采用风洞试验确定建筑物的风荷载”改为“进行风洞试验判断确定建筑物的风荷载”。4.16 扩大了考虑竖向地震作用的范围和计算要求。见，4.16.1 第n 一般情况下，应至少在结构两个主轴方向分别考虑水平地震作用计算；有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用；n 质量与刚度分布明显不对称、不均匀的结构，应计算双向水平地震作用下的扭转影响；其他情况，应计算单向水平地震作用下的扭转影响；n 高

44、层建筑中的大跨度、长悬臂结构， 7度（0.15g）、8度抗震设计时应考虑竖向地震作用；n 9度抗震设计时应计算竖向地震作用。 n （强条）l 本条增加了大跨度、长悬挑结构7度时也应考虑竖向地震作用的规定。大跨度指跨度大于24m的楼盖结构、跨度大于8m的转换结构、悬挑长度大于2m的悬挑结构。l 对高层建筑，由于竖向地震作用效应放大比较明显，因此增加抗震设防烈度为7度（0.15g）时也考虑竖向地震作用计算。l 大跨度、长悬臂结构应验算其自身及其支承部位结构的竖向地震效应。 4.16.2 第 m的转换结构和连体结构，悬挑长度大于5m的悬挑结构，结构竖向地震作用效应标准值宜采用时程分析方法或振型分解反应谱方法进行计算。时程分析计算时输入的地震加速度最大值可按规定的水平输入最大值的65%采用，反应谱分析时结构竖向地震影响系数最大值可按水平地震影响系数最大值的65%采用，但设计地震分组可按第一组采用。4.16.3 第，大跨度结构、悬挑结构、转换结构、连体结构的连接体的竖向地震作用标准值，不宜小于结构或构件承受的重力荷载代表值与表表 竖向地震作用系数设防烈度7度8度9度设计基本地震加速度0.15g0.20g0