火电厂能耗诊断之汽轮机及其辅助系统节能降耗技术.pdf

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1、. 2014年4月10日 1 汽轮机及热力系统汽轮机及热力系统 节能诊断与典型技术措施节能诊断与典型技术措施 西安热工研究院有限公司西安热工研究院有限公司 常常 东东 锋锋 主主 要要 内内 容容 2014年4月10日 2 1 1 节能诊断方法节能诊断方法 2 2 典型技术措施典型技术措施 2.1 喷嘴调节汽轮机的运行优化 2.2 复合调节汽轮机的运行优化 2.3 节流调节汽轮机的运行优化 2.4 调节级通流面积偏大的汽轮机 2.5 汽轮机揭缸检修及汽封改造 2.6 汽轮机通流改造 2.7 低压抽汽超温的处理 2.8 加热器 2.9 给水泵 2.10 供热 1 1 节能诊断方法节能诊断方法 2

2、014年4月10日 3 汽轮机汽轮机 热耗率热耗率 缸效率缸效率 HPHP- -IPIP漏汽量漏汽量 监视段参数监视段参数 热力系统热力系统 回热系统回热系统 疏水系统疏水系统 蒸汽消耗蒸汽消耗 供热供热 1 1 节能诊断方法节能诊断方法 2014年4月10日 4 汽轮机 1 1 节能诊断方法节能诊断方法 2014年4月10日 5 系统严 密性 高精度 仪表 优秀试 验员 热 耗 率 1 1 节能诊断方法节能诊断方法 2014年4月10日 6 机组机组 试验名称试验名称 工况工况 高压缸效率高压缸效率 % % 中压缸效率中压缸效率 % % 低压缸效率低压缸效率 % % 热热耗率耗率 kJ/(k

3、J/(kWkW h h) ) 设计值 86.38 92.89 92.30 7889.2 1号 大修后试验 300MW 83.1 94.3494.34 - 7927.4 3号 大修前试验 300MW 83.2583.25 89.92 - 8247.88247.8 大修后试验 300MW 82.4982.49 91.72 - 8058.1 高压缸 阀点工况 负荷点工况 中压缸 排汽压力 HP-IP的影响 低压缸 准确测量 性能特点 1 1 节能诊断方法节能诊断方法 2014年4月10日 7 热耗 率 高压缸 中压缸 低压缸 HP-IP 漏汽量 1 1 节能诊断方法节能诊断方法 2014年4月10日

4、 8 小指标分析 1 1 节能诊断方法节能诊断方法 2014年4月10日 9 项目 热耗率kJ/(kWh) 发电煤耗g/(kWh) 主蒸汽温度变化10 23.2 0.88 再热蒸汽温度变化10 17.0 0.64 1%主蒸汽流量的过热器减温水量 4.0 0.15 1%主蒸汽流量的再热器减温水量 14.4 0.54 热平衡法 等效焓降法 1 1 节能诊断方法节能诊断方法 2014年4月10日 10 疏水系统 1 1 节能诊断方法节能诊断方法 2014年4月10日 11 1 1 节能诊断方法节能诊断方法 1 1 节能诊断方法节能诊断方法 改进前 改进后 蒸汽来 至本扩 至本扩 至本扩 蒸汽来 至本

5、扩 高加高加 去 锅去 锅 炉 炉 给给 水水 泵 泵 高加高加 去锅去锅 炉 炉 给给 水水 泵 泵 1 1 节能诊断方法节能诊断方法 2014年4月10日 14 蒸汽消耗 1 1 节能诊断方法节能诊断方法 2014年4月10日 15 蒸汽 消耗 锅炉吹 灰 锅炉排 污 GGH吹 灰 除氧器 排汽 暖风器 用汽 轴封供 汽 空预器 吹灰 1 1 节能诊断方法节能诊断方法 2014年4月10日 16 加热器 1 1 节能诊断方法节能诊断方法 2014年4月10日 17 上端差 下端差 设备状况 影响小 运行状况 影响很小 1 1 节能诊断方法节能诊断方法 2014年4月10日 项目 热耗率kJ

6、/(kWh) 发电煤耗g/(kWh) 1号高加上端差 22.22 0.82 2号高加上端差 7.28 0.27 3号高加上端差 10.75 0.40 5号低加上端差 7.80 0.29 6号低加上端差 5.73 0.21 7号低加上端差 13.55 0.50 8号低加上端差 8.15 0.30 1号高加下端差 0.47 0.02 2号高加下端差 2.37 0.09 3号高加下端差 2.91 0.11 5号低加下端差 2.25 0.08 1000MW机组加热器端差对机组经济性影响机组加热器端差对机组经济性影响 注：表中数据指加热器端差变化注：表中数据指加热器端差变化10时的影响量时的影响量 以安

7、全可靠 运行为中心 给水温度 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 19 2.1 喷嘴调节汽轮机的运行优化 2.2 复合调节汽轮机的运行优化 2.3 节流调节汽轮机的运行优化 2.4 调节级通流面积偏大的汽轮机 2.5 汽轮机揭缸检修及汽封改造 2.6 汽轮机通流改造 2.7 低压抽汽超温的处理 2.8 加热器 2.9 给水泵 2.10 供热 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 喷嘴调节汽轮机的运行优化 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 调节 品质 调节 能耗 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 2 2 典型技术措

8、施典型技术措施 2014年4月10日 550MW滑压工况热耗率及高压缸效率与主汽压力关系曲线 7924.8 7884.3 7916.4 84 83.8 82.7 7870 7880 7890 7900 7910 7920 7930 22.52423.55124.361 主汽压力（MPa） 热耗率（kj/kwh） 82 82.5 83 83.5 84 84.5 高压缸效率(%) 热耗率高压缸效率 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 500MW滑压工况热耗率及高压缸效率与主汽压力关系曲线 7996.7 8141.3 8035.6 83.695 82.637 81.66 7990

9、 8010 8030 8050 8070 8090 8110 8130 8150 21.01622.06523.135 主汽压力（MPa） 热耗率（kj/kwh） 80.5 81 81.5 82 82.5 83 83.5 84 高压缸效率(%) 热耗率高压缸效率 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 7800 8000 8200 8400 8600 8800 9000 9200 9400 0 50 100 150 200 250 300 350 热耗率/kJ/(kW.h) 负荷/MW 定压 滑压 ASME试验精度 7500 7600 7700 7800 7900 8000 8

10、100 8200 8300 8400 200 250 300 350 400 450 500 550 热耗率热耗率 kJ/(kW.h) 负荷负荷 MW 定压 滑压 300MW机组 SC600MW机组 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 定滑压优化曲线试验结果与原滑压曲线对比情况 24.2 23.55 23.13 22.11 18.39 16.10416.076 15.9 17.2 19.95 20.7 23.75 24.224.2 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 295345395445495545595 负荷（MW） 主汽压力（MPa）

11、试验取得滑压曲线原有滑压曲线 背压的 影响 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 复合调节汽轮机的运行优化 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 29 东汽引进日立技 术机组特有。包 括：600MW、 SC600MW， USC1000MW。 调节级强度和汽 流激振 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 高调门压损情况 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 优化方案 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 优化前后高调门压损情况比较 2 2 典型技术措施

12、典型技术措施 2014年4月10日 大小阀的不同优化方案 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 节流调节汽轮机的运行优化 全周进汽无 调节级 回避调节级 强度问题 高压缸效率 高 轴系稳定性 好 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 调频要求 补汽阀振 动泄漏 节流调节 经济性差 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 负荷 MW 5号机组 6号机组 门前压力 MPa 门后压力 MPa 压损 % 门前压力 MPa 门后压力 MPa 压损 % 1000 26.8 24.8 7.5 26.3 24.8 5.7 850 26.1 24.7 5.7

13、25.9 24.4 5.8 700 21.5 19.0 11.6 / / / 600 17.4 14.6 16.1 17.5 14.7 16.0 500 14.9 12.6 15.4 15.9 12.8 19.5 6 6号机组号机组试验表明试验表明：1000MW1000MW工况下，高压调门开度约工况下，高压调门开度约48%48%，两次高压缸效率试验值分，两次高压缸效率试验值分 别为别为88.7%88.7%和和89.1%89.1%，而高压调门全开工况下，高压缸效率达，而高压调门全开工况下，高压缸效率达90.6%90.6%，相差约，相差约1.51.5个百分个百分 点，影响机组热耗率变化约点，影响机

14、组热耗率变化约20kJ/(20kJ/(kWkW h h) )。 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 凝汽器热井 HPIPLP1LP2G 除氧器 凝结水储水箱 低压加热器 高压加热器 高压抽汽 低压抽汽 1000t/h 10min 4min 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 超超临界1000MW机组凝结水减少量与功率增加值关系 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 600MW时凝结水流量 减少280t/h后机组出力变化 600MW时试验值 和数值模拟值的比较 2 2 典型技术措施典

15、型技术措施 2014年4月10日 800MW时凝结水流量 减少460t/h后机组出力变化 800MW时试验值 和数值模拟值的比较 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 900MW时凝结水流量 减少440t/h后机组出力变化 900MW时试验值 和数值模拟值的比较 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 无明显影响 安全性 1.5g/kWh 经济性 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 调节级通流面积偏大的汽轮机 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 项目名称 单位 TMCR 设计值 4VWO 设计值 1号机组 2号机组 3V

16、WO 4VWO 3VWO 4VWO 主蒸汽压力 MPa 24.2 24.2 22.64 21.19 21.84 21.27 调节级压力 MPa 18.04 18.64 17.03 17.86 16.52 17.84 主蒸汽温度 566 566 555.0 558.6 561.5 560.4 试验主蒸汽流量 t/h 1066.6 1100 1097.2 1137.0 1049.3 1122.7 试验发电机功率 MW 363.9 373 359.3 369.4 338.9 356.9 一二类修正后热耗率 kJ/(kW.h) 7689.1 7688.6 7861.5 7871.0 7922.9 79

17、24.2 一二类修正后功率 MW 363.9 373 384.0 422.1 381.9 413.0 修正后主蒸汽流量 t/h 1066.6 1100 1165.8 1302.7 1167.3 1283.5 修正后调节级压力 MPa 18.04 18.642 18.09 20.46 18.37 20.39 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 调节级 通流面 积偏大 制造 精度 人为 放大 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 在实际运行中 （1）保持主蒸汽压力不变，减小调门开度， 造 成调门的节流损失增大。 （2）保持调门开度不变，通过降低主蒸汽压力的 方

18、式降低喷嘴前的压力，造成循环效率降低。 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 解决方案： （1）改通流（费用高） （2）改铭牌（制造厂强度校核、辅机裕量配套、电网） （3）堵喷嘴（核算精确） 12 43 封堵喷嘴数4封堵喷嘴数4 封堵喷嘴数7 剩余喷嘴数19 （原23） 剩余喷嘴数19 （原23） 喷嘴数23剩余喷嘴数16 （原23） 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 项目名称 单位 3VWO 4VWO 改前 改后 改前 改后 主蒸汽压力 MPa 21.84 24.45 21.27 21.99 主蒸

19、汽温度 561.5 565.1 560.4 561.0 低压缸排汽压力 kPa 7.9 7.0 8.1 7.4 试验主蒸汽流量 t/h 1049.3 1034.9 1122.7 1094.0 试验发电机功率 MW 338.9 345.3 356.9 359.5 一二类修正后热耗率 kJ/(kWh) 7922.9 7809.9 7924.2 7791.8 一二类修正后功率 MW 381.9 346.1 413.0 398.1 修正后主蒸汽流量 t/h 1167.3 1022.6 1283.5 1207.4 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 汽轮机揭缸检修及汽封改造 2 2

20、典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 性能现状性能现状 国产汽轮机大多与设计水平有较大的差距。一般，额 定工况下热耗率比保证值高150kJ/(kWh)以上。 近几年投产的超临界600MW机组和个别超超临界1000MW 机组也存在热耗率达不到设计保证值的状况。 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 一次启动一次启动 算失败算失败 100kJ/kWh 汽封改造汽封改造 延长启动延长启动 时间时间 揭缸检修揭缸检修 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4

21、月10日 梳齿汽封 蜂窝汽封 自调整汽封 侧齿汽封 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 接触式汽封 刷式汽封 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 梳齿梳齿汽封也能有好的密封效果汽封也能有好的密封效果。 侧齿汽封对原传统曲径汽封进行升级改造较容易实现。 蜂窝汽封用于低压缸末几级叶片时，具有良好的除湿效 果。 自调整汽封只适用于高、中压缸，在低压部分不适用。 自调整汽封与刷式汽封结合形成的自调整刷式汽封效果持 久，自调整刷式汽封也只适用于高、中压缸。 接触式汽封用于低压缸轴端汽封时，具有非常好的密封效 果，更易于保证真空严密性。 2 2 典型技术措施典型技术

22、措施 2014年4月10日 机组机组 指标指标 单位单位 修前修前 修后修后 改善改善 HR kJ/(kW.h) 机侧主要检修内容机侧主要检修内容 某东汽 600MW 亚临界 空冷 HPE % 82.07 83.68 1.61 25.8 高中压缸间轴封改造为布莱登汽封（5圈）。 高、中压缸隔板汽封改造为布莱登汽封 （13圈）。 高、中压缸叶顶汽封改造为布莱登汽封 （54道）。 低压轴端汽封改造为铁素体汽封（8圈）。 IPE % 89.59 90.21 0.62 7.0 HP-IP % 3.25 1.94 1.31 25.9 某上汽 300MW 亚临界 湿冷 HPE % 81.3 82.94 1

23、.64 28.7 高中压缸端部内汽封、高中压进汽平衡环 汽封和中压缸隔板汽封改造为布莱登汽封 （20道）。 高中压通流汽封严格按照下限进行了调整 IPE % 90.0 91.6 1.6 26.4 HP-IP % 3.48 2.08 1.4 18.6 某哈汽 600MW 超临界 湿冷 HPE % 84.07 86.05 1.98 29.1 高中压缸通流部分布莱登汽封改造。 低压缸末两级通流部分蜂窝式汽封改造及 轴端汽封接触式汽封改造。 低压第6级动静叶更换改造，低压缸第5级 动叶及隔板更换。 高中压导汽管法兰改造。 IPE % 89.63 90.17 0.54 5.8 HP-IP % 3.17

24、1.95 1.22 15.6 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 汽封间隙调整的注意事项： 最大限度上做到动、静叶同心，再调整汽封。 应先取出汽缸定位使汽缸膨胀还原。 根据制造厂提供的汽封间隙标准进行全实缸调整。 由于调节级动叶盖度很小，检修中应尽量减小喷嘴与动叶的不同 心度。 一般，高、中压缸适合采用压铅丝的方法，而低压缸适合采用压 胶布的方法。 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 汽轮机通流改造 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 在役汽轮机性能低 “美-日技术体系”汽轮机与“欧洲技术体系” 汽轮机 主要原因： 汽轮机缸结构不合理

25、； 高、中压缸内蒸汽短路情况普遍； 低压缸中分面漏汽严重； 汽轮机通流效率低； 现场安装质量控制不严格等。 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 夹层冷却 蒸汽 高排 高排 温度 测点 12.6m 实测高压缸效率同样高达 87%，实际缸效率约为85%。 （中电投辽宁东方电厂、华能 井冈山电厂） 目前，汽轮机高压缸效率偏低 的主要原因是缸内蒸汽泄漏， 而不是汽封间隙大和叶型技术 落后等。 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 300MW等级 600MW等级（俄制SC800MW） 布莱登汽封改造部位 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 2 2

26、 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 先进的整体通流叶片设计技术(AIBT) 将原有高压内缸、高压静叶持环、中压平衡活塞汽封体进行 优化整合，减少了原来部件之间配合，增强了密封性能。 在低压部分采用新型斜撑低压内缸，提高低压缸中分面密封 性能。 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 采用新一代后加载反动式扭叶片。 采用新的低压内缸模块，低压缸由原来的三层缸改为两层 缸结构。 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 2 2 典型技术措施典型

27、技术措施 2014年4月10日 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 高压缸压力级增加到12级以达到最优的速比范围。 高压缸叶高大幅提高，其中压力级相对叶高与原始方案相比 提高了近1倍，大幅降低端部损失。 低压缸由原有方案的7汽增加到8级，前5级采用变根径设计， 后三级采用等根径设计。 配汽曲线的优化。 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 全四维在汽轮机通流改造中采用具有自主知识产权的先进四 维设计技术，高、中、低压动静叶片采用联合成型，并考虑动 静干扰，对叶片弯扭规律、型线、轴向距离、叶片只数等进行

28、 优化，减小二次流损失，提高级效率。 全四维在叶顶汽封采用可调式高低齿汽封，隔板汽封采用斜 齿汽封，与原结构相比，汽封齿数量成倍增加，大大的降低了 蒸汽泄漏量。 300MW通流改造的良好业绩。 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 阿尔斯通采用全新的高压内缸进汽密封结构，高压内缸采用 一体化设计，可根据设备实际情况采用桶型结构红套密封或传 统的法兰连接，有效的避免了缸内密封面漏汽等现象。 叶片使用新的设计技术，使原来的两维筒形叶型改进为先进 的三维型线，减小了汽轮机级的损失。 检修间隔可达到10-12 年。 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 2 2 典型

29、技术措施典型技术措施 2014年4月10日 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 高压内缸红套箍紧（石二 ABB）。 优点：内外缸直径明显减小， 无应力集中，受热均匀，汽缸 无扭曲，变工况性能优良。 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 制造商 高压缸 % 中压缸 % 低压缸 % 检修周期 y 上海电气 87% 92 90 56 东方电气 87% 92 90 56 哈尔滨电气 85% 92 90 56 全四维 85% 92 90 56 阿尔斯通 89% 93 91 1012 不同方案通流改造后缸效率和热耗率水平预测不同方案通流改造后缸效率和热耗率水平预测 不

30、同方案通流改造后缸效率和热耗率水平预测不同方案通流改造后缸效率和热耗率水平预测 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 低压抽汽超温 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 五、六、七段抽汽温度不同程度偏高 五、六段抽汽温度通常偏高3050不等，所 有采用西屋技术低压缸模块的国产汽轮机均存在 （供热和空冷除外）。 七段抽汽温度超温不普遍，但个别超温的可达 100。 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 五、六段抽汽温度超温主要是由于低压缸刚度不够，使隔板 套、低压内缸中分面处存在较大漏汽量。 根据制造厂进行的计算模拟，运行过程中，中分面分开距离

31、 达2mm左右，主要分布在五段和六段抽汽口范围内。 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 增设密封键，强化螺栓紧力；隔板套轴向定位面处增加环形 挡汽片；抽汽插管由活塞环式改为碟片式。 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 汽流方向 持环 汽缸（此处为初加工面） 阻汽片 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 持环 汽缸 汽流方向 L型挡板 高压外缸 圆环密封键 内缸（持环） 汽缸 持环 环形密封件 密封环 弹簧 持环 1） L型挡汽板型挡汽板 2）键槽密封环键槽密封环 3）弹性密封环弹性密封环 4）型密封环型密封环 2 2 典型技术措施典型技

32、术措施 2014年4月10日 七段抽汽温度偏高可通过工艺孔密封强 化解决。 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 加热器 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 脱硝投运后，机组低负荷时对烟温有一定的要求，回热系统需要 做相应调整以提高给水温度。 过热度较高的三抽供外置式蒸冷器 补汽阀供汽替代一抽（嘉兴，1000万元） 增设九加（补汽阀供汽，外三；3000万元） 上述改造对机组经济性的影响均不大，主要是为了脱硝电价补贴。 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 外置式蒸汽冷却器外置式蒸汽冷却器 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月1

33、0日 1抽管道逆止门 1抽管道电动隔绝门 1抽管道逆止门 1抽管道电动隔绝门 1号高加A1号高加B 压力及温度测点 逆止门（新增） 电动隔绝门（新增） 1抽母管逆止门 1抽母管逆止门 电动隔绝门（新增） 减温器（新增） 电动隔绝门（新增） 锅炉减温水 调节阀（新增） 电动隔绝门（新增） 压力及温度测点 高压缸补汽阀 高压缸 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 给水泵 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 一般，300MW等级机组配有三台50%容量的电动给水泵，正常运 行中，两台运行一台备用，给水泵采用液力耦合器进行变速调 节。 给水泵耗电率均在3%左右，超

34、厂用电率的三分之一。 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 广州智光-宁东电厂北重330MW机组给水泵变频改造 东方-日立-湄洲湾300MW机组给水泵变频改造 施耐德-利德华福-国电石嘴山330MW机组给水泵变频改造 西门子-山西同华发电有限公司的660MW超临界空冷机组电 动给水泵变频改造 一般，改造后厂用电率可下降接近1% 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 供热 2 2 典型技术措施典

35、型技术措施 2014年4月10日 常规供热汽源常规供热汽源 冷再-受锅炉制约 四抽-打孔抽汽改造、中压缸末两级强度 五抽-挪至中排 热再-中压调门调节 特定参数的供热汽源特定参数的供热汽源 旋转隔板 座缸调门 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 供热比 % 0.572 0.114 2.288 3.432 4.576 5.720 功率变化 kW 1301.8 260.3 5213.5 7827.2 10446.4 13071.6 功率变化 % 0.41 0.08 1.65 2.48 3.30 4.14 对热耗率影响量 kJ/(kWh) 16.6 3.3 66.8 100.9

36、135.3 170.1 对发电煤耗影响量 g/(kWh) 0.62 0.12 2.52 3.80 5.09 6.41 对外抽汽量 t/h 4.89 9.77 19.55 29.32 39.10 48.87 平均1%供热比对热耗影响量 kJ/(kWh)/% 28.93 28.86 29.21 29.39 29.56 29.74 平均1%供热比对煤耗影响量 g/(kWh)/% 1.09 1.09 1.10 1.11 1.11 1.12 平均1%供热比对功率影响量 kW/% 2276.1 2275.4 2278.7 2280.7 2282.9 2285.1 平均1%供热比对功率影响量 %/% 0.7

37、2 0.72 0.72 0.72 0.72 0.72 再热冷再热冷段段对对某某300MW亚临界机组性能指标的修正量亚临界机组性能指标的修正量 注：工质不回收，补水至凝汽器，补水温度注：工质不回收，补水至凝汽器，补水温度20，焓值约，焓值约85kJ/kg。 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 供热比 % 1.045 5.197 10.333 15.499 20.666 30.999 功率变化 kW 1515.0 7498.6 15386 25386 35566 56414 功率变化 % 0.48 2.37 4.87 8.03 11.25 17.85 对热耗率影响量 kJ/(k

38、Wh) 45.5 231.2 459.0 648.7 847.5 1279.0 对发电煤耗影响量 g/(kWh) 1.71 8.71 17.28 24.43 31.91 48.16 对外抽汽量 t/h 9.77 48.87 97.75 146.62 195.50 293.24 平均1%供热比对热耗影响量 kJ/(kWh)/% 43.48 44.48 44.42 41.86 41.01 41.26 平均1%供热比对煤耗影响量 g/(kWh)/% 1.64 1.67 1.67 1.58 1.54 1.55 平均1%供热比对功率影响量 kW/% 1449.1 1442.8 1489.1 1637.9

39、 1721.0 1819.9 平均1%供热比对功率影响量 %/% 0.46 0.46 0.47 0.52 0.54 0.58 五抽五抽对对某某300MW亚临界机组性能指标的修正量亚临界机组性能指标的修正量 注：工质不回收，补水至凝汽器，补水温度注：工质不回收，补水至凝汽器，补水温度20，焓值约，焓值约85kJ/kg。 供热蒸汽品质供热蒸汽品质 越低，对机组越低，对机组 指标越好。指标越好。 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 在满足工业或供热用汽参数的前提下，抽汽参数 越低，对机组指标的改善越大。 抽汽参数和用户需求差距较大且用量大的还可考 虑增设小汽机。 2 2 典型技术

40、措施典型技术措施 2014年4月10日 旋转隔板旋转隔板-1.31.5MPa可调抽汽 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 座缸调门座缸调门-2.05.0MPa可调抽汽 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 供热（座缸调门）运行优化案例供热（座缸调门）运行优化案例 某石化工业园电厂两台330MW汽轮机-东汽双抽 设有三段工业抽汽 （1）高压工业抽汽引自一段回热抽汽。 （2）中压工业抽汽设在为中压缸第一级后，设4个340的工业抽 汽调节阀调节，布置在中压缸上半部。 （3）低压工业抽汽在中压第三级后，即中压第4级隔板为可调整 旋转隔板。 2 2 典型技术措施典型

41、技术措施 2014年4月10日 汽源 1%供热比影响量 热耗率 kJ/(kWh) 发电煤耗 g/(kWh) 高压工业抽汽 16.2 0.61 中压工业抽汽 26.9 1.02 低压工业抽汽 35.6 1.34 再热蒸汽冷段 30.8 1.16 再热蒸汽热段 20.1 0.76 各段工业抽汽对各段工业抽汽对机组性能指标的修正量机组性能指标的修正量 注：未考虑低负荷下中压工业抽汽对中压缸效率的影响。注：未考虑低负荷下中压工业抽汽对中压缸效率的影响。 目前，由于工业用户需求复杂，电厂自中压工业抽汽，经减 温后送至用户，以满足2.3MPa和326的蒸汽参数要求。 2 2 典型技术措施典型技术措施 20

42、14年4月10日 225MW 275MW 250MW 330MW 30t/h 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 在电负荷不变的情况下，工业抽汽量越大，高压缸效率 越高，中压缸效率越低。 高压缸效率-主汽流量增大致调门节流损失小。 中压缸效率-座缸调门节流损失增大，但存在极值。 在3VWO工况下，纯凝和供热虽然主蒸汽流量有变，但由 于高调门节流压损不变，故高压缸效率基本相同。同时， 高负荷下，座缸调门无需关小，故中压缸效率也基本相同。 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 负荷 225MW 250MW 275MW 抽汽流量 t/h 30 60 80 30

43、60 80 30 60 80 抽汽调门节流损失 kJ/(kW.h) 175.3 202.7 195.3 101.3 120.2 114.8 21.1 47.9 77.2 供热致热耗率降低 kJ/(kW.h) 155.8 311.7 415.6 141.2 282.5 376.7 129.9 259.7 346.3 小计 kJ/(kW.h) 19.5 -109 -220.3 -39.9 -162.3 -261.8 -108.8 -211.9 -269.1 折合至发电煤耗 g/(kW.h) 0.7 -4.1 -8.3 -1.5 -6.1 -9.9 -4.1 -8.0 -10.2 各工况下中压工业抽

44、汽对机组经济性的影响各工况下中压工业抽汽对机组经济性的影响 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 在现有汽源满足此参数的，除了中压工业抽汽之外，还有高压 工业抽汽、再热蒸汽冷段、再热蒸汽热段等。这些汽源中最经济 的是再热蒸汽冷段，但由于抽汽量较大，需对锅炉再热器进行相 应改造。 在不进行大的设备改造的前提下，最经济的工业抽汽方案是： 采用中压工业抽汽为主，当负荷降至290MW以下，中压工业抽汽 压力不能满足时，采取投用冷再备用汽源的方式，而不是关小中 压工业抽汽调门，必要时再关小中压工业抽汽调门来调节。 供热运行方式优化后，在供热比不变的情况下，机组煤耗指标 可下降2g/kW

45、h 以上（考虑再减水量影响）。 2 2 典型技术措施典型技术措施 2014年4月10日 其他其他 供热供热 节能节能 方式方式 热网泵汽动，乏汽进热网加热器 低真空供热 改造量较大，但节 能显著，几乎没有 冷源损失 适用于采暖供热， 在增大供热量的前 提下节能显著 热泵供热 改造量很大，但节 能显著，几乎没有 冷源损失 2014年4月10日 111 追 求 卓 越 追 求 卓 越 求 实 创 新 求 实 创 新 规 范 诚 信 规 范 诚 信 以 人 为 本 以 人 为 本 ThankThank you very much for your attention!you very much for your attention! 西安热工研究院有限公司西安热工研究院有限公司 西安西热节能技术有限公司西安西热节能技术有限公司 常东锋常东锋 139-9283-3991