渣油加氢装置停反应注水事故处理预案.doc

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1、渣油加氢装置停反应注水事故处理预案1.1 事故的现象（1） 系统发出停泵报警。（2） 反应注水流量表FI10405指示值大幅下降， P103出口压力下降。（3） 高压空冷A101出入口温度上升，A102出入口温度上升。（4） 冷高分V105界位下降。（5） 除盐水和净化水流量指示急剧下降或为零。（除盐水和净化水中断）1.2 事故的特点1.2.1 可能引发此类事故的原因（1） 除盐水和净化水中断（2） 注水泵故障停泵。（3） 仪表故障1.2.2 可能引发的衍生事故（1） 大量胺盐析出，堵塞高压空冷。（重点防范）（2） 串压或串油1.3 事故处理原则（1） 防止高压空冷堵塞。（2） 防止串压或串油

2、。1.4 事故处理步骤1.4.1 供水中断：本装置反应注水有三种来源：装置外来的除盐水，装置外来的净化水，分馏塔顶回流罐V202含硫污水。正常生产三路同时供水，当除盐水系统出现问题，装置进水量不足应及时联系调度和给排水装置采取措施尽快恢复供水，当净化水中断时，可联系调动加大除盐水的供给量，V202来水中断影响不大。如果以上两种水源都不能正常供水，而且短时间内都不能恢复正常，且反应虽降温降量后仍不能阻止反应系统压降升高，高压空冷出口温度升高的势头，则可以按照注水完全中断事故进行处理。1.4.2 注水泵故障停车停注水30分钟不会产生很大的影响，应充分利用这段时间排除故障，恢复注水。如果P103故障

3、导致注水停1小时无法恢复，按如下步骤处理：1）本装置高压注水泵共有三台，正常生产时是两开一备。2）高压注水泵主要用于反应高压空冷Al01前注水，目的是冲洗溶解油气中的硫氢化铵，防止它们由于温度降低而结晶在管壁上，造成堵塞和对管壁的腐蚀，如果高压注水泵有两台故障停车，只有一台可运行，即注水量减少一半，在这种情况下难以维持正常生产，由于注水量的减少造成对设备管线的腐蚀会表现的更为严重，同时硫氢化铵结晶堵塞管线的可能大大增大，这个时候必须密切注意系统压降及空冷出口温升情况，根据情况，降温降量，一方面尽可能维持生产，一方面加紧抢修机泵，如果机泵短时间内不能修好，则为保护设备防止发生严重腐蚀，最好不要继

4、续维持生产，按照注水完全中断处理。3）如果三台高压注水泵同时发生故障，则注水完全中断，铵盐在几个小时内便会沉积下来，堵塞空冷及换热器管束，导致系统压降增大，同时空冷及换热器换热效率大大降低，出口油气温度上升。对于这种情况：应做如下处理：(1)确认注水泵是否短时间内可以修复，以便决定暂时维持生产还是按停工处理。 (2)严密监控冷高分V105的界位，防止界位减空造成串油。 (3)密切注意系统压降及空冷出口温升情况，根据情况，降温降量操作。 (4)如果较长时间不能修复，切断新鲜进料，改产品渣油闭路长循环。 (5)如果长时间不能恢复，则按正常停工步骤全面停工，当温度达到310；切入VGO置换、达到27

5、0切入重柴油置换冲洗系统并继续冷却到260，分馏系统随反应降温降量做出相应的调整。 (6)停新鲜进料后，注意检测循环气中的硫化氢含量不得低于200ppm。1.12 其它事故处理预案1.1.1 反应床层温度偏移和飞温 加氢处理反应是强放热反应，另外，高的反应温度又加快了反应速度，因此，假如反应器温度控制不适当(急冷氢、加热炉、反应进料/流出物换热器相互影响等)，反应速度和温度会螺旋上升。反应温度平缓上升通常称为偏移；温度快速加速的上升被称为“飞温”。由于催化剂床层中热偶的数量(TI)有限，测量催化剂温度的位置受到了限制，很多情况下通过TI监测到的偏移实际上可能是飞温区的边缘，因为飞温处的位置可能

6、距测温点（TI）较远。当较低热量传到测温点时热偶指示一个缓慢的逐渐的温升，但是当飞温区发展到热偶时，温度会突然迅速地增高。所以偏移发展成飞温没有明显的迹象，事故处理程序是相同的。当反应温度很高(大约480)时，会导致热裂化，从而大大地增加了放热量。热裂化发展到明显的程度，在几分钟之内反应器床层温度就能上升到高达800以上。反应器床层或表面的任一一点温度决不允许超过440。所有的床层温度报警应设定在427。 任一温度意外地上升到高于其正常温度1015时，在温升的上游和下游分别注入冷氢。上游的冷氢为热催化剂提供了冷却介质，可以把温度降下来。下游的冷氢使温升对下一个催化剂床层的影响减至最低。目标是在

7、热反应物到达下游催化剂床层之前对其进行冷却，并且可能限制温度偏离。 采用冷氢控制温度之后，任一温度上升到高于其正常温度1530时或继续增大时，这是飞温的迹象而不是局部热点。要使反应器得到控制必须采取以下步骤： 1、手动停反应加热炉，关炉前燃料气总阀。 2、停新氢压缩机并打开事故泄压阀201UV2601/201UV4701降压，在30分钟内将系统压力降到4.6MPa，注意反应器每床层压降不得超过0.5MPa。 3、将分馏塔塔底产品改长循环，停止新鲜原料进装置。循环量以尽可能大的流率进入反应器。 4、提高循环压缩机转速以保持反应器最大量的气体通量。 5、调节好急冷氢流量，以冷却下游存在温度偏移或可

8、能发生飞温的催化剂床层。6、假设系统压力下降不够快，可以打开排废氢阀门泄压。7、增开高压空冷A101，防止循环氢温度过高，导致循环机入口带液。 8、将进料/流出物换热器旁路流量开至最大。 9、密切关注循环氢脱硫塔T101液位，防止串压。 10、当压力下降时，如果需要，打开热高分、冷高分并联的液控阀加快系统退油。若采取前述措施后,反应器温度得到了初步控制，为了有利于防止热高分液位过高，可以适当降低循环油量。 11、一旦系统压力降到4.6MPa，停止向火炬泄压，维持系统压力。假如温度稳定，用补充氢维持压力，温度降至310时引入VGO置换循环产品。 12、维持循环氢压缩机的正常运行。 13、断开分馏与反应长循环，产品改不合格罐， T201、T202的吹汽量降低或停止。 在温度处于受控状态时，尽快转入正常停工。假如温度还控制不住，停止反应器的液体进料，继续降压直至所有温度稳定时止。假如需要，当系统压力低于7.0MPa时，用氮气置换反应器。循环压缩机若能在低负荷运转，则在低压下继续用循环气冷却所有催化剂的热点。向系统通入高压事故氮时必须保证氮气纯度大于99.99%。