1000MW机组带旋转分离器的HP1163／Dyn型碗式中速磨煤机的结构设计特征.pdf

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1、 总 第 9 6期 2 0 0 6年 3月第 1期 电 站 辅 机 Po we r S t a t i o n Au xi l i a r y Equ i pme nt Vo 1 9 6 Ma r 2 0 0 6，No 1 文章编号：1 6 7 2 0 2 1 0(2 0 0 6)0 1 0 0 2 0 0 5 1 0 0 0 MW 机组带旋转分离器的 HP l 1 6 3 D y n型 碗式中速磨煤机 的结构设计特征浅析 陆志厚(西安热工研 究院有 限公司 监检优化部，陕西 西安 7 1 0 0 3 2)摘 要：用于我 国首台 1 0 0 0 MW 机组的 HP l 1 6 3 D y n型

2、中速磨 煤机是我 国最新 引进 的当代最 先进 的制粉设备。在诸 多重大技 术创新 中，以率先采 用旋转式煤粉分 离器的前 沿技 术最为醒 目。该文 以设 备制造监 理工程 师的视 角 对其结构设计特征进行 了评介和分析。关键词：碗 式中速磨煤机；旋转分 离器；结构设计；重复 负荷率 中图分类号：T K 2 8 4 3 文献标识码：A Th e Fe a t u r e s o f Co ns t r u c t i o n De s i g n o f HP Pu l v e r i z e r wi t h Ro t a r y Se pa r a t e r l 1 6 3 Dy n B

3、 o wl T y p e Me d i u m s p e e d f 0 r 1 0 0 0 M W Po we r Uni t I U Zh i h o u (De p a r t me n t o f S u p e r v i s i o n a n d Op t i mi z a t i o n，Xi a n Th e r ma l P o we r Re s e a r c h I n s t i t u t e Co I t d，Xi a n，S h a a nx i，7 1 0 0 3 2 C h i n a)A b s t r a c t：Th e HP 1 1 6 3 D

4、 y n me d i u m-s p e e d p u l v e r i z e r f o r t h e f i r s t 1 0 0 0 Mw p o w e r u n i t i s t h e mo s t a d v a n c e d c o mt e m p e n a r y c o a l p u l v e r i z i n g e q u i p me n t i n t r o d u c e d i n o u r c o u n t r y Amo n g t h o s e i n s i g n i f i c a n t t e c h n o

5、l o g i c a l i n n o v a t i o n s，t h e a d o p t i o n o f t h e l e a d i n g t e c h n o l o g y o f r o t a r y c o a l p o wd e r s e p a r a t o r i s t h e mo s t s t r i k i n g o n e Th e f e a t u r e s o f t h e c o n s t r u c t i o n d e s ig n o f t h i s c o a l p u l v e r i z e r

6、h a v e b e e n e v a l u a t e d a n d a n a l y z e d i n t h e v i e w o f e q u i p me r t ma n u f a c t u r i n g s u p e r i nt e r d a nt Ke y wo r d s：b o wl t y p e me d i u m s p e e d p u l v e r i z e r r o t a r y s e p a r a t o r；c o n s t r u c t i o n d e s i g m r a t e o f r e p

7、e a t e d l o a d ，。!1 刖 吾 华能浙江玉环电厂新建 1 0 0 0 Mw 超超临界发 电机组为我国容量最大技术最先进的发电设备。其 直流锅炉 的最大连续蒸发量为 2 9 5 3 t h。锅炉设计 中采用 中速磨煤机冷一次风正压直吹式制粉系统，每台锅炉配置 6台 HP 1 1 6 3 Dy n型碗式 中速磨煤 机。5运 1 备。HP 1 1 6 3 Dy n中速磨的生产技术系 2 0 0 4年 由 美国 AI S TOM 公司引进。除属于核心技术 的旋转 分离器由 AI S O TM 制造和装配外，其余绝 大部分 均由上海重型机器厂承制和配套。笔者有幸最先参加我国首 台该

8、型中速磨的制造 监理和见证工作。由于外方提供 的资料奇缺，技术 数据 匮乏。一些理解认识 和分析意见，只能是现阶 段和粗线条的。收 稿 日期：2 0 0 5 1 00 8 作者简介：陆忠厚(1 9 3 7 一)，男，毕业于西安交大锅炉制造专业，教授级高 级工程 师，长期 从事 电站风机 实验研 究和 产品 开发工 作。2 O 维普资讯 http:/ 1 0 00MW g带旋转分离器的 HP 1 1 6 3 Dy n型碗式中速磨煤机的结构设计特征浅析 电站辅机总第 9 6期(2 0 0 6 No 1)2 HP 1 1 6 3 D y n的主要性 能 参数和 技术 参数 2 1 HP 1 1 6

9、3 D y n中速磨煤机主要性能参数 该型号中速磨煤机主要性能参数下主要技术参 数见表 1、表 2。表 1 主要性 能参数 项 目 内 容 单位 技 术 数 据 原煤 粒 度 3 O 要 求煤 粉 细 度 R9 o 1 5 3(5 3 5 )入 口干燥 介 质 温 度 l(：2 4 5(一 次风 温 3 2 5)出 口风温 7 6 石子煤量 0 1 出 口风粉 量 偏 差 各 5 磨煤机 最大出力 t h 9 5 1 2(B-MC R为 7 3 1)最 大 通 风 阻 力 k P a 4 5(MC R 为 4 2)旋 转 分 离转 速 3 0 9 0 表 2 主要技术参数 项目 单 位 数 据

10、 磨煤机型号 HP 1 1 6 3 D y n 磨碗 转速 r m1 n 2 7 7 磨煤机 高度 1 1 4 磨煤机 重量 k g 2 3 O 7 4 4 减 速 箱 型 号 KMP 3 7 0 变频 额 定功 率 k W 5 6 变频 器 功 率 k W 电动机 型号 YHP 6 3 0 6 3 HP 1 1 6 3 Dy n的外形结构 该型号中速磨煤机的核心构件布置及相对位置 见 图 1。图 1 磨煤机外形 结构简 图 4 HP 1 1 6 3 D y n中速磨 的结构 设计创新 及评价 4 1 采用 全新 的概 念旋 转分 离器 结构 为诸多技术创新 中的最大亮点(详 见后第 6条 内

11、容)。4 2 磨辊装置的改进：弹簧加载装置的改进：加载弹簧的外套(4 8 0 1 O钢管)上的法兰直接与磨辊】盖板单独螺栓连 接。外套不再有与门盖板 之间的相对 的轴 向位移，从 而彻底摆脱该处不易密封的问题。同时，加载弹簧承力螺栓 与磨辊头之间重要间 隙(1 0 5 mm)，直接用其端部 的 8个螺栓 调整。其与 弹簧加 载力 的调 整 完全独，互不 干扰。两种调整工作直观、简单、便并与密封无涉的 新 特 点将受 到 电厂 的欢迎。磨辊头的改进：在磨辊头与加载弹簧承力螺栓 的问隙处，磨辊头承力点原为J J J J 工装配件，在热状态 和冲击力作用下，容易变形、失稳，甚至脱落 失效。HP 1

12、1 6 3 D y n磨机已将该承力点改为球形结构且与 磨辊头整体铸造。不但运行可靠性大大提高，而且 能保证其作用力方向沿着加载弹簧承 力螺栓的轴中 心方向，从而改善了弹簧的受力状态。磨辊耳轴部分的改进：取消了结构复杂制造要求 高，f 1+无很大作用 的 耳轴偏心设计(现场很少有人去进行调整)。同时耳 轴小端(在内部方向)的径向定心轴段 的轴 向尺寸减 少了 4 mm。组装中，施 人员反映，组装上作异常 轻便。该项改进体现 r“以人为本”设计理念。4 3 侧机体(下段机壳)内的改进：叶轮装置的改进：原 HP磨煤机叶轮装置叶片 卜 部，分别被内外环形简圈焊接固定一个整体。而叶 片下半部两侧则裸露

13、在空 中。HP 1 1 6 3 D y n磨煤机 则将内外环形简圈尺寸延长，并 与叶片下半部焊接 在一体。这样无疑使叶片扇风的作月】大大加强，有 利 于一级 分离 过程 的加 强 和石子 煤量 的减 少 以及煤 粉干燥与混合过程路径的延长。叶轮装置 与侧 机体 之 间动静 蕲封 间隙(9 2 mm)，原用另一个焊接在侧机体 的环形筒 圈作静止 件。现改用方钢(1 6 Mn)作为静止件，施工方便，运 行可靠，且间隙值很容易调整到位。取消了磨碗毅上下裙罩装置：原 HP的上下裙 维普资讯 http:/ 电站辅机总第 9 6期(2 0 0 6 No 1)罩结构复杂，制造要求高，装配工作繁琐。取消后，刮

14、煤板通过螺纹联结，直接生根于磨碗毂 的特制方 形凸台上。装配和检修非常简便。石子煤刮板的改进：原 4个刮煤板改为 2个。其实一个已够(刮板约每 2秒转一圈)。考虑平衡和 损坏，改成两个是适当的，减少了功率消耗。刮煤板 径向尺寸减少，有利 于延长使用寿命。刮煤板增设 了扭转弹簧设计。当遇有大块石子煤时，下部的耐磨 刮板会 自动向后并向上翻转 9 O度(最大)形成大尺 寸间隙，减少了磨损并增加其通过能力。取消 了下部的拼装衬板。刮板底部 1 0 I l l m 间 隙调整工作方便容 易，且石子煤容易刮净。侧机体 内原本不易磨损的周 向衬板也被取消，十分合理。不足之处是：刮板为全径 向布置，缺少将石

15、子煤 向外推移的分力(尤其是靠内侧处)。磨碗机密封装置的改进：下部密封由金属片密 封改为两条叠置的 Y1 0 6 1 3 3油浸石棉盘根密封，由于盘根内圈与磨碗毂之间为非接触 型设计，为防 止盘根的圆周方向和径 向移动，特设计有 均布的定 位针进行制动。技术优点为：(1)从根本上 克服 了金 属密封 片对磨碗毂(l 9 2 7 mm直径)的划伤和磨损。且安装找正工作亦 极方便。(2)因非接触状态减少了功率消耗。(3)经过滤的冷风从上密封处(间隙 0 5 I i l l i 1)向 上高速喷出。下密封处 的少量漏流，有利磨碗毂的 冷却，减少热传导，改善了减速机 的工作环境。从传统的观念看，盘根密

16、封属于最简单、最原始 的密封结构，似乎是一种技术上的倒退和复古，但这 种密封结构却有安装方便维修简单的优点。磨碗衬板 的改进：取 消了数量较少的衬 板上部 表面倾斜分布的筋条。其结构复杂但作用不大。且 运行几千小时后就被磨光。每个衬板单重达 3 8 k g，似嫌偏重。4 4 气动排密阀的改进 由传动结构异 常复杂，调整工作繁琐的翻板式 结构改为水平插板式，降低了高度尺寸。取消了内设 衬板，降低流通阻力，减少了维护工作量。5 旋转分离器结构 旋转分离器的结构示意图见图2。电机、减速 图 2 旋转分离器结构示意 图 6 旋转分 离器 的结构设计特征 的评价与 分 析 6 1 旋 转 分离器 的 支

17、承 结构 旋转分离器是两个支承轴承位于最高端的 式 悬吊笼体结构。其外伸部分长度尺寸约为 2个传动 轴承间距 的 3倍以上，属于稳定性极高的悬吊结构。笼体旋转中心为大直径尺寸 的空心钢管(直径 远大 于落煤管直径 6 1 0 mm)。静挠度为零以及设备重 心 明显 下 置的两 大 特 点，无 疑 为 悬 吊结 构在 旋转 中 创造了优越 的前提条件。6 2旋转分离器的转速范围 旋转分离器 的转速范围为 3 O 9 0 r mi n。随负 荷的大小而增 减其转速。传动 系统 通过 7 5 k W 的 变频器改变输 出频率从而实现 6 5 k W 电动 机的转 速调整。电动机后的减速箱传动 比为

18、7 4，三角皮 带轮的传 动 比为 2 2 3 6。以给 煤机转 速指令 为信 号，实现 自动或远程 的变频器频率控制(即分离器转 速控制)。6 3 旋转 分 离器 笼体 结构特 征 分离器笼体为上大下小的在外缘设置 7 2个直 板后倾 叶片(叶片长 1 0 0 mm、厚 l 2 mm、后倾角约 4 5。)的空心结构。上部大端外径约 3 5 3 5 mm，下 部小端外径约为 2 6 4 7 mm，高度约 1 3 0 0 I l l m。大 小两端尺寸使叶片布置的倾斜角约为 1 9。下部小 端进风环形截面宽度为 7 6 3 mm。显而易见，这种从 下向上，通流断面积逐递减少 的结构尺寸，有利于风

19、 粉混合物相对比较均匀的接近笼体的叶片，使机顶 盖上部的涡流流动及其能量损失亦相应减少。6 4旋转分离器的配合 间隙 旋转分离器大端外缘与机顶盖间动静密封间隙(3 1 5 mm)。机顶盖为组焊件，其制造公差一般 维普资讯 http:/ 塑堂篮堡坌离器的H P 幽 D y n型碗式中速磨煤机的结构设计特征浅析 电站辅机总第9 6 期(2 0 0 6 N o 1)为 2 5 o-3 。机顶盖外径为 3 6 5 5 mm，一般制 造的公差范围为 9 1 1 mm。而旋转分离器要求动 静间隙为 3 1 5 mm，似乎难 以达到。HP I 1 6 3 D y n采用 r非常巧妙 的结构设计(见 图 3)

20、图 3转 于 密 封 局 部 放 大 图 在旋转分离器笼体上部大端外缘，特殊设计 了 一个尺寸精度较高的密封环(厚度约 1 2 mm，高度约 为 4 5 mm)。为保证其间隙(3 1 5 ram)，在大端外 缘与密封环间，分段均匀地临时插入厚度为 3 mm 的小块按片。密封环在安装时焊接在机顶 盖的 4 5 度斜度的外壳之内，可通过密封环 的上下位移来调 整组 焊缝 隙 的大小。在监造工作中，我们发现另外还有结构上的优 点或特点：(1)径 向摆动量较小。密封间隙设置在上部大 端，其与下轴承 的垂直距 离较短，故 径 向摆动量较 小。在试车中观察，其下部小端径向摆动量高达】0 r n m，而上部

21、大端 的 3 1 5 mm 间隙却得到了可靠 保证。(2)热态问隙的变化量几乎为零。计算结果令 人满意。热态运行中，吊笼因热膨胀而位置下移，正 好与机顶盖上部受热后引起 吊笼 的同向下移抵f 肖。与此同时，吊笼受热后外径增大，与机顶盖的外径加 大 方向相 同。(3)分离器的外缘旋转部分高度只有 1 2 F il m，不 易与较高的 4 5 mi l l 密封环相碰摩。厚度为 1 2 mm 旋转外缘，制成特殊 的锯齿形结构，不但增加 了穿过 密封间隙处气固两相流的阻力，减少了其短路泄漏 量。并且在旋转中万一发生碰摩，突出的锯齿会首 先被磨掉而恢复正常运行。(4)上部大端外缘 与空心传动主轴之 间

22、并无拉 筋之类联结，笼体上部结构弹性增强。动力传递过 程依序为空心轴、小端底板、7 2个叶片到 部大端 外缘呈 U形受力路线。如有间隙碰摩问题 出现，可 通过底板上的联接螺栓进行微量调节，使间隙恢 复 到正常值。通过监造发现其不足之处为：(1)间隙 3 1 5 mm 的结构，带有小手工作坊 操作 的原始性质(见 图 3)。组装质量受制于施1 二 人 员的技能、敬业精神和情绪等不确定因素的影响。(2)动静间隙碰摩后 产乍的火花是一种潜在威 胁。从组焊施工过程观察分析，密封环采用普通钢 板的可能性极大。在碰摩后产乍火花的条件下，易 发生燃烧甚至爆炸等意外事故。作为静止件的密封 环，应采用碰摩后不会

23、产l牛火星，并具有可焊性较好 的特 殊材 料。(3)笼体尺 寸相对 较大，只能从机 顶盖下部 吊 入。电厂检修条件较差。笼体下部小端与底板的多 次螺栓拆装和运输会降低原有笼体的装配和动平衡 精度水平 6 5 旋转分离器的风扇叶轮 旋转分离器是个送风方向与主气流方 向相逆的 风扇叶轮。在旋转分离器低速试 时(转速 3 0 r mi n，频率 l 6 6 Hz)，分离 器 内的杂物 沙尘 即被有 力地甩 出。现场见证了分离器的分离能力是存在 的，能有效地 再次分离出混入分离器 内的粒度较粗 的煤粉，这是 我们所希望的。与此同时，我们也发现分离器存在 着从上向下流动的气流 这种逆 向气流的存在而形

24、成的新的气动阻力，在客观上，使该 磨煤机诸多改 进 的减阻措施得到不 同程度地抵消。甚至会出现增 阻大于降阻的结果，在分离器高速旋转时更是如此。我们知道，普通 HP磨煤机系列 的气流 阻力标 称值均为 4 0 k P a。而本磨煤机在保 证出力通风量(4 1 9 7 k g s)下的阻力却增加到 4 2 k P a，在最大出 力时(最大通 风量 为 4 3 7 2 k g s)，其 阻力 为 4 5 k P a。在今后旋转分 离器技术 的扩展虚 用 中，要充 分估计这种阻力。不然，这种 阻力将成为应门 中的 制约 因素。在某种意 义上，旋 转分 离器 足一个 多叶式(7 2 片均布的后倾角为

25、4 5。的直板 叶片)的混流型(径 向 流动和轴 向流动)立式单叶轮风扇。6 6 旋 转分 离器 的远 程监视 旋转分离器传动轴承的密封 问题与转速远程监 维普资讯 http:/ 电站辅机 总第 9 6期(?,0 0 6 N o 1)视。静态分离器上部的 4 o个外伸转动轴取消后，向 外漏粉的密封问题，从根本上得到解决，顶部卫生状 态改观。静止的落煤管外径与旋转的皮带轮轴之间 隙密封，采用径 向布 置的迷宫结构，以高压 空气 密 封。旋转分离器传动轴承的下部密封，用 间隙值 为 0 2 0 4 I 1 3 I 1 1 外动型气封环结构。密封空气为高 压冷风。在不通冷风 的情况下试车 4小时后，

26、该静 动间隙因发热膨胀 而咬合卡死，旋转分离器停止转 动 这种故障引起 皮带轮打滑和电动机噪音增大，在现场特具现象下及时判断和处理的。在电厂运行 过程 中，依靠集控室内的远程判断是困难且滞后的。已经进 行 的现场 改进，是将 上 述 间隙加 大 到 0 5 O 7 1 3 3 13 3 ，运转 6小 时后 一切情况正常。还 未 进行 的重要改进工作是：在旋转分离器上，应及时加 装必要的转速表或计数装置，并将其指示引到控制 盘 上。6 7 风粉混合物主气流的流动和分离过程浅析 来 自磨碗水平面上的风粉混合物两相流，可以 大致简化分解为垂直上升和周 向旋转的两个不同方 向，有助于我们的分析和讨论。

27、垂直上升气流：在 B MC R条件下，每台磨机的 流通空气量为 3 9 7 k g s，在分离器体内的气流上升 速度为 2。6 8 m s。进入笼体下部小端 的环形断面(4 3 4 0 ()2 6 4 7 mm)时的上 升流速加快 到 7 6 8 m s，此时气流动压已达 2 6 5 k g m(2 6 P a)。经计 算，进入长度为 l 3 7 5 mm 的倾斜 1 9。的叶片时转 向 流速又降到 2 9 7 m s。在叶片平均最高线速度 1 4 5 6 m s(远大于 2 9 7 m s)的叶片工作面撞击下，气 流中的粗粒煤粉获得 了新的能量，并沿着 向下和 向 外的两个方向运动而被分离出

28、来并 向下沉降到磨辊 大端附近。合格的较细的煤粉，因其惯性小易转 向 而进入叶片的内部。周向旋转气流：旋转的气流中的粗粒煤粉，在离 心力作用下趋向机壳的内壁面方向。旋转分离器 的 周 向旋转加快了气流旋转速度，从而强化 了该离心 分离过程。气流中粗粒度的煤粉因其承风面积相对 质量较小，推力不足。且因惯性较大，加速过程 比较 困难，更不易完成转 向过程后进人叶片之内。数量 较小的粗粉进入叶片中部后也将被叶片表面撞击后 弹向朝外和朝下方向再次被分离。旋转分离器转速 越高，则进入叶片内的煤粉细度越细。2 4 实际上，主气 流中煤粉的运动和分离是上述两 种运动的综合结果。分离后沉降 回落的粗粉的份额

29、越大，则分离效果越 高，也 即出 E l 煤粉细度 更趋均 匀。我们理解的旋转分离器粗粉重复负荷率小的优 点，并不是表现在分离器本身。严格地说，应该指的 只是沉降在磨碗 E的粗粉重复研磨过程。6 8 粗 粉重 复沉 降位 置及 相 关分析 我们知道，静态分离器的粗粒煤粉，通过内锥体 的下部环 形断 面，同原煤 管 的下 落原煤(粒 度 3 O ram)一起降落在磨碗中心。同时，与原煤混成一体 并进入原煤之间的空隙之中。其缺点和不足分析如 下：原煤 问空隙率减少，使热风不易进入原煤之间。弱化了原煤干燥的过程和能力。原煤进入锥形磨辊小端时，由于粗粉在空隙 中 的“软垫”作用，吸收冲击能量降低破碎效

30、果。粗粒煤粉是 原 煤之 问产生 相对 移 动的“润滑 剂”。使原煤在被辗 碎过程 中产生不希望存在 的沿 圆周方 向和半径减少(下坡)方 向的滑移，须重复辗 碎。沉降粗粉不但 有害地 占用 了极其有 限辗 磨空 间，并且粗粉本身得到重复研磨 和过度研细。最终 导致过细的煤粉的份额无益的增 大，增大了煤粉 的 不均匀性(从过细方 向)。动态分离器的粗粉沉降位置(见图 2)在吊笼下 部小端(直径为 2 6,5 1 T I)之外。离心力 的作用使 粗粉向外运 动和沉 降 的内侧位 置，距磨碗 中心达 1 4 1T I 以外。这个 内侧位 置距 锥形 磨辊 大端 端 面(下部)很近，水平距离约 1

31、7 5 mm。重复回落粗粉，只参加辗磨令程中的最后不到三分之一的局部细研 作业。不难 看 出，吊 笼 下 部 小 端 外 径 尺 寸一约 2 6 5 0 I n to，确属颇费匠心的相应 最佳选定值。旋 转分离器使磨煤机 的辗磨和干燥 出力提高，耗 电减 少，煤粉细度级配分布趋向更均匀 的诸多突出优点 均大致 根 源 于此。6 9 中速磨出口管风粉分配均匀性 旋转上升的风粉混合物的细度级配和浓度都是 很不均匀的，进入不断旋转的分离 器的各个叶片 内 的机率是不 断变化而且不 能确定 的。这种不 确定 性，使 4个排出管的风粉分配，在某一瞬间有可能是 各不相 同的，但总体来说则是分布(下转第 2

32、 7页)维普资讯 http:/ 核 能发 电 与我 国梭 电事业之路 电站辅机 总第 9 6期(2 0 0 6 N o1)组 2 0 0 3年 7月 2 4 H投运。田湾两台 VVE R机组 从俄罗斯引进，计划在 2 O 0 5年底投运。大亚湾机组 是上世纪 8 O年代末从法 国引进两台 9 0 0 MW 压水 堆机组，1 9 9 4年 2月和 5月分别投入运行。9 O年代 中期，在大亚湾附近的岭澳建设了与大亚湾相 同的 压水堆 l 0 0 0 MW 机组，已于 2 0 0 2年和 2 0 0 3年分 别投入运行。笔者所在公司为其提供了核岛内的三 十多台不锈钢核容器。根据困家发改委的规划，到

33、2 0 2 0年，国内核 电 装机比重将从 1 6 上 升到 4 左右，具体说来在 2 0 0 6年2 0 1 5年就要建造 3 O套 1 0 0 0 Mw 机组。针对我国电力严重短缺的局 晰，国家的电力发展方 针现为大力发展第三代大型先进的压水堆核 电站，以及研发更先进 的第 四代快堆核 电站。目前，国家 已批准了 8台机组，包括秦L【J 二 期扩建、三 门新建、岭澳二期、阳江新建等一 系列项 目。2 0 0 5年 8月，笔者所在公司就承接 了岭澳二期核岛的 1 0 8台不锈 钢核容器；9月 7日，笔者所在公 司的 上级单位上海 电气电站集团就签下 了价值 8 9 5亿元 的秦山二期 扩建两

34、套 6 5 0 MW 机组核岛和常规 岛没备合 同，包 括发电机，蒸汽发生器，反应堆堆 内构件，控制棒驱 动机构等主要设 备。展望不远的将来，到 2 0 2 0年，核电装机容量将 达 3 6 0 0 0 Mw，我同核 电事业将迎 米引进吸收、消化和独立掌握第 代百万千瓦级大 型压水堆核电设 汁、制造、施工的黄金时期。参考文献：1 周全之 核能发电原理及主要堆 E J J 大众用 电，2 0 0 5，(8)2 杜 杀华 提升 自主能 力，推进 核 电设 备国产 化 r J 发 电 设备 2 0 0 5，(3)：金瑜，彭伟光 核电：春天 咀走向辉煌 门I 海 电 站，2 0()5 4 5 (上接

35、第 2 4页)均匀的。每个排出口气流水平旋转速度约为 4 1 2 们知道，上述两种速度值在数量级 卜 远 比普通J x【扇 m s。4个排出管 内垂直上升 的风粉混合物 的分配 要低得很多。均匀性，无疑更优于叶片处的风粉均匀性。出口安装角 为后倾 4 5。的直板式 叶片，属 耐磨 6 1 O 旋转分离器转速调节指令 性强n f 型。叶片厚度达 1 2 mm 使用期限延 长。据 用给煤机转速大小作为旋转分离器调速指令，介绍，该叶片材质为某种而 寸 磨钢。4 5。后倾角使其获 似乎不属最佳。当燃用煤种质量变化、给煤机上部 得较大的径向刚度和周向刚度。堵管、磨碗上存煤过多或过少时、锅炉负荷升降时给

36、预计叶片磨损点是均匀分布的。对其动平衡精 煤机转速大小并不能代表和反映磨煤机实际 出力，度无显著影响。旋转分离叶片下部小端的煤粉进入 表现出其非直接性和滞后性 的不足。如以风量大小 量将略大于叶片上部大端，但 因下部小端 的旋转线 作为控制指令似乎更接近实际一些。速度相对较低，而使叶片磨损 壤得到某种平衡 而趋 6 1 1 旋转分离器叶片的磨损与使用寿命 向均匀化。旋转分离器因不断旋转和碰撞反击煤粉，叶片 的磨损问题随之H 现。现略试综合分析一下其中的 最后的话：本文评介了 HP1 1 6 3 D y n中速磨的 有利因素：结构设计特征。有些问题尚期待在今后运行实践 中 叶片宽度长(1 3 7 5 1 1 1 11 1)径 向进入平均 流速低 得到修正。对上海 重型机器 厂沈光 明付总师、滕曼(2 9 7 m s)，且 比较均匀。周 向旋转的气流速度远 谷高工、任伟斌工程师和西安热工研究院检监优化 低于叶片旋转的同向线速度，对撞能量较小。按斯 部雷请计高工给予的帮助和支持，在此谨敛谢意。托斯克方程式，磨损 量与速度的三次方成正 比。我 维普资讯 http:/