1000MW超超临界燃煤机组锅炉爆管原因分析.pdf

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1、第3 6 卷第2 襄2 0 0 8 年2 芳舞莱鬯力E a s tC h i n aE l e 醴r i cP o w e rV 蘸。3 6N o 2F e b 0 810 0 0M W 超超临界燃煤机组锅炉爆管原因分析莫耀镶(杭州华电举山发电限公司驻玉环电厂检修部，浙江杭州3 1 0 0 1 5)擒要：论述了星内蓠台安装、投产的l0 0 0M W 超超瞧爨燃煤发电羧缱(华毖熏繇毫厂l 号橇组)锅炉魏特点，以及省煤器、水冷壁、过热器、蒋热器材料的选用，从调试到投产半年间所发生的爆管情况分析，提出了针对性措施，供同类型机组借鉴、防范。关键词：10 0 0M W 超超瞧：器税组；锅炉麓分；爆管；骧

2、因分辑；应对措施作者篙俞：莫耀伟(1 9 7 1)，男，王程师，从事激站锅炉检修技术管理工作。中图分类号：T M 6 2 1 2文献橼识码：B文章编号：1 0 0 10 9 5 2 9(2 0 0 8)0 2-0 0 1 6-0 6R e a s o n s 醒p i p ee x p l o s i o no f10 0 0M Wu l t r a-s u p e r c r i t i e a lc o a l f i r e du n i tb o i l e r sM oY a o w w e i(H a n g z h o uH u a d i a n B a n s h a nP

3、o w e rG e n e r a t i o nC o。，L t d。，H a n g z h o u31 0 0 1 5，C h i n a)A b s t r a c t：T h el0 0 0M Wu l t r a s u p e r c r i t i e a lc o a l-f i r e du n i ti nH u a n e n gY u h u a nP o w e rP l a n ti st h ef i r s tu n i to ft h i sk i n di n s t a l l e da n do p e r a t e di nC h i n a T

4、 h ef e a t u r e so fi t sb o i l e ra r ep r e s e n t e d a sw e l l 躺m a t e r i a ls e l e c t i o nf o ri t se-e o n o m i z e r，w a t e rw a l l，s u p e r h e a t e r，a n dr e h e a t e r B a s e do nt h ea n a l y s i so fp i p ee x p l o s i o no ft h i su n i td u r i n gi t sf i r s th a

5、l fy e a ro fo p e r a t i o n c o u n t e r m e a s u r e sa r ep r o p o s e d，K e yw o r d s：10 0 0M Wu l t r a s u p e r c f i t i e a lu n i t；b o i l e ri n t r o d u c t i o n；p i p ee x p l o s i o n；r e a$o na n a l y s i s；c o u n t e r m e a s u r e华能玉环10 0 0M W 燃煤发电机组项圈是国家“8 6 3”计划中引进超超临

6、界机组技术，逐步实现国产化的依托工程，为国家重点工程。其锅炉采用一次中间再热，主蒸汽参数压力为2 6 2 5M P a，主蒸汽和再热蒸汽温度分别为6 0 0 6 0 0。l 号锅炉(4 10 0 0M W)于2 0 0 6 年1 0 胃2 8 日通过1 6 8h 满负衙试运行，转入正常生产，是国内首台超超临界l0 0 0M W 机组。1华能玉环电厂锅炉设计规范f 参见表薹锅炉由哈尔滨锅炉厂有限责任公司制造，三菱重工韭株式会社(M i t s u i b i s h iH e a v yI n d u s t r i e sC o L t d)提供技术支持，是超超临界变压运行直流锅炉，采用H 型

7、布置、单炉膛、低N O，P M 主燃烧器程M A C T 燃烧技术、反离双切霹燃烧方式，炉膛采用内螺纹管垂直上升膜式水冷蹙、循环泵启动系统、一次中间再热、调温方式除煤水比外，还采用烟气分配挡板、燃烧器摆动、喷水等方式。锅炉采用平衡通风、露天布置、固态摊渣、全钢枣蟹架、全悬吊结构，燃用神府东胜煤、臀j l：煤。表1 锅炉主要参数项目B M C R(夏季B R 工L 况)B R L2 主要受热面管子材料2 1 瘩冷蹩管水冷瓞管共有21 4 4 根，大多为担8 6m mx5 8r a m(最小壁厚)四头螺纹管，管材以S A 2 1 3-T 1 2 为主，节距鸯4 4 5 r a m，管予闽船焊的扁钢

8、宽为1 5 9m m，厚度6m m，材质S A 3 8 7 1 2 1，由前水冷壁上集箱出口的王质经顶棚管流入顶棚出日集箱，前部顶棚管8 6 2m m，节距为6 6 7 5m m，共4 8 0 根，管子材质S A 2 1 3 T 1 2，后部顶棚管的管子为筇4x 8 5m m，节距为1 3 3。5m m，共2 4 0 根，所有顶棚管均为膜式壁。万方数据莫耀伟10 0 0M W 超超临界燃煤机组锅炉爆管原因分析2 2 省煤器管给水由枷1 0 6 5m m(S A l 0 6 C)的导管送往省煤器入口集箱，省煤器为光管式，顺列布置，每级省煤器各有3 5 4 片，采用弘5 6 6m m 管子，横向节

9、距为9 0m m，材质为S A 2 1 0 C。前后级省煤器向上各形成二排吊挂管，悬挂前后竖井中所有对流受热面，悬挂管材质为S A 2 1 0 C，节距为2 6 7I n m O2 3 再热器管低温再热器布置于尾部竖井中，水平低再共2 4 0 片，每片由6 根管子组成，节距为1 3 3 5I n m，管子规格为枷3 5m m，分下、中、上3 组，材质依次为S A 2 0 9-T 1、S A 2 1 3 T 1 2 及S A 2 1 3 一 1 2 2，壁厚为3 5 4 1m m，水平低再出口端与立式低再相接，立式低再共有1 2 0 片，节距为2 6 7m m，管径为6 3 5m m，材质为S

10、A 2 1 3 四l，壁厚为3 5m m。末再蛇形管共1 2 0 片，每片由9 根管组成，横向节距为2 6 7m m，其材质为C o d ec a s e2 3 2 8 和S A 2 1 3 T F 3 0 1 H C b N，热段再热蒸汽导管采用掷1 36 0m m，材质为A 6 9 1 G r P 9 1。2 4 过热器管(见图lJ过热器沿蒸汽流程依次为水平与立式低温过热器、分隔屏过热器、屏式过热器和末级过热器。由2 只汽水分离器顶部引出的2 根蒸汽连接管。、(妒6 9 9 6 8m i l l，S A 3 3 5 P 1 2)将蒸汽送往位于后竖井中的水平低温过热器入口集箱，流经水平低过的

11、下、中、上管组，由立式低过出口集箱引出的2 根筇0 8 7 8m m 的连接管上装有2 只第一级喷水减温器，通过喷水减温后进入分隔屏入口集箱。分隔屏共有1 2 大片屏，每个大屏又由4 个小屏组成，每大屏各有6 0 根筘41 1 1 m 的管子，按照壁温，分别采用S A 2 1 3 一1 2 2 和S A 2 1 3-T P 3 4 7 H 材料，由分隔屏出口集箱引出的连接管上装有2 只第二级喷水减温器，出口管道为枷1 0 1 1 8m m，蒸汽进人屏式过热器人口集箱。屏过蛇形管共有5 6 屏，每屏由1 3 根管组成，横向节距为5 3 4m m，管子材质为S A 2 1 3 T 2 2，C o

12、d ec a s e2 3 2 8(1 8 C r 钢)以及S A 2 1 3 T P 3 0 1 H C b N(H R 3 C)，管径为4,5 0 8m m 6 6 3 5m m，屏过出口集箱为舻幽5 7 6m m(S A 3 5 5P 9 1)，由屏过出E l 集箱引出2 根筇5 8 8 3m m 连接管，管上装有2 只第三级喷水减温器，喷水后的蒸汽进入末级过热器人t Z l 集箱，末过蛇形管共有9 2 屏，每屏由1 6 根管弯成，管径为4,5 7 1r a m 4 8 6m m，材质为C o d ec a s e2 3 2 8 和S A 2 1 3 T t B l 0 H C b N，

13、横向节距为3 3 3 8m m。由末过出口集箱引出2 根主汽导管送往汽机高压缸。去汽机高压缸图1 过热器布置图3 运行中出现的爆管问题3 1 第一次爆管情况。2 0 0 6 年1 0 月2 1 日1 7：0 5，1 号机组负荷6 9 0M W 时，发现锅炉有泄漏声，对机组缓慢解列降负荷，2 3：5 0 确认锅炉泄漏。进一步检查为从炉右往左数三级过热器第2 8 排第1、2、3、5、6、7、8、9、1 0、1 1、1 3 根管吹损；第7 根管炉前弯头处爆管；第8 根管炉后弯头处爆管。从炉右往左数三级过热器第2 9 排第5、7 根管吹损；第8 根管炉后弯头处爆管。从炉右往左数三级过热器第3 0 排第

14、7、8 根管吹损；第8 根管炉前弯头处爆管，爆管共4处。见图2。图2 炉右数第2 8 排第7 根炉前弯头爆管该段管的材质s u p e r 3 0 4 H，规格5 0 8 8 6m m。产品供货商为日本三菱。根据检查情况，第2 8 排管子几乎都有不同程度吹损，对2 8 排管子进行整排更换，第2 9 排5、7号管更换、3 0 排7、8 号管更换。更换焊口在4 H、万方数据1 8(总1 4 4)妻氧雹彦2 0 0 8，3 6(2)6 H 处，更换的管子焊口进行热处理和1 0 0 射线检查，确保耨焊口1 0 0 合格。对三级过热器、四级过热器所有节流孔进行拍靖检查，并没有找到异物，分析异物随着爆口已

15、飞_ 出。3。2 第二次爆管情况2 0 0 6 年1 0 月3 1 日6：0 4，l 号视组负荷7 1 2M W 时，发现锅炉有泄漏声，随即对机组解列降负荷。检查发现后墙水冷壁炉友向炉右数第5 3 根标高4 1m 处爆管，第5 4 根欢损；分隔屏右数第5片，前数第3 根，后数第2 3 根爆管。见图3。图3 詹墙水冷壁左数第5 3 根瀑营根据检查情况，更换后墙水冷壁炉左向炉右数第5 3、5 4 掇管子，更换分隔漭右数第5 片，前数第3 根和后数第2 3 根管。更换的管子焊口进行热处理和1 0 0 射线检查，确保新焊口1 0 0 合格。对二级过热器鞠分隰霉避热器酝有常流孔进行拍片查找异物，未见异常

16、。对后墙水冷壁炉左向炉右数第5 3、5 4 根管子的U 形叉管的节流孔用键丝绳进行疏通。根据设计，水冷壁的壁温监视平均5 桫个监视点，水冷壁的温度监视有死点情况，因为水冷壁下部上来有两级U 形管分叉管，瑟跌联箱出来的管子幽一变二、由二变四，一、二级分叉根据不同位置均有不同节流孔，节流孔径为t 妒m m、妒。5m m、6 8m m、6 8 5m m、6 9m m、妒。5m i l l、咖l Om m、咖1 1m m、咖1 1 5m m、咖1 2 5m m、咖1 4m m不等，因水冷壁节流孔设计的特殊性，每根管子均有壁温监视能保证运行人员对水冷壁运行工况的有效监视，经此次爆管，对未装测点的水冷壁壁

17、温测点进行增装。3 3 第蠢次爆管情况2 0 0 6 年1 1 月1 9 日1 0：1 9，1 号机组负荷l0 0 0M W 时，发现锅炉有泄漏声，随即对机组解确降负荷。迸一步检查为混合器下边的前墙永冷壁左数第1 2 5 根管爆管；二过左数第8 屏，后数第2 3 根管子爆管。水冷壁爆警鬼图4。强5 三遂联辍税圈从炉左往右数三级过热器第3 1 排第4、5、6、7 根管壁厚度吹损超标。该段管的材质S U-p e r 3 0 4 H，规格拶转8 8 6 舯。产瑟馁货商力褥本三菱，共爆管1 处。根据检查情况，停炉后，紧急对爆管部位及吹薄的三级过热器第3 0 撵第8 棱管子穰第3 l 捺第4、5、6、7

18、 根管子进行换管处理，并对四过管子有超温的进行盯检查，检查结果为四过4 9 屏8、9根霸4 7 羼第7 稷有异物，对上述3 狠管子的节流孔割开进行检查，发现4 9 屏8、9 根有异物并取出，4 7 羼第7 根割开未发现异物。4 爆管原因分析4 1 怒温与过热超温是指金属超过其额定温度(管子的设计运行温度或火力发电厂规定的额定运行温度)运行。时阅较短，称短期超温；时间较长，则称为长 万方数据莫耀傣10 0 0M W 起超绉界燃煤杌组锅炉爆管原霹分辫期超温。锅炉受热面在超温状态下运行，使管子表面严重氧化，甚至如现脱碳琨象，称为管子过热。管子过热一般与胀粗现象同时发生。玉环电厂l 号机组4 次爆管均

19、为超湿引起过热爆管，以投产露的第4 次爆管为铡，三过3 0 屏8 号管的的材质是S u p e r 3 0 4(A S M EC O D EC A S E 2 3 2 8 1)，规格是4,5 0 8 8 6m m。B M C R 工况时，蒸汽瀑度是5 8 8，管壁温度是6 2 7，允许管壁温度是6 5 3 0 C。而实际在爆管前采集刘的该点温度为6 7 2 8，大大高于该管的允许壁温。过热爆管是一个突发的过程，管子金属壁温达到很高的数值，在介质压力的作用下发生爆裂。短期超温大多发生在水冷壁上，易发生的部位是锅炉痰直接受高温烟气冲利的部位。从玉环电厂l 号锅炉的实际运行情况看，有些是短期超温引起

20、的。4 2 燃烧调整不佳弓l 起的短期超滠由燃烧调整不佳引起的短期超温的原因具体如下：(1)燃烧调整不躺，火焰冲墙导致水冷壁局部热受蓠过满；(2)枕组窟囊，灸蘅带到2 0 0 3 0 0M W 时即干湿态转换阶段，过热度控制不当使燃烧器区域部分水冷壁受热丽过热；(3)在7 0 0M W 左纛，运行数据魏褊离设计工况易产生传热恶化，因此时水冷壁处于亚临界和近临界区域，最易发生传热恶化，主要可能是产生干涸和沸腾现象，也就是处于貘态沸腾工凝对，管子内壁得不到水的连续湿润，管内放热明显降低，引起管壁温度升高。4 3 异耪堵塞善l 起的短期超湿受热面管内有异物，如管内堵有铁屑、小工具、焊渣、节流孔加工残

21、余物、甚至节流孔束完全穿透等，使汽水循环不良，直接导致爆管。鼓然异物堵塞引起的爆管在相关技术文献中介绍较少，但从上面发生的爆管情况分析大多是异物堵塞引趋爆管，存在异物翡主要原因是制造厂家金属翡削残余物未彻底清除，安装前受热面管排的通球试验不能有效检测到异物，安装过程对管嬲的封堵措葱执行不力，安装巾薪的异物落入，安装螽联箱清理不够彻底，锅炉冲管后没有对所有节流孔进行拍片检粪，没有对过热器的低位易积异物的管排进行拍片捶查等都会造成舅物在受热瑟管子中。另外，E 1 1 于玉环电厂10 0 0M W 的机组水冷壁、二过、三避、四过许多部位采用了节流孔来补偿流量分配不均以减少热偏差使得不筑受|l 的异物

22、在节流孔处有卡脖子现象。根据单相流体的管道内径选壤的原则【2】：n rr 潜D。嚣5 9 4。5 腭或D。=1 8 8。8。腭Y pY 埘式孛D。管子内较，m m；卜介质的流摄，t h；伊奔质的比容，m 3 k g；r 峨覆酶流速，m s；Q 介质的容积流量，m 3 h。当D。因异物堵塞变小使得管内阻力增大导致彬降低；导致2 随之下降。Q 变小使褥管内分质吸收的热量不能被有效带走，使该处管子的自身循环冷却功能减弱，持续恶性循环造成堵塞部位金属温度舞高，从瑟导致金藩晶体状态改变。超温不是很多但超温时间较长会导致金属的疲劳损坏，直接的结果有的会造成蠕胀、鼓包、金属表面颜色发黑使得金属寿命大大缩短，

23、有韵会导致爆管。超温较多时会直接导致爆管，且爆口多为锐边、疆子舞的较大。，4 4 节流孔设计对超温的影晌使用节流孔来分配汽、水流量，这在过去引进的3 0 0M W、6 0 0M W 橇组孛应擐较少。嚣玉环电厂水冷壁、二、三、四级过热器管子大量使用节流孔来分配汽水流量，仪水冷壁管的节流设计就有4,7n l l n，4,7。5m m，4,8m m、4,8，5m m，4,9m m，4,9。5m m、4,1 0i i l l n、4,1 lm m、西n 5m m、4,1 2 5m m、4,1 4m m 等1 1 种规格，这么多的规格，若计算稍有偏差，对汽、水分配就会产生较大影响，产生的结果是流量分配不

24、佳引起热偏差，使部分管予过热超温。以水冷壁为例，节流孔采用“U”形分叉一分二、二分蹬熬结构，如栗是节漉魏孳l 趋静超瀣，就至少有2 根管子或4 根管子超温，从发生的爆管情况分析尚未确认是这种情况。但是，在过热器隧域布置麴节流孔大多为不同的节流魏强毒置在不同的管组上，10 0 0M W 机组属国内首次引进技术生产的超超嫒界机组，过热器区域的节流孔孔径设计分配是否合瑾尚未得蓟实际验证。4 5 管子磨损的影响磨损一般都发生在尾部烟道的省煤器、低再等易产生烟气走廊的部位，盈需要一段时闻的运行后才会发生，因玉环电厂机组调试和投产仅半年时间且没有发生省煤器和低氍的爆管，可排除灰粒磨损造成爆管的可能。万方数

25、据2 0(总1 4 6)毒氧电力2 0 0 8，3 6(2)4 6 吹灰器的影响1 号机组配有v 0 4 型吹灰器1 1 6 台，R L _ S L长吹灰器5 6 台。吹灰器使用不当、泄漏、吹灰压力过高、吹扫时间过长、吹扫过于频繁等投用不正常情况，会导致附近区域的受热面管子加快磨损而减薄管子。根据吹灰器的安装、运行与维修手册检查、调试吹灰器正常，吹灰器吹扫压力小于1 5b l P a，吹扫间隔2 4h，吹扫时负荷需稳定在7 0 0M W，从投运到第4 次爆管，吹灰器总的运行情况未出现异常，爆管部位也未见在吹灰器附近的现象，可排除由于吹灰使用不当引起的爆管。4 7 其他常见的受热面缺陷的影响1

26、鼓包是受热面外表面在高温烟气的长期熏烤下，外表出现的水泡状突起物，也是管子过热的一种，其主要发生在水冷壁负荷最强的区域。因水冷壁爆管一次，不排除喷燃器热负荷最高区域水冷壁管有鼓包的可能。5 改进措施5 1 燃烧调整。r针对水冷壁管部分片温度偏高的情况，调整燃烧器摆角、调整A A 风、进行风量偏置和燃烧调整来控制水冷壁金属温度，运行人员对金属壁温测点加强监视；锅炉启动阶段，尤其是干、湿态转换阶段严格控制过热度，调整好煤、水比。5 2 增装壁温测点在2 0 0 6 年1 0 月3 1 日水冷壁爆管后，对设计没有壁温测点的水冷壁管进行增装测点。通过增装测点可有效监控金属壁温，使金属温度在规定范围下运

27、行，当某一点的金属温度接近规定值时，可进行锁定跟踪，同时进行控制温度的适当调整，必要时进行减负荷运行。5 3 节流孔径设计校核请哈尔滨锅炉厂对水冷壁和过热器的节流孔孔径分配是否合理进行重新校核，经哈锅联系三菱专家对节流孔孔径分配的复核，确认节流分配没有问题。5 4 节流孔及管排低位异物查找根据4 4 分析的原因，利用1 C 0 1 检修，对二级过热器、三级过热器、四级过热器所有节流孔进行拍片检查：二过6 7 2 个节流孔全部检查，未发现异物；三过合计4 9 6 个进行检查，发现其中4 处存在异物，均为集箱端部，头两屏最低处管；四过合计8 5 8 个进行检查，发现其中8 处存在异物，异物照片见图

28、6。除7 5 1 3 为进汽导管下外，其他均为集箱端部头两屏最低处管。异物的种类：有眼镜片、水压封头、切割铁水、铁削等，集箱内倒角残留物未发现。对发现的异物进行割口清理。大量异物的发现进一步验证了4 4 中对于异物引起超温的分析。图6 异物照片5 5 水冷壁受热面检查利用1 C 0 1 检修，对水冷壁等受热面进行重点检查，发现在A 层短吹高度，在后墙编号2 0 2、2 0 3，前墙编号：2 0 0、2 0 1、2 0 2、2 0 4、2 0 5 有鼓包现象，其中后墙较为明显。A 层短吹标高在2 1 5m，在A 层一次风上部，属水冷壁热负荷高区域。对查出鼓包的管子进行更换。5 6 二过、三过、四

29、过检查利用1 C 0 1 检修，对二过、三过、四过宏观检查，二级过热器(材质T P 3 4 7，规格筘4 8 1 9m m)1 2 排都存在管屏错位，最大错位量一个管径，有3处管壁重叠在一起。二过1 7 根管件变形出列。三过2 根管子出列：对这些管件进行涨粗测量，在变形管的上中下位置分别测量。其中，二过最大蠕涨率在0 5 9，根据D L T 4 3 8-2 0 0 0 金属监督规程旧1 对合金钢管子2 5 的合格标准，这些管子未进行更换，但对出列的管子进行了校正，对部分磨损严重的卡块进行了更换。5 7 三过、四过、末再抽样检查氧化物由于S u p e r 3 0 4 H 和H R 3 E 材料

30、，是奥氏体材料钢种，在国内属率先使用，对其内壁氧化物的生成量对锅炉的安全运行的危害需要摸索、掌握。利用l C 0 1 检修，根据燃烧方式情况，对三过、四过、末再，在温度场较高的中间部位各取6 屏，在 万方数据第3 6 卷第2 期2 0 0 8 年2 月姜蘩电力E a s tC h i n aE l e c t r i cP o w e rV 0 1 3 6N o 2F e b 2 0 0 89 0 0M W 机组循环水系统及运行方式优化唐建平。吴军(上海外高桥第二发电有限责任公司，上海2 0 0 1 3 7)摘要：针对外高桥第二发电有限责任公司9 0 0M w 机组的循环水系统存在的安全、经济

31、上的设计缺陷，通过分析，详述了循环水系统优化前后的改进措施，对已经采取的技术改进措施进行总结论证，提出了一些新的改进措施和想法。关键词：循环水系统；循环泵；节能降耗作者简介：唐建平(1 9 5 3 一)，男，副总经理，汽机专业工程师，从事电厂技术管理和脱硫工程管理。中图分类号：T K 2 6 3文献标识码：B文章编号：1 0 0 1-9 5 2 9(2 0 0 8)0 2-0 0 2 1-0 4O p t i m i z a t i o no fc i r c u l a t i n gw a t e rs y s t e m so f9 0 0M Wu n i t sTANGJ i a n-

32、p i n g，W UJ u n(S h a n g h a iW a i g a o q i a oN o 2P o w e rG e n e r a t i o nC o，L t d，S h a n g h a i2 0 0 1 3 7，C h i n a)A b s t r a c t：T os o l v et h ed e s i g nd e f e c t so ft h ec i r c u l a t i n gw a t e rs y s t e mo ft h e9 0 0M Wu n i ti nS h a n g h a iW a i g a o q i a oN o

33、 2P o w e rG e n e r a t i o nC o，L t d，t h eo p t i m i z a t i o nm e a s u r e sa r ep r o p o s e d T h ea d o p t e di m p r o v e m e n tm e a s u r e sa l es u m m a g i z e d，a n d8 0 m en e wm e a s u r e sa g ep u tf o r w a r d K e yw o r d s：c i r c u l a t i n gw a t e rs y s t e m；c i

34、r c u l a t i n gp u m p；e n e r g y s a v i n ga n dc o n s u m p t i o n r e d u c i n g1 概述上海外高桥第二发电有限责任公司安装2 台9 0 0M W 汽轮发电机组。其中汽轮机采用S I E M E N S 公司(西门子)生产的H M N N 型汽轮机，锅炉采用由德国A L S T O M 能源公司(E V T)设计生产的超临界直流塔式炉。2 台汽轮发电机组已分别于2 0 0 4 年4 月及2 0 0 4 年9 月投入商业运行。由于我公司安装的是国内第l 台9 0 0M W 机组，西门子公司也是第一次

35、设计这种型号的汽轮机，因此在循环水系统配置中，存在主要问题如下。(1)公司原设计每台机组配置2 台5 0 容量的循泵，机组正常运行时，2 台循泵运行，无备用循泵，西门子公司热控设计中也未对循泵互为联锁逻辑作相应设计，因此无法实现冬季循泵1台运行、1 台备用的运行方式。(2)2 台机组间设有循环水母管联络阀，可头尾各取l 屏，合计2 4 屏；在脚手架可以到达的二过部位随机取4 屏，对其弯部进行氧化物聚积测量，除在四过入口4 8 1 2、4 8 一1 5 发现少量约1 0g，长5 0m m 外(4 8 1 5 更轻微)，其它均未发现。对这些轻微可疑氧化物来源，在后续运行中列入跟踪分析。5 8 基建

36、遗留未查的焊口全面检查虽然没有发现焊口泄漏引起的爆管，从锅炉安全、稳定运行的角度出发，对金属检验未拍片检查的焊口进行补查是非常必要的。基建遗留共3 0 6个受热面焊口，利用1 C 0 1 检修进行全面检查。从检验的结果看。确实有许多焊接质量不理想，新有4 7 处不合格，存在较多的根部缺陷，有未熔合，内凹，也有气孑L，为了确保质量，共对不合格管子6 9个中的2 4 个焊口进行返修处理，其余的4 5 个监督运行。这次检查也大大提高了锅炉的安全性，减少了锅炉由于焊口质量引起爆管的可能。，参考文献：1 郭延秋主编大型火电机组检修实用技术丛书锅炉分册 M 北京：中国电力出版社，2 0 0 3 2 东北电力集团公司编电力工程师手册动力卷 M 北京：中国电力出版社，2 0 0 1 收稿日期：2 0 0 7 1 2-3 1本文编辑：王延婶 万方数据