单向板肋梁楼板设计实例(市政).docx

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1、单向板肋梁楼板设计实例(市政)任务 8 8 ：单向板楼盖设计实例某工厂仓库，为多层内框架砖混结构。外墙厚 370mm，钢筋混凝土柱截面尺寸 400mm×400mm，楼盖采纳现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，其结构平面布置图见图 1.2.33。楼面做法：楼面面层水磨石（10mm 面层，20mm 水泥砂浆打底），梁板天花板混合砂浆抹灰 15mm。楼面的活荷载标准值为 9.0kN/m 2 。图 1.2.33楼盖结构平面布置图1、结构平面布置方案：包括结构平面布置、截面尺寸、选材。2、板的设计（按塑性内力重分布计算）3、次梁的设计（按塑性内力重分布计算）1 、结构平面布置方案 1 ）结构平面布

2、置 如图 1.2.33 所示，确定主梁跨度为 6.6m，主梁每跨内布置 2 根次梁，次梁的跨度为 5m，板的跨度为 2.2m。2 ）确定截面尺寸 板厚 h≥l 0 /40（按表 1.2.1 取用）=2200/40=55mm，考虑工业建筑单向楼板要求不应小于 70 mm，故取板厚 h=80mm。次梁的截面高度应满意（1/181/12）l 0=（1/181/12）×5000=278417 mm，取h=400mm，则 b=(1/21/3)h=(133200)mm，取 b=200mm。主梁的截面高度应满意（1/141/8）l 0=（1/141/8）×6600=471825

3、 mm，取 h=600mm，则 b=(1/21/3)h=(200300)mm，取 b=250mm。3 ）选材 （1）、混凝土：C25 （2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用 HRB335 级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采纳HPB300 级。2 、板的设计（按塑性内力重分布计算）1 ）荷载计算及计算简图 荷载计算：查表 1.2.4 可得水磨石地面自重为 0.65kN/m 2 ，混合砂浆 17 KN/m 3 ，钢筋混凝土 25KN/m 3 ，取 1m 宽板带计算可得板的恒荷载标准值：水磨石面层： 0.65×1=0.65 KN/m80mm 钢筋混凝土板： 25×0.08&time

4、s;1=2.0 KN/m 15mm 板底混合砂浆： 17×0.015×1=0.255 KN/m 恒载标准值：g k =2.905 KN/m 板的恒荷载设计值（恒荷载分项系数取 1.2）：g =1.2×g k =3.486 KN/m 板的活荷载标准值：q k =9×1=9 KN/m板的活荷载设计值（活荷载分项系数取 1.3）：q =1.3×q k =11.7 KN/m 板的设计值总值：g+q=1.2×g k+1.3×q k=15.186 KN/m确定板 板的计算跨度及计算简图：次梁截面为 200×40

5、0mm，现浇板在墙上的支承长度不小于 100mm，取板在墙上的支承长度为 120mm。按表 1.2.8 其计算跨度为：边跨：l 01 = l n + h/2=2200-100-120+80/2=2020≤1.025 l n =2030mm 中跨：l 01 = l n =2200-200=2000mm 板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算（ 可取大值）。其计算简图如图 1.2.34 所示。图 1.2.34板的计算简图2 ）内力计算 板的各截面弯矩计算结果见表 1.2.13。表 1.2.13 板的弯矩计算 截面位置

6、1（边跨中）B（支座）2（中间跨中）C（中间支座）弯矩系数 α 1/11 -1/14 1/16 -1/16 M=α（g+q）l 0 2（KNm）15.186×2.02 2/11 =5.633 -15.186×2.02 2/14 = -4.43 15.186×2.02 2/16 =3.87 -15.186×2.02 2/16 =-3.873 ）配筋计算 由题知：b=1000mm，h=80mm，h 0 =80-20=60mm。混凝土采纳 C25，钢筋采纳 HPB300级钢，则2/ 9 . 11 mm N f c = ，2/ 2

7、70 mm N f y = 。位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面和中间支座的计算弯矩可以削减 20%，其他截面则不予以削减。板配筋计算过程见表 1.2.14。2200 1980 2000 400 2200 200 200 2000 2020 2020 2000 2000 3表 1.2.14板配筋计算 截面 1 B 2、3 C 、轴 轴 0.8M 、轴 轴 0.8M M（KNm）5.633 -4.43 3.87 3.10 -3.87 -3.10 20 1bh fMcsaa = 0.131 0.103 0.090 0.073 0.103 0.083 sa x 2

8、1 1 - - = ( ) 576 . 0 = bx0.141 0.109 0.094 0.076 0.094 0.076 ycfbh fA0 1sxa=（mm 2 ）372.9 288.2 248.6 201.0 248.6 201.0 理论配筋 （mm 2 ）8130 As=387 8170 As=296 8200 As=2528200 As=2528200 As=2528200 As=252实配钢筋 （mm 2 ）8125 As=402 8150 As=335 8200 As=2528200 As=2528200 As=2528200 As=252 4 ）确定各种构造钢筋 分布筋选用：规

9、范规定：板中单位长度上分布钢筋的配筋面积不小于受力钢筋截面面积的 15%，且不宜小于该方向板截面面积的 0.15%；常采纳 HPB300 级钢筋，其直径不宜小于 6mm，间距不宜大于 250mm；当有较大的集中荷载作用于板面时，间距不宜大于200mm。As=max（387×15%，80×1000×0.15%）= max（58.05，120）=120 mm 2 ，故其配筋为6200。嵌入墙内的板面附加钢筋选用8200。垂直于主梁的板面附加钢筋选用8200。板角构造钢筋:选用8200,双向配置板四角的上部。给板的平法施工图时，该楼盖依据板块的类型、板厚和贯穿纵筋

10、三者均相同的原则应按同一编号进行编号，将板块分为 LB1、LB2 两个编号。3 、次梁的设计（按塑性内力重分布计算）1 ）荷载计算及计算简图 荷载计算：由板传来：2.905×2.2=6.39 KN/m 次梁自重：0.2×（0.4-0.08）×25=1.6 KN/m 次梁粉刷重：0.015×（0.4-0.08）×2×17+0.015×0.2×17=0.214 KN/m 恒载标准值：g k =8.21 KN/m 恒荷载设计值（恒荷载分项系数取 1.2）：g =1.2×g k =9.85 KN

11、/m 活荷载标准值：q k =9×2.2=19.8KN/m活荷载设计值（活荷载分项系数取 1.3）：q =1.3×q k =25.74 KN/m 设计值总值：g+q=1.2×g k+1.3×q k=35.59KN/m确定 次梁的计算跨度及计算简图：次梁截面为 200×400mm，主梁截面为 250×600mm，取次梁在墙上的支承长度为 240mm。按表 3.9 其计算跨度为：边跨：l 01 = l n + α/2=5000-120-125+240/2=4875≤1.025 l n =1.025×

12、;4755=4873mm， 取 l 01 =4870 mm。中跨：l 01 = l n =5000-250=4750mm 次梁为多跨连续梁，其各跨受荷相同，且跨差不超过 10%时，可按等跨度连续梁计算。其计算简图如图 1.2.35 所示。B2C3C Bq+g=35.53kN/m4870 4750 4750 4750 4870次梁的计算简图 图 1.2.35次梁的计算简图2 ）内力计算 次梁的各截面内力计算结果见表 1.2.15 和表 1.2.16。120 250主梁250次梁120 250主梁250次梁5000 125475050004755600400120240表 1.2.15 次梁的弯矩

13、计算 截面位置 1（边跨中）B（支座）2（中间跨中）C（中间支座）弯矩系数 α 1/11 -1/11 1/16 -1/16 M=α（g+q）l 0 2（KNm）35.59×4.87 2/11 =76.74 -35.59×4.87 2/14 = -76.74 35.59×4.75 2/16 =50.19 -35.59×4.75 2/16 =-50.19表 1.2.16 次梁的剪力计算 截面位置 A（支座）B（支座左）B（支座右）C（中间支座）弯矩系数 α 0.4 0.6 0.5 0.5 V=β（g+q）

14、l n（KN）0.4×35.59×4.755 =67.69 0.4×35.59×4.755 = 101.54 0.4×35.59×4.750 =84.53 84.533 ）配筋计算 、次梁跨中按 T 形截面进行正截面计算，T 形截面的翼缘宽度fb 为：边跨：mm s b l b f 1623 2200 200 2000 ; 16233487031min0 0= = + = + = = =中间跨：mm s b l b f 1583 2200 200 2000 ; 15833475031min0 0= = + = + = =

15、=次梁高 h=400，h 0 =400-35=365mm，翼缘厚 mm h f 80= 。判定 T 形截面类型：mm Nhh h b fff f c = - =- 60 110 780 . 489 )280365 ( 80 1583 9 . 11 0 . 1 )2( a) ( 19 . 50 ) ( 74 . 76 中间跨中 及 边跨中 m kN m kN 故各跨中截面属于第一类 T 形截面。、支座截面按矩形截面计算，按布置一排纵向钢筋考虑，取 mm h 3650= 。 、 由 题 知 : 混 凝 土 采 用 C25 ， 钢 筋 采 用 级 钢 ， 则2/ 9 . 11 mm N f c =

16、，2/ 27 . 1 mm N f t = ,2/ 300 mm N f y = ，2/ 270 mm N f yv = ，α 1 =1.0，β c =1.0。次梁正截面承载力计算见表 1.2.17。表 1.2.17 次梁正截面承载力计算 截面 1（T 形）B（矩形）2、3（T 形）C（矩形）弯矩 M（KN.m）76.74 -76.74 50.19 -50.19 b 或fb1623 200 1583 200 20 1bh fMcsaa = 0.030 0.242 0.020 0.158 sa x 2 1 1 - - = ) 550 . 0 ( = bx0.030 0.28

17、2 0.020 0.173 ycfbh fA0 1sxa=711.6 815.7 463.0 501.8 实配钢筋（mm 2 ）318，As=763320，As=942 218，As=509 218，As=509次梁上部跨中部分考虑到未设受力钢筋，故设置 212 架立筋，即可固定箍筋的位置，又与其它钢筋形成具有肯定刚度的钢筋骨架，且在混凝土收缩和温度改变时，还可以阻挡裂缝的产生，架立筋布置在梁的受压区外缘两侧，平行于纵向受力钢筋。、次梁斜截面承载力计算见下表 1.2.18：表 1.2.18 次梁斜截面承载力计算 截面 A 左B 右B C V(KN)67.69101.5484.5384.53 0

18、25 . 0 bh f ccb ) (kN 217.2>V 217.2>V 217.2>V 217.2>V 07 . 0 bh f Vt c= ) (kN 65.36<V 65.36<V 65.36<V 65.36<V 选用箍筋 26 26 26 26 1 sv svnA A = 56.6 56.6 56.6 56.6 ) /( 25 . 10 c sv yvV V h A f s - = 2992.5 192.7 363.7 363.7实配箍筋间距 200 200200 200 025 . 1 hsAf V Vsvyv c cs+ = 100.

19、2>V 满意 100.2≈V 满意 100.2>V 满意 100.2>V 满意 % 113 . 024 . 0min= =yvtsvsVsvffbsArr 0.142%>0.113% 0.142%>0.113% 0.142%>0.113% 0.142%>0.113%沿全长配置封闭式箍筋，第一根箍筋距支座边 50mm 处起先布置。绘施工图时，梁上箍筋均采纳6200，以便利施工。4 、主梁的设计（按弹性理论计算）1 ）荷载计算及计算简图 荷载计算：为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。次梁传来的荷载： 8.21×5.0=41.05K

20、N 主梁自重：0.25×（0.6-0.08）×2.2×25=7.15 KN 主梁粉刷重：0.015×（0.6-0.08）×2.2×2×17=0.58 KN 恒载标准值：G k =48.78KN 恒荷载设计值（恒荷载分项系数取 1.2）：G =1.2×g k =58.54 KN 活荷载标准值：Q k =9×2.2×5=99KN 活荷载设计值（活荷载分项系数取 1.3）：Q =1.3×q k =128.7 KN 设计值总值：G+Q=1.2×G k+1.3&

21、times;Q k=187.24KN确定计算跨度及计算简图：主梁截面为 250×600mm，柱截面为 400×400，由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多，故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁端部支承于砖壁柱上，其支承长度 a=370。按表 3.9 其计算跨度为：边跨：l 01 = l c = l n + α/2+ b/2=(6600-120-400/2)+370/2+400/2=6665≥1.025 l n + b/2=1.025×6280+400/2=6637mm，取两者中小值，l 01 =6640mm。中跨

22、：l 01 = l c =6600mm，其计算简图如图 1.3.36 所示。柱=400h =400h =80h =600次梁柱=400板主梁柱400 400柱 = 4 0 0h =4 00h =80h =600次梁柱 = 4 0 0板主梁柱400 400 C（B）66401AG GG GG GG=58.53kN/m主梁的计算简图6640B66002G+Q G+QBG+Q G+Q G+Q G+QC（B）66401DG GG GG GG=58.53kN/m主梁的计算简图6640B66002G+Q G+QcG+QG+QG+Q G+QC（B）66401AG GG GG GG=58.53kN/m主梁的计

23、算简图6640B66002C（B）66401AG GG GG GG=58.53kN/m主梁的计算简图6640B66002G+Q G+QBG+Q G+Q G+Q G+QC（B）66401DG GG GG GG=58.53kN/m主梁的计算简图6640B66002G+Q G+QcG+QG+QG+Q G+Q 图 1.2.36主梁的计算简图2 ）内力计算 按弹性计算法，主梁的弯矩设计值与剪力设计值按下式计算：QL k GL k M2 1+ = Q k G k V4 3+ =， 其中，k 1 、k 2 、 k 3 、 k 4 可由书中表查取，L 为计算跨度，对于 B 支座，计算跨度可取相邻两跨的平均值。

24、计算结果见表 1.2.19 与表 1.2.20。表 1.2.19 主梁弯矩计算 项次 荷载简图 跨中最大弯矩 支座弯矩 K /M 1K /M 2K /M BK /M C G G G G G G 0.244 0.067 -0.267 -0.267 94.84 25.89 -103.78 -103.78 G G G G G GQ Q QQ Q Q G GG G G GQ Q QQ Q Q 0.244 0.067 -0.267 -0.267 208.51 56.91 -228.17 -228.17 G G G G G GQ QQ Q G GG G G GQ QQ Q0.289 -0.133 -0.1

25、33 -0.133246.97 -112.97 -113.66 -113.66 G G G GQ Q G GG G G GQ Q -0.044 0.200 -0.133 -0.133 -37.60 169.88 -113.66 -113.66 Q Q Q Q 0.229 0.170 -0.311 -0.089 195.70 144.40 -265.77 -76.06 组合 + 303.35 82.80 -331.95 -331.95 + 341.81 -87.08 -217.44 -217.44 + 57.24 195.77 -217.44 -217.44 + 292.54 170.29 -3

26、69.55 -179.84 则跨中最大弯矩 M 1 =341.81，M 2 最大正弯矩=195.774KN.m，M 2 最大负弯矩=-87.08 KN.m。依据对称性原则，支座弯矩 M B= M C=-369.55 KN.m，此处因主梁与柱节点整体连接，主梁的截面高度显著增大，故并时常危急截面，最危急的支座截面应在支座边缘处，故主梁支座弯矩值应取支座边缘的计算弯矩 M b ,其值可近似按公式 1.2.11 计算：M b =M b -V 0 ×b/2= 369.55-187.24×0.4/2=332.102 KN.m 式中 M b 支座中心处的弯矩 V 0 该跨按简支梁计

27、算的支座剪力 b支座的宽度，此处为柱的宽度。表 1.2.20 主梁剪力计算 项次 荷载简图 剪力值 K /V AK/V B 左K/V B 右K/V C 左K/V c 右K/V D G G G G G G 0.733 -1.267 1.000 -1.000 1.267 -0.733 42.91 -74.17 58.54 -58.54 74.17 -42.91 G G G G G GQ Q QQ Q Q G GG G G GQ Q QQ Q Q 0.733 -1.267 1.000 -1.000 1.267 -0.733 94.34 -163.06 128.70 -128.70 163.06 -9

28、4.34 Q Q Q Q 0.689 -1.311 1.222 -0.778 0.089 0.089 88.67 -168.73 157.27 -100.13 11.45 11.45组合 + 137.25 -237.23 187.24 -187.24 237.23 -137.25 + 131.58 -242.90 215.81 -158.67 85.62 -31.46依据对称性原则，V A = V D=137.25KN，V B 左 =V c 右 =242.90KN，V B 右 =V C 左 =215.81KN。由此可作出下列几种状况下的内力图：+、+、+、+；将以上各图绘于同一坐标系上，取其外

29、包线，则为弯矩包络图。同样可绘出剪力包络：+、+；见图 1.2.37 与图 1.2.38。 图 1.2.37 弯矩包络图 图 1.2.38 剪力包络图3 ）配筋计算 、主梁跨中按 T 形截面进行正截面计算，T 形截面的翼缘宽度fb 为：边跨：mm s b l b f 2213 5000 ; 2213 66403131min0= + = = = 。中跨：mm s b l b f 2200 5000 ; 2200 66003131min0= + = = =梁高：h=600，h 0 =600-60=540mm，翼缘厚 mm h f 80= 。判定 T 形截面类型：mm Nhh h b fff f c

30、 = - =- 60 110 2 . 1047 )280540 ( 80 2200 9 . 11 0 . 1 )2( a =) ( 77 . 195) ( 81 . 3412 . 1047中间跨中边跨中m kNm kNm kN故各跨中截面属于第一类 T 形截面。、支座截面按矩形截面计算，b=250，因此处板、次梁与主梁的支座负钢筋相互垂直交织，且主梁负筋位于次梁和板的负筋下，因此其截面有效高度应减小，按布置两排纵向钢筋考虑，取 h 0 =（h-8090）=600-80=520mm。 、 由 题 知 : 混 凝 土 采 用 C25 ， 钢 筋 采 用 级 钢 ， 则2/ 9 . 11 mm N

31、f c = ，2/ 27 . 1 mm N f t = ,2/ 300 mm N f y = ，2/ 270 mm N f yv = ，α 1 =1.0，β c =1.0。主梁正截面承载力计算见下表 1.2.21：表 1.2.21 主梁正截面承载力计算 截面 M 1 （T 形）B（矩形）M 2 （T 形）M 2 （矩形）弯矩 M（KN.m）341.81 -332.102 195.774 -87.08 b 或fb2213 250 2200 250 h 0540 520 540 520 20 1bh fMcsaa = 0.045 0.413 0.026 0.108 sa x

32、2 1 1 - - = ) 550 . 0 ( = bx0.046 0.582>0.550 0.026 0.115应加大截面，将主梁高改为 650mm，此时活荷载不变，恒荷载应改为：次梁传来的荷载： 8.21×5.0=41.05KN 主梁自重：0.25×（0.65-0.08）×2.2×25=7.84 KN 主梁粉刷重：0.015×（0.65-0.08）×2.2×2×17=0.58 KN 恒载标准值：G k =49.47KN 恒荷载设计值（恒荷载分项系数取 1.2）：G =1.2×g

33、 k =59.37 KN 对应的恒荷载产生的 M 与 V 如下：M 1 =96.18 KN.m，M 2=112.97KN.m，M B= M C = -105.25 KN.m， V A = V D=43.51KN，V B 左 =V c 右 =75.22KN，V B 右 =V C 左 =59.37KN。对应的荷载组合应取的 M 与 V 如下：则跨中最大弯矩 M 1 =343.15 KN.m，M 2 最大正弯矩=196.13KN.m，M 2 最大负弯矩=-86.72 KN.m；支座弯矩 M B= M C=-371.02 KN.m，其值可近似按公式 3-11 计算：M b =M b -V 0 &tim

34、es;b/2= 371.02-188.07×0.4/2=333.406 KN.m 式中 M b 支座中心处的弯矩 V 0 该跨按简支梁计算的支座剪力，V 0 = G+Q=188.07 b支座的宽度，此处为柱的宽度。V A = V D=137.85KN，V B 左 =V c 右 =243.95KN，V B 右 =V C 左 =216.64KN。表 1.2.21 续 主梁正截面承载力计算 截面 M1（T 形）B（矩形）M2（T 形）M2（矩形）弯矩 M（KN.m）343.15 -333.406 196.13 -86.72 b 或fb 2213 250 2200 250 h0 590 5

35、70 590 570 20 1bh fMcsaa = 0.037 0.345 0.023 0.090 sa x 2 1 1 - - = ) 550 . 0 ( = bx 0.038 0.443 0.023 0.094 ycfbh fA0 1sxa=1976.4 2504.7 1160.5 532.2 实配钢筋（mm 2 ）425，As=19644 25+2 20 ，As=2592 420，As=1256 220，As=628因在其次跨的跨中有负弯矩的出现，故该梁在绘制平法施工图时，上部筋设置有两根通长筋，考虑到通长筋设于梁的受压区外缘两侧，此外钢筋在配置时一般要求比内侧钢筋要大或与内侧钢筋同，

36、而梁的内侧钢筋为25 的，故此时将通长筋亦设为 225，而不是按配筋计算表中的 220 进行配置。、主梁斜截面承载力计算见下表：此时 b=250， h 0 =650-60=590mm，h w =590-80=510 mm，h w / b=2.04<4，其受剪截面限制条件为025 . 0 bh f Vc cb ，λ=α/ h 0 =2000/590=3.34，取λ=3 表 1.2.22 主梁斜截面承载力计算 截面 V A = V DV B 左 =V c 右V B 右 =V C 左V(KN)137.85243.95216.64025 . 0 bh f

37、ccb ) (kN 438.8>V 438.8>V 438.8>V 0175 . 1bh f Vt c+=l) (kN 81.95<V 81.95<V 81.95<V 选用箍筋方案 28 28 28 1 sv svnA A = 100.6 100.6 100.6 ) /( 25 . 10 c sv yvV V h A f s - = 358 124 149 实配箍筋 28250 28125 28150 025 . 1 hsAf V Vsvyv c cs+ = 162>V 满意 242≈V 满意 215≈V 满意 % 113 .

38、024 . 0min= =yvtsvsVsvffbsArr 0.161%>0.113% 0.322%>0.113% 0.268%>0.113%沿全长配置封闭式箍筋，第一根箍筋距支座边 50mm 处起先布置（剪力不足时，不建议选择弯起钢筋抗剪，可采纳增多箍筋肢数或增大箍筋直径处理）。因为梁高为 650mm，按构造要求应配置梁侧面纵向钢筋，依据图 2.3.6 的构造要求，故设置 412 的侧面纵向钢筋，同时按要求配置6300 的拉筋。（5）两侧附加横向钢筋的计算：次梁传来的集中荷载设计值：1.2×41.05+128.7 =177.96KN，由附加吊筋承受，弯起角度为

39、45°，则附加吊筋截面面积为：25 . 419sin 2mma fFAysb= 设 125，A sb =490.9mm 2 即可满意要求。每米板宽内的钢筋截面面积表/mm 2 钢筋间距 /mm钢筋直径 /mm3 4 5 6 6/8 8 8/10 10 10/12 12 12/14 14 14/16 16 70 101 179 281 404 561 719 920 1121 1369 1616 1908 2199 2536 2872 75 94.3 167 262 377 524 671 859 1047 1277 1508 1780 2053 2367 2681 80 88.4 15

40、7 245 354 491 629 805 981 1198 1414 1669 1924 2218 2513 85 83.2 148 231 333 462 592 758 924 1127 1331 1571 1811 2088 2365 90 78.5 140 218 314 437 559 716 872 1064 1257 1484 1710 1972 2234 95 74.5 132 207 298 414 529 678 826 1008 1190 1405 1620 1868 2116 100 70.6 126 196 283 393 503 644 785 958 1131

41、1335 1539 1775 2011 110 64.2 114 178 257 357 457 585 714 871 1028 1214 1399 1614 1828 120 58.9 105 163 236 327 419 537 654 798 942 1112 1283 1480 1676 125 56.5 100 157 226 314 402 515 628 766 905 1068 1232 1420 1608 130 54.4 96.6 151 218 302 387 495 604 737 870 1027 1184 1366 1547 140 50.5 89.7 140

42、202 281 359 460 561 684 808 954 1100 1268 1436 150 47.1 83.8 131 189 262 335 429 523 639 754 890 1026 1183 1340 160 44.1 78.5 123 177 246 314 403 491 599 707 834 962 1110 1257 170 41.5 73.9 115 166 231 296 379 462 564 665 786 906 1044 1183 180 39.2 69.8 109 157 218 279 358 436 532 628 742 855 985 11

43、17 190 37.2 66.1 103 149 207 265 339 413 504 596 702 810 934 1058 200 35.3 62.8 98.2 141 196 251 322 393 479 565 668 770 888 1005 220 32.1 57.1 89.3 129 178 228 292 357 436 514 607 700 807 914 240 29.4 52.4 81.9 118 164 209 268 327 399 471 556 641 740 838 250 28.3 50.2 78.5 113 157 201 258 314 383 4

44、52 534 616 710 804 260 27.2 48.3 75.5 109 151 193 248 302 368 435 514 592 682 773 280 25.2 44.9 70.1 101 140 180 230 281 342 404 477 550 634 718 300 23.6 41.9 65.5 94 131 168 215 262 320 377 445 513 592 670 320 22.1 39.2 61.4 88 123 157 201 245 299 353 417 381 554 628附表 1等截面连续梁的内力及变形表 说明：1在均布荷载作用下：M

45、表中系数×ql 2 ；V表中系数×ql；EIw100ql表中系数4 =。2在集中荷载作用下：M表中系数×Fl；V表中系数×F；EIw100Fl表中系数3 =。例 1已知二跨等跨梁 l5m，均布荷载 q11.76kN/m，每跨各有一集中荷载 F29.4kN，求中间支座的最大弯矩和剪力。解 M B 支 （0.125×11.76×5 2 ）（0.188×29.4×5）（36.75）（-27.64）64.39kNmV B 左 （0.625×11.76×5）（0.688×29.4）（36.75）（20.23）56.98kN 例 2已知三跨等跨梁 l6m，均布荷载 q11.76kN/m，求边跨最大跨中弯矩。解M10.080×11.76×6 2 33.87kNm。1）二跨等跨梁的内力和挠度系数 2）三跨等跨梁的内力和挠度系数 3 3 ）四跨等跨连续梁内力和挠度系数 4 4 ）五跨等跨连续梁内力和挠度系数