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1、溷凝土结构设计教桉本讲稿第一页，共九十六页结构设计概论1.1 1.1 建筑结构类型建筑结构类型1.21.2结结构构设设计计的的基基本本要要求求一结构设计的一般程序：1.方 案 设 计：结 构 选 型、结 构 布 置、结 构 截 面 尺 寸 估 算 2.结 构 分 析 3.构件设计：截面设计、节点设计4.绘制结构施工图二、结构设计的基本内容：满足承载能力极限状态和正常使用极限状态的要求，具体内容包括：1.所有的结构构件均应进行承载能力（包括屈曲失稳）计算，必要时尚应进行结构的倾覆（刚体失稳）、滑移和漂浮验算，处于抗震设防区的建筑尚应进行抗震的承载力计算；2.直接承受动力的构件应进行疲劳强度验算；

2、3.对使用尚需要控制变形值的结构构件应进行变形验算；4.对于可能出现裂缝的结构构件（如混凝土构件），当使用中要求不出现裂缝时，应进行抗裂验算；当使用中允许出现裂缝时，应进行裂缝宽度验算；5.混凝土构件尚应进行耐久性设计。本讲稿第二页，共九十六页结构设计概论1.3建筑结构的作用建筑结构的作用概念：“作用”是指使结构和构件产生内力、变形和裂缝的各种原因。一、结构作用的种类：有直接作用和间接作用（地基不均匀沉降、温度、材料收缩变形等）。具体包括：1.永久荷载：包括结构自重、土压力、预应力等。对常用材料和构件可参考建筑结构荷载规范附录A采用。2.可变荷载：1）楼面均布活荷载，见表1.1，1.2，1.3

3、 2）屋面活荷载屋面活荷载包括屋面均布活荷载、雪荷载和积灰荷载。屋面均布活荷载不与雪荷载同时考虑。屋面水平投影面上的均布活荷载应按表1-4采用：积灰荷载，其水平投影面上的屋面积灰荷载应按建筑结构荷载规范取值。屋面水平投影面上的雪荷载标准值，应按下式计算：sk=rs0 式中sk雪荷载标准值（kN/m2）；r屋面积雪分布系数，与屋面形状有关，可查建筑结构荷载规范；s0基本雪压（kN/m2），以当地一般空旷平坦地面上.统计所得50年一遇最大积雪的自重确定，可查建筑结构荷载规范，对雪荷载敏感的结构，基本雪压应适当的调整，并应由有关的结构设计规范具体规定。本讲稿第三页，共九十六页结构设计概论3）其它活荷

4、载设计屋面板、檩条、钢筋混凝土挑檐、雨蓬和预制小梁时，应考虑其施工或检修荷载。这些构件的施工或检修集中荷载（人和小工具的自重）应取1.0kN，并应在最不利位置进行验算。对于轻型构件或较宽构件，当施工荷载超过上述荷载时，应按实际情况验算，或采用加垫板、支撑等临时设施承受。当计算挑檐、雨蓬承载力时，应沿板宽每隔1.0m取一个集中荷载；在验算雨蓬、挑檐倾覆时，应沿板宽每隔2.53.0m取一个集中荷载。楼梯、看台、阳台和上人屋面等的栏杆应进行承载力计算，栏杆顶部水平荷载应按下列规定采用：住宅、宿舍、办公楼、旅馆、医院、托儿所、幼儿园应取0.5kN/m；学校、食堂、剧场、电影院、车站、礼堂、展览馆或体育

5、馆等人群较集中的场合，应取1.0kN/m。施工荷载、检修荷载及栏杆水平荷载不参与荷载准永久组合。本讲稿第四页，共九十六页结构设计概论4）风荷载风荷载是指风遇到建筑物时在其表面产生的一种压力或吸力。风荷载与风压大小与建筑物表面形状以及建筑物的动力特性有关。垂直于建筑物表面上的风荷载标准值按下式计算：式中风荷载标准值（kN/m2）;高度Z处的风振系数，综合考虑了结构在风荷载作用下的动力响应，其中包括风速随时间、空间的变异性和结构的阻尼特性等因素。（脉动增大系数，脉动影响系数，振型系数）多层建筑取1.0；风荷载体型系数；风压高度变化系数；基本风压（kN/m2），（其中为 空气密度，为基本风速，即空旷

6、平地离地面10m处，50年一遇最大风速，由风速仪测得的10的平均风速。基本风压可由规范查得。）本讲稿第五页，共九十六页结构设计概论一、荷载代表值标准值：荷载的基本代表值，为设计基准期内最大荷载统计分布的特征值。组合值：对可变荷载，使组合后的荷载效应在设计基准期内的超越概率，能与该荷载单独出现时的相应概率趋于一致的荷载值；或使组合后的结构具有统一规定的可靠指标的荷载值。频遇值：对可变荷载，在设计基准期内，其超越的总时间为规定的较小比率或超越频率为规定频率的荷载值。准永久值：对可变荷载，在设计基准期内，其超越的总时间约为设计基准期一半的荷载值。注：恒载以标准值作为其代表值；活载以标准值、组合值、频

7、遇值、准永久值作为其代表值；偶然荷载应按建筑结构使用的特点确定其代表值。本讲稿第六页，共九十六页结构设计概论三、荷载组合一）承载能力极限状态：按荷载效应的基本组合或偶然组合进行荷载效应组合，其表达式为：1对于基本组合，S取以下最不利者1）由可变荷载效应控制的组合：对于框架、排架可取：或2）由永久荷载效应控制的组合：1）对于偶然组合，荷载效应组合的设计值宜按下列规定确定：偶然荷载的代表值不乘分项系数，与偶然荷载同时出现的其它荷载可根据观测资料和工程经验采用适当的代表值。本讲稿第七页，共九十六页结构设计概论二）正常使用极限状态：C结构或构件达到正常使用要求的规定限值1.标准组合：2.频遇组合：3.

8、准永久组合：1.4 1.4 结构分析结构分析结构分析的基本原则如下：1.结构分析的基本要求2.结构计算简图3.结构分析的基本条件（1）力学平衡条件（2）变形协调条件（3）本构关系 本讲稿第八页，共九十六页结构设计概论4.结构分析方法及手段目前常用的结构分析方法有以下五类：（1）线弹性分析方法；（2）塑性内力重分布分析方法；（3）塑性极限分析方法；（4）非线性分析方法；（5）试验分析方法。1.4 1.4 结构的耐久和耐火性设计结构的耐久和耐火性设计一、耐火设计耐火性能的衡量指标为：燃烧性能、耐火极限1.燃烧性能：结构或构件遇火或高温时的燃烧特点。2.耐火极限：从构件受到火的作用时间起到失去稳定性

9、或失去完整性或失去绝缘性为止的时间。二、结构耐久性设计1.混凝土结构的耐久性：目前只能根据环境类别和设计使用年限对混凝土结构提出相应的限制和要求，以保证其耐久性。2.影响因数：混凝土碳化、化学侵蚀、冻融循环、温湿度变化、碱骨料反应等。本讲稿第九页，共九十六页第二章梁板结构 目的要求：目的要求：通过该课题的学习，学生能了解楼盖的结构类型并能进行单向板楼盖的结构布置；掌握单向板肋梁楼盖和双向板楼盖的设计方法与构造要求，并能进行楼盖设计；掌握楼梯、雨蓬的设计要点。教学重点：教学重点：1.单向板肋梁楼盖设计与构造要求；2.双向板楼盖设计与构造要求教学难点：教学难点：单向板肋梁楼盖设计；混凝土双向板肋梁

10、楼盖设计 教学内容和步骤教学内容和步骤:1.梁板结构的类型，单向板肋梁楼盖设计：结构布置、弹性理论计算方法、塑性理论计算方法、截面设计与构造要求。2.混凝土双向板肋梁楼盖设计：弹性理论计算方法、塑性理论计算方法。3.装配式楼盖：预制构件形式、构件布置与连接、设计要点。4.楼梯设计、雨蓬设计。本讲稿第十页，共九十六页梁板结构2.1 2.1 梁板结构的类型梁板结构的类型梁板结构：主要是由板和梁组成的结构体系，如楼(屋)盖、楼梯、雨篷、地下室底板(筏式基础)、桥面结构及挡土墙等。按施工方法分：现浇、装配、装配整体式。现浇整体式楼盖整体性楼盖一般适用于下列情况：1.楼面荷载较大、平面形状复杂或布置上有

11、特殊要求的建筑物；2.对于防渗、防漏或抗震要求较高的建筑物；3.有振动荷载作用的楼面；4.高层建筑。现浇楼盖按支承条件分：单向板、双向板、无梁楼盖、井式楼盖等。规范规范规定：规定：l2/l13时，按单向板设计；l2/l12时，按双向板设计；2 l2/l15跨，按5跨等跨计算2）若不等跨且跨差10时，按实际计算（力矩分配法）2.跨度：与支座形式、支承长度、构件截面尺寸等有关。见教材P237附表A四）、内力计算及内力包络图1.内力计算：以五跨连续梁为例说明；总结：(1)欲求某支座截面最大负弯矩时，应在该支座相邻两跨布置活荷载，然后隔跨布置。(2)求某跨内截面最大正弯矩时，应在该跨内布置活荷载，然后

12、隔跨布置。(3)求某跨内最小正弯矩时，该跨不布置活荷载，而在其相邻两跨布置活荷载，然后隔跨布置。(4)求某支座截面最大剪力时，应在该支座相邻两跨布置活荷载，然后隔跨布置。一般对于n跨连续梁、板，有n1种最不利荷载组合。根据最不利布置最不利内力，即最大正弯矩(+)、最大负弯矩()和最大剪力()。等跨连续梁、板的内力计算可查静力结构计算手册中的内系数表，附表2.2为两跨至五跨等跨连续梁的内力系数表。不等跨连续梁、板的内力计算可查有关手册，或采用二次弯矩分配法等求解。本讲稿第十六页，共九十六页梁板结构五跨连续梁(或板)在六种荷载下的内力图本讲稿第十七页，共九十六页梁板结构2.内力包络图：以三跨集中荷

13、载作用下的主梁为例说明M包络图的画法等截面、等跨度梁、板查附表B建筑结构静力计算手册M理论上：以恒载产生的内力为基础，叠加最不利活载产生的内力；实际上：对控制截面进行考虑（跨中、支座等）绘制弯矩包络图的具体步骤是：（1）列出恒荷载及其与各种可能的最不利活荷载的布置的组合。（2）对上述每一种荷载组合求出各支座的弯矩，并以支座弯矩的连线为基线，绘出各跨在相应荷载作用下的简支弯矩图。（3）绘出上述弯矩图的外包线，即得所求的弯矩包络图。剪力包络图的绘制方法与弯矩包络图的绘制方法类似。五、结构计算时的内力取值：由于危险截面往往在支座边缘处，故实际计算的弯矩和剪力设计值应按支座边缘处确定 本讲稿第十八页，

14、共九十六页梁板结构均布荷载时：集中荷载作用时：式中、支座中心处截面上的弯矩和剪力设计值支座边缘处剪力设计值按简支梁计算的支座剪力本讲稿第十九页，共九十六页梁板结构三、塑性理论计算方法一）塑性理论1.塑性铰：拉区混凝土开裂钢筋屈服、流变（My Mu增大不明显，但、急剧增大）整个截面塑性变形塑性铰（塑性变形集中的区域）钢筋混凝土受弯构件的塑性较本讲稿第二十页，共九十六页梁板结构2.塑性铰的特点：（1）转动方向单一（沿弯矩作用方向转动）；（2）转动范围有限；（3）能传递一定的弯矩3.塑性内力重分布以两跨连续梁为例进行分析：假定按受弯构件计算，连续梁跨中截面的极限正弯矩与中间支座截面的极限负弯矩均为0

15、.188P。当荷载增加到P时，中间支座跨中跨中还有的强度储备，当加荷增量达时，跨中截面 跨中截面屈服形成塑性铰，结构变为机动体系而破坏。本讲稿第二十一页，共九十六页梁板结构塑性内力重分布的原因：塑性铰的产生。由结构力学知：超静定结构内力与各截面相对刚度有关。裂缝出现EI 相对刚度变化内力变化；拉筋屈服前，EI变化小，内力重分布较小；拉筋屈服后产生了塑性铰改变结构计算简图内力重分布。说明：（1）对于超静定结构，出现一个塑性铰，减少一次超静定；（2）一般塑铰个数超静定次数，结构破坏。4.结论：（1）塑铰个数超静定次数结构变为机动体系。（2）塑性理论：内、外力平衡，但转角相等的变形协调条件不满足；弹

16、性理论：内、外力平衡且变形协调。（3）控制截面的配筋比可控制调幅的大小、方向。本讲稿第二十二页，共九十六页梁板结构5.适用范围：（1）在使用阶段不允许出现裂缝或对裂缝开展有较严格限制的结构(如水池池壁、自防水屋面等)以及受侵蚀性气体或液体严重作用的结构；（2）直接承受动荷载作用的工业与民用建筑；（3）要求有较高强度储备的结构；（4）轻质混凝土结构及其他特种混凝土结构；（5）预应力混凝土结构和二次受力的叠合结构。二）塑性计算要点：弯矩调幅法 1.弯矩调幅法概念：先按弹性理论求结构控制截面的弯矩值，然后根据需要，适当调整某些截面的弯矩值，通常是对那些弯矩(按绝对值)较大的截面的弯矩进行调整。截面弯

17、矩调幅值与按弹性理论计算的截面弯矩值的比值，称为调幅系数，可用下式表示：本讲稿第二十三页，共九十六页梁板结构2.弯矩调幅法的原则：（1）钢筋宜选用HPB235、HRB335和HRB400，混凝土宜为C20C45。目的：保证塑性铰具有足够的转动能力，（2）截面的弯矩调幅系数不宜超过0.25。其目的是保证结构在正常使用荷载作用下不出现塑性铰；同时也保证塑性铰处混凝土裂缝宽度和挠度在允许限值内。（3）弯矩调整后的截面相对受压区高度不应超过0.35，也不宜小于0.10；如果截面按计算配有受压钢筋时，在计算时，可考虑受压钢筋的作用。控制截面相对受压区高度上限值的目的是为了保证塑性铰具有足够的转动能力。控

18、制其下限值的目的是抑制裂缝开展过宽，以满足正常使用状态要求。（4）弯矩调幅后，梁、板各跨两支座弯矩平均值的绝对值与跨中弯矩值之和不得小于该跨按简支计算的跨中弯矩值的1.02倍；同时，各控制截面的弯矩值不宜小于简支弯矩值的1/3。本讲稿第二十四页，共九十六页梁板结构（5）保证构件受剪承载力节点构造：加密箍筋：箍筋截面面积增长20%；箍筋的配箍率应满足下列要求：加密范围：集中荷载，取支座边至最近一个集中荷载之间的区段；均布荷载，取支座边至距支座边为1.05ho的区段(ho为梁的有效高度)。三）等跨连续梁、板的内力计算四）计算跨度相差超过10%的不等跨连续梁、板内力计算(1)按荷载的最不利布置，用弹

19、性分析方法计算各控制截面的最不利弯(2)在弹性分析的基础上，降低各支座截面的弯矩，其调幅系数0.20；(3)当连续梁两端与梁或柱整体连接时，各支座截面的弯矩可按下式计算：(4)连续梁各跨中截面的弯矩不宜调整，其弯矩值可取考虑最不利布置并按弹性方法算得的弯矩值，且弯矩不小于简支梁跨中弯矩值的1.02倍与各跨两支座弯矩平均值之差,即本讲稿第二十五页，共九十六页梁板结构四、截面设计与构造要求（一）板1.计算：1）不进行抗剪承载力计算原因：板跨高比l/h较大，而荷载相对较小，一般情况下总是M/MuV/Vu2）压力拱现象：M中跨或M中支减少202.构造要求：A.板厚：1/40(连续板)、1/35(简支板

20、)或1/12(悬臂板)，板的最小厚度尚应满足表2.2.1的规定。B.受力钢筋：直径：6、812、14、16间距：当板厚h150mm时，不宜大于200mm；当板厚h150mm时，不宜大于1.5h，且不宜大于250mm。支座锚固：伸入支座的锚固长度5dC.分布钢筋：作用：固定受力钢筋的位置；承担由于温度变化、混凝土收缩所产生的内力；承担四边支承的单向板中长跨方向的弯矩；以及将板上的集中荷载分布在较大的面积上，以传给更多的受力钢筋。本讲稿第二十六页，共九十六页等跨连续板的钢筋布置本讲稿第二十七页，共九十六页梁板结构每米长度中不少于5根直径8mm的钢筋板角配筋图直径：直径不宜小于6mm；分布钢筋的截面

21、面积不宜小于受力钢筋截面面积的15%，且不宜小于该方向板截面面积的0.15%；间距：不宜大于250mm，对集中荷载较大的情况，分布钢筋的截面面积应适当增加，其间距不宜大于200mm。D.附加钢筋：板面；孔洞周边本讲稿第二十八页，共九十六页楼板开设孔洞时的构造要求楼板开设孔洞时的构造要求本讲稿第二十九页，共九十六页梁板结构二）次梁的计算与构造要求二）次梁的计算与构造要求 1、次梁的计算、次梁的计算1）按正截面抗弯承载力确定纵向受拉钢筋时，通常跨中按T型截面计算，支座因翼缘位于受拉区，按矩形截面考虑。2）按斜截面抗剪承载力确定抗剪腹筋。当荷载、跨度较小时，一般只利用箍筋抗剪；当荷载、跨度较大时，可

22、在支座附近设置弯起钢筋，以减少箍筋用量。3）截面尺寸满足高跨比（1/181/12）和高宽比（1/31/2）的要求时，一般不必作使用阶段的挠度和裂缝宽度的验算。2、次梁的构造要求、次梁的构造要求1）次梁的钢筋组成及布置参见下图，次梁伸入墙内的长度一般不应小于240mm。2）当次梁相邻跨度相差不超过20%，且均布恒荷载与均布活荷载设计值之比q/g3时，其纵向受力钢筋的弯起和截断可按下图进行，否则应按弯矩包络图确定。本讲稿第三十页，共九十六页本讲稿第三十一页，共九十六页 三）主梁的计算与构造要求三）主梁的计算与构造要求 1、主梁的计算、主梁的计算1）正截面抗弯计算与次梁相同，通常跨中按T型截面计算，

23、支座按矩形截面计算。当跨中出现负弯矩时，跨中也应按矩形截面计算。2）由于支座处板、次梁和主梁重叠交错，且主梁负筋位于次梁与板的负筋之下，故截面的有效高度在支座处有所减小，其取值为当主梁受力钢筋为一排时当主梁受力钢筋为二排时3）由于主梁一般按弹性法计算内力，计算跨度取支座中心线之间的距离，而最危险的支座截面应在支座边缘处，故其配筋的计算应取支座边缘的弯矩：4）主梁主要承受集中荷载，抗剪计算中若无足够的跨中纵向钢筋弯起供抗剪，则应在支座处设置专门的抗剪鸭筋。5）截面尺寸满足高跨比1/141/8和宽高比1/3的要求时，一般不必作使用阶段挠度和裂缝宽度的验算。本讲稿第三十二页，共九十六页梁板结构6）附

24、加横向钢筋：在次梁与主梁的相交处，由于主梁承受次梁传来的集中荷载，为保证主梁局部有足够的抗冲切承载力，可在S范围内设置附加横向钢筋(箍筋或吊筋)，如下图2.主梁纵向受力钢筋的弯起与截断，应使其抗弯承载力图覆盖弯矩包络图，并应满足有关构造要求。吊筋与附加箍筋的布置本讲稿第三十三页，共九十六页双向板肋梁楼盖一、双向板的计算一、双向板的计算1、双向板破坏时的裂缝开展形式：如图示破坏特点：板的四角上翘，板底中间出现第一批裂缝，延长并沿450向四角扩展；板面四角开裂。传力：板传递给四边支座的压力为各边中部大，两端较小。钢筋混凝土双向板的破坏裂缝具体内力分布取决于支承、嵌固条件、几何特征、荷载性质。二、计

25、算二、计算A、弹性计算方法一）单区格双向板按弹性薄板理论为依据进行计算，其内力分析比较复杂，通常根据不同的支承条件，查相应的计算表格（附表C）进行计算。本讲稿第三十四页，共九十六页双向板肋梁楼盖二）多区格双向板双向板跨中弯矩的最不利活荷载布置AA1.精确计算复杂，采用近似计算方法；2.活载的最不利布置1）求支座的最大弯矩：各区格满布活载；2）求跨内最大弯矩：应在该区格布置活荷载，然后双向隔跨布置活荷载，即形成如图所示的棋盘式布局。四边嵌固的单区格板3.求弯矩：1）求某跨内最大弯矩用连续梁、板方法调整荷载四边简支的单区格板本讲稿第三十五页，共九十六页双向板肋梁楼盖2）求支座最大负弯矩中间区格：恒

26、载+满布活载四边嵌固的单区格板边区格：按实际支承情况考虑三）按弹性理论计算双向板支承梁双向板支承梁计算简图荷载：三角形荷载；梯形荷载内力计算查静力结构计算手册或：按支座截面弯矩相等的原则换算为等效均布荷载，但各跨内最大弯矩及支座处剪力值应按梁上原有荷载形式进行计算三角形及梯形荷载换算为等效均布荷载本讲稿第三十六页，共九十六页双向板肋梁楼盖B.塑性计算方法极限平衡法四边固定双向板极限平衡法的计算模式正塑性铰线负塑线铰线一）实验分析：1.从角点成450裂缝，裂缝处钢筋屈服，混凝土达极限压应变，在荷载基本不变的情况下，截面仍能承受弯矩并发生转动，此混凝土裂缝线即称为塑性铰线。2.极限平衡：四块板上均

27、承受荷载，每块板周边均承受弯矩，但板并未拉裂，处于平衡状态。二）极限平衡法的计算1.假定：a.绝对刚体假定（塑性铰线分割的四块板均为绝对刚体）；b.极限弯矩假定（塑性铰线上有一定弯矩）；c.跨中铰线上无扭矩、剪力；d.各自平衡假定（每块板内力平衡）2.计算本讲稿第三十七页，共九十六页双向板肋梁楼盖三、截面设计与构造要求1.截面设计要点(一般不进行抗剪计算，只进行抗弯计算)A.四边与梁整体连接的双向板，由于内拱作用，板的弯矩予应以折减：(1)中间区格板的支座及跨内截面减小20%。(2)边区格板的跨内截面及第一内支座截面：2时不折减。其中沿板边缘方向的计算跨度；垂直板边缘方向的计算跨度。(3)角区

28、格板各截面弯矩值不予折减。2.2.构造要求按弹性理论计算时，将板分为图示三个板带,在中间板带上，按跨内最大正弯矩求得的单位长度内的板底钢筋数量均匀配置，在边板带上，按中间板带内的单位长度上的钢筋数量的一半均匀配置，支座处的负弯矩钢筋不予减小，沿支座均匀配置。按塑性理论计算时，板的跨内及支座截面钢筋通常均匀设置,其余构造要求均同单向板。双向板配筋时板带的划分(a)平行于Ly方向的配筋；(b)平行于Lx方向的配筋本讲稿第三十八页，共九十六页 楼 梯 一、概述一、概述二、现浇板式楼梯的计算与构造二、现浇板式楼梯的计算与构造适用范围：跨度不大（梯段水平投影长度3m），活荷载较小时。组成部分：梯段板、平

29、台板、平台梁。返回板式楼梯梁式楼梯本讲稿第三十九页，共九十六页1、梯段板1）厚度：取l0(1/251/30)（l0为梯段板水平方向的跨度）。2）荷载：活荷载、踏步自重、斜板自重。注意：活荷载沿水平方向布置，而斜板的自重却是沿板的倾斜方向分布，为计算方便，一般将荷载均换算成沿水平方向分布再进行计算。踏步自重亦折算为沿水平方向布置的均布线荷载。3）计算单元：可取1m宽的板带或整个梯段板。4）计算简图：简化为计算跨度按斜板水平投影长度取值，荷载为沿斜板水平投影长度上的均布荷载的水平简支板。返回图2.5.4板式楼梯本讲稿第四十页，共九十六页5）内力计算：弯矩：剪力：6）配筋：弯起式或分离式。2、平台板

30、 一般按单向板计算，当板两边 均与梁整体连接时，板的跨中弯矩 可按计算，当板的一 边与梁整体连接而另一边支承在墙 上时，跨中弯矩按 计算3、平台梁：按简支的倒L型梁计 算，平台梁截面高度一般取hl0/12(l0为平台梁计算跨度)考虑平台梁对梯段板的约束返回板式楼梯斜板配筋方案本讲稿第四十一页，共九十六页 三、现浇梁式楼梯的计算与构造三、现浇梁式楼梯的计算与构造适用范围：跨度及荷载较大时组成部分：踏步板、梯段斜梁、平台梁平台板1、踏步板：两端支承在梯段斜梁上的单向板，通常取一个踏步为计算单元，并将梯形截面按面积相等的原则简化为同宽度的矩形截面简支梁计算。构造要求：斜板厚度取3040mm，每个踏步

31、不宜少于28受力钢筋。布置在踏步下面的斜板中，并沿梯段布置间距不大于250mm的分布钢筋。2、梯段斜梁：按倒L形截面梁计算，踏步板下斜板为其受压翼缘，截面高度一般取hl0/20。内力计算原理同板式楼梯中梯段斜板.返回(b)(c)梁式楼梯(a)踏步板的计算简图；(b)楼梯斜梁的计算简图；(c)平台梁的计算简图3、平台梁与平台板梁式楼梯的平台梁、平台板的计算与板式楼梯基本相同，不同之处在于，梁式楼梯中的平台梁除承受平台坂传来的均布荷载和平台梁自重外，还承受梯段斜梁传来的集中荷载。本讲稿第四十二页，共九十六页 四、折线形楼梯的计算与构造四、折线形楼梯的计算与构造返回折线形板式楼梯(a)折线形板式楼梯

32、的荷载(b)折线形板式楼梯在弯折处的配筋本讲稿第四十三页，共九十六页 雨 棚 一、概述 1、雨棚的类型：2、雨棚梁兼作过梁的悬挑板式雨棚的破坏形式：1）雨棚板在根部发生受弯断裂破坏；2）雨棚梁受弯、剪、扭发生破坏；3）雨棚发生整体倾覆破坏。二、雨棚的设计 一）雨棚板的设计：悬臂板，按受弯构件设计，板厚 取ln/12。当雨棚板挑出长度ln0.61m时，板根部厚 度通常70mm；当挑出长度ln1.2m时，板根部厚度不 小于80mm，端部厚度不小于50mm。板承受的荷载除永久 荷载和均布活荷载外，还应 考虑施工或检修荷载（沿板宽每隔1m考虑一个1KN的集中荷载，作用于板端）。二）雨棚梁的设计：1）构

33、造尺寸：梁宽同墙厚 梁高同普通梁，但需为砖的模数。2）荷载类型：雨棚板传来的荷载 梁上的墙重及楼板传来的荷载3）荷载计算：雨棚板传来的荷载：恒荷载+MAX（均布活荷载、雪荷载）恒荷载+施工荷载或检修荷载（每隔1m考虑1KN）梁上的墙重及楼板传来的荷载：见下图：返回雨篷计算简图本讲稿第四十四页，共九十六页4）内力计算：弯矩、剪力和扭矩注意：计算扭矩时应分别计算两种不同荷载组合下的扭矩并取大值。三）雨棚的整体倾覆验算：MrMov式中Mr抗倾覆力矩设计值，取0.8Grl2Gr_雨棚抗倾覆力矩荷载，取雨棚梁尾端上部450扩散角范围（水平长度为l3）内的墙体与楼面恒荷载标准值之和，见下图。hwln时，梁

34、、板荷载不考虑，反之全考虑墙体荷载：hwln/3时全部考虑hwln/3时按高度为ln/3的均布墙体自重考虑楼板荷载：返回本讲稿第四十五页，共九十六页 1.雨蓬板上均布荷载在雨蓬梁上产生的单位长度上的扭矩tq为:雨篷梁的扭矩图由在雨蓬梁支座处产生的最大扭矩Tmax为:l0雨蓬梁的净跨度；l雨蓬板的悬挑长度；b雨蓬梁的截面宽度2.在均布荷载g和施工、检修集中荷载Q作用下，梁上沿单位长度上的线扭矩为tq及雨蓬梁的最大扭矩Tmax为:3.比较两种结果，取其中最不利者作为最后的计算扭矩。本讲稿第四十六页，共九十六页4、雨棚的配筋：雨棚板的配筋按悬臂板计算，但必须配分布钢筋，受力钢筋必须伸入雨棚梁并与梁中

35、钢筋连接。雨棚梁按弯剪扭构件设计配筋的，其箍筋必须按抗扭钢箍要求制作。具体配筋构造见右图：返回三）雨棚的整体倾覆验算：MrMovMr抗倾覆力矩设计值，取0.8Grl2Gr_雨棚抗倾覆力矩荷载，取雨棚梁尾端上部450扩散角范围（水平长度为l3）内的墙体与楼面恒荷载标准值之和，见下图。本讲稿第四十七页，共九十六页第三章 单 层 工 业 厂 房主要内容主要内容：单层工业厂房的结构组成与受力特点，构件选型支撑的种类及作用，排架计算，独立基础设计。大纲要求：大纲要求：重点掌握单层工业厂房的结构组成与受力特点，柱下独立基础的设计方法，一般了解排架结构计算简图及内力分析方法。单厂组成与特点单厂构件选型与支撑

36、布置排架计算返回本讲稿第四十八页，共九十六页 单层工业厂房的结构组成与受力特点 一、结构组成一、结构组成 1、横向承重结构形式：排架、刚架 排架：柱与屋架或屋面梁铰接而与基础刚接 刚架：柱与横梁刚接 重点：钢筋混凝土铰接排架结构重点：钢筋混凝土铰接排架结构 2、屋盖结构：承重与维护 1）有檩体系：小型屋面板、檩条和屋架（包括屋盖支撑）2）无檩体系：大型屋面板（包括天沟板）、屋面梁或屋架（包括屋盖支撑）3、吊车梁：承受并传递吊车荷载（竖向荷载吊车自重及吊物重；水平荷载 吊车启动或制动时产生），联系纵向柱列。4、排架柱：最主要的受力构件，承受所有荷载并传递给柱基。5、联系梁、基础梁：承受维护结构荷

37、载并联系纵向柱列。6、抗风柱：传递山墙风荷载给屋盖和基础。7、基础：承受排架及基础梁传来的荷载并扩散传给地基。返回本讲稿第四十九页，共九十六页返回本讲稿第五十页，共九十六页二、受力特点、受力特点实际状况：厂房空间工作，即某一构件受力时，所有构件均产生内力。设计处理：将厂房结构沿纵、横两个主轴方向按横向平面排架和纵向平面排架分别计算。1、横向平面排架：受荷：见右图。特点：承担大部分主要荷载，跨度大，柱根数少，柱中内力大刚度差。2、纵向平面排架：受荷：见右图。特点：主要承担纵向水平荷载，刚度大，内力小，一般可不做计算。返回本讲稿第五十一页，共九十六页一）横向排架：横梁（屋面梁或屋架）、横向柱列、基

38、础传力途径：二）纵向排架：纵向柱列、吊车梁、联系梁、基础等传力途径：作用：1、保证厂房结构的纵向稳定性和刚度；2、承受荷载本讲稿第五十二页，共九十六页 单层工业厂房的结构构件选型与支撑布置 一、标准结构构件选型一、标准结构构件选型1、屋面板与檩条：见教材。2、屋面梁与屋架：见教材，注意屋面梁与各类型屋架的适用范围。3、吊车梁：见教材。二、柱的选型二、柱的选型1、矩形柱：外型简单，施工方便，费材，自重大，仅用于一般小型厂房或上柱，截面高度不大于500mm。2、I形柱：自重较轻，受力较矩形柱合理，广泛用于各类中型厂房。3、双肢柱：进一步将I形柱腹板挖空形成，更省料，适用于重型厂房。三、基础选型三、

39、基础选型1、类型：杯形基础，壳体基础，条形基础，爆扩短桩基础，桩基础。2、影响柱基选择的因素：上部结构荷载的性质、大小，工程地质条件。3、杯形基础形式：阶形与锥形（见右图）。注意：基础需深埋时采用高杯基础。返回本讲稿第五十三页，共九十六页四、结构布置1、柱网布置：确定柱子纵向定位轴线之间的距离（跨度）和横向定位轴线之间的距离（柱距）。布置原则如下：1）符合生产工艺和正常使用的要求；2）建筑和结构经济合理；3）施工方法上具有先进性；4）符合厂房建筑统一化基本原则；5）适用生产发展和技术革新的要求。2、变形缝：伸缩缝、沉降缝、防震缝。3、支撑的布置：A、屋盖支撑1）屋架之间的垂直支撑和水平系杆；2

40、）屋架之间的横向水平支撑；返回本讲稿第五十四页，共九十六页横向水平支撑是由交叉角钢和屋架上弦或下弦组成的水平架，布置在厂房端部及温度区段两端的第一或第二柱间。当屋盖结构的纵向水平面内的刚度不足，具有以下情况之一时，应设置上弦横向水平支撑：（a）跨度较大的无檩体系屋盖，当屋面板与屋架连接的焊接质量不能保证，且山墙抗风柱与屋架上弦连接时。若能保证大型屋面板与屋架或屋面梁有三点焊接且屋面板纵肋间的空隙用C15或C20细石混凝土灌实，则可认为无檩体系屋盖刚度相当大，无须设置上弦横向水平支撑。（b）屋面设置了天窗且天窗通到厂房端的第二柱间或通过伸缩缝时，应在第一或第二柱间的天窗范围内设置上弦横向水平支撑

41、，并在天窗范围内沿纵向设置一至三道通长的受压系杆。（c）当采用钢筋混凝土拱形或梯形屋架的屋盖系统时，应在每一个伸缩缝区段端部的第一或第二柱间布置上弦横向水平支撑。当具有以下情况之一时，应设下弦横向水平支撑：（a）山墙抗风柱与屋架下弦连接，纵向水平力通过下弦传递时；（b）厂房内有较大的振动源，如设有硬钩桥式吊车，或5t及其以上的锻锤时；（c）有纵向运行的悬挂吊车（或电葫芦），且吊点设在屋架上弦时，可在悬挂吊车轨道尽头的柱间设置。本讲稿第五十五页，共九十六页返回本讲稿第五十六页，共九十六页3）屋架之间的纵向水平支撑；4）天窗架支撑。B、柱间支撑：作用：返回提高厂房纵向刚度和稳定性设置位置：伸缩缝区

42、段的中央或临近中央的柱间本讲稿第五十七页，共九十六页纵向水平支撑一般是由交叉角钢、直腹杆和屋架下弦第一节间组成的纵向水平桁架。其作用是加强屋盖结构的横向水平刚度。当具有下列情况之一时，应设置纵向水平支撑：(a)当厂房内设有托架时，将纵向水平支撑布置在托架所在的柱间，并向两端各延伸一个柱间；(b)当厂房内设有软钩桥式吊车但厂房高度大，吊车吨位较重(如等高多跨厂房柱高大于15m，起重量大于50吨)；(c)当厂房内设有硬钩桥式吊车或5t及以上锻锤时；当吊车吨位大或厂房刚度有特殊要求时，可沿中间柱列适当增设纵向水平支撑。当设置下弦纵向水平支撑时为保证厂房空间刚度，必须同时设置相应的下弦横向水平支撑，形

43、成封闭的水平支撑系统。垂直支撑一般由角钢杆件与屋架直腹杆或天窗架的立柱组成的垂直桁架，其形式为十字交叉形或W形。(a)当厂房跨度小于18m且无天窗时，一般可以不设垂直支撑和水平系杆；(b)当厂房跨度为1830m，屋架间距为6m，采用大型屋面板时，应在每一伸缩缝区的端部第一或第二柱间设置一道垂直支撑；(c)跨度大于30m时，应在屋架跨度1/3左右的节点处设置两道垂直支撑，当屋架端部高度大于12m时，还应在屋架两端各布置一道垂直支撑；(d)当厂房伸缩缝区段大于90m时，还应在柱间支撑柱距内增设一道垂直支撑。本讲稿第五十八页，共九十六页B、柱间支撑：作用：提高厂房纵向刚度和稳定性。设置位置：伸缩缝区

44、段的中央或临近中央的柱间。柱间支撑有下列情况之一时设置：(a)厂房内设有重级工作制吊车，或中轻工作制吊车起重量在10t及以上时；(b)厂房跨度在18m及18m以上，或柱高在8m及8m以上时；(c)纵向柱的总数每排在7根以下时；(d)设有3t以上的悬挂吊车时；(e)露天吊车栈桥的柱列。本讲稿第五十九页，共九十六页4、抗风柱的布置：返回本讲稿第六十页，共九十六页5、圈梁、连系梁、过梁和基础梁的布置1）圈梁：设在墙内，与柱用钢筋连接，不承受墙体自重。作用：将墙体与厂房柱箍在一起，加强厂房的整体刚度。布置原则：详见教材。2）连系梁：连系纵向柱列，增强厂房纵向刚度，并将风荷载传给纵向柱列，并承受其上墙体

45、重力。3）过梁：承受门窗洞口上部墙体的重力。注意：进行厂房结构布置时，应尽可能将圈梁、连系梁、过梁结合起来。4）基础梁：布置要求：详见教材。返回本讲稿第六十一页，共九十六页排架计算 一、排架计算简图一、排架计算简图1、基本假定：1）排架柱上端铰接于屋架（或屋面梁），下端嵌固于基础顶面。2）横梁（屋架或屋面梁）为轴向变形可忽略不计的刚杆。2、排架受荷总图及计算单元：返回本讲稿第六十二页，共九十六页3、单跨排架计算简图：返回本讲稿第六十三页，共九十六页柱总高H柱顶标高基础顶面标高；上柱总高H1柱顶标高牛腿顶面标高；牛腿顶面标高吊车轨顶标高吊车梁高度轨道构造高度二、排架荷载计算二、排架荷载计算1、恒

46、载(1)屋盖恒载G1屋盖恒载包括屋盖构造层（找平层、保温层、防水层等）、屋面板、天窗架、屋架或屋面梁、屋盖支撑以及与屋架连接的各种管道等的重力荷载。计算单元范围内屋盖的总重力荷载是通过屋架或屋面梁的端部以竖向集中力的形式传至柱顶，其作用点位于屋架上、下弦几何中心线汇交处（或屋面梁梁端垫板中心线处），一般在厂房纵向定位轴线内侧150mm处；(2)悬墙自重重力荷载G5(3)吊车梁和轨道及连接件重力荷载G3吊车梁和轨道及连接件重力荷载可以从有关标准图集中直接查得，轨道及连接件重力荷载也可以按估算。G3的作用点一般距纵向定位轴线750mm，当为重级工作制需设走道板或Q50t时，可取为1000mm。(4

47、)柱自重重力荷载上柱自重重力荷载G2和下柱自重重力荷载G4分别作用于各自截面的几何中心线上，其中G2对下柱截面几何中心线有一偏心矩本讲稿第六十四页，共九十六页.屋面活荷载屋面活荷载Q1按屋面水平投影面积计算，取积灰荷载和max屋面均布活载、雪载3.风荷载风荷载(1)作用在排架柱顶以下墙面上的水平风荷载近似按均布荷载计算，其风压高度变化系数可根据柱顶标高确定。柱顶以下墙面上的均布荷载可按下列公式计算：（2）作用在排架柱顶以上屋盖上的风荷载仍取为垂直于屋面的均布荷载，但仅考虑其水平分力对排架的作用，且以水平集中荷载的形式作用在排架柱顶，其风压高度变化系数有矩形天窗时，按天窗檐口标高计算；无矩形天窗

48、时，按厂房檐口标高或柱顶标高计算。其计算公式为：排架结构内力分析时，应考虑左吹风和右吹风两种情况。本讲稿第六十五页，共九十六页4.吊车荷载吊车荷载（1）吊车竖向荷载Dmax、Dmin支座最大、最小垂直反力标准值，利用影响线求得，如图示；吊车最大轮压Fpmax，最小轮压Fpmin，Fpmax和Fpmin同时出现，则说明：计算排架考虑多台吊车竖向荷载时，对单跨厂房的每个排架，参与组合的吊车台数不宜多于2台；对多跨厂房的每个排架，不宜多于4台。当某跨近期及远期均肯定只设一台吊车时，方可按一台考虑。（2）横向水平荷载Tmax 取值如下：对于软钩吊车：当额定起重量不大于10t时，应取0.12；当额定起重

49、量为1650t时，应取0.10；当额定起重量不小于75t时，应取0.08；对硬钩吊车取0.2本讲稿第六十六页，共九十六页（3）吊车纵向水平荷载T0吊车纵向水平荷载标准值，按作用在一边轨道上所有刹车轮的最大轮压之和的采用，即n施加在一边轨道上所有刹车轮数之和，对于一般的四轮吊车，n=1说明：Tmax方向可左可右；无论单跨或多跨厂房最多考虑两台吊车同时刹车；计算T0时，不论单跨或多跨最多考虑两台；当厂房纵向水平有柱间支撑时，全部吊车纵向水平荷载T0由柱间支撑承受；当厂房无柱间支撑时，全部吊车纵向水平荷载由同一伸缩缝区段内的全部柱承受,并按纵向柱的侧移刚度大小分配。三、内力计算三、内力计算各荷载单独

50、作用其上，分别算出其内力。对于单跨排架，单独作用其上的荷载有8种本讲稿第六十七页，共九十六页四、排架柱的最不利内力组合四、排架柱的最不利内力组合一）控制截面33：上柱底面11；牛腿顶面22；下柱底面二）荷载组合：规范要求，取下列最不利组合：由可变荷载效应控制的组合：由永久荷载效应控制的组合：说明：1、考虑多台吊车荷载组合时：竖向荷载，对单层单跨厂房按不多于两台考虑，对单层多跨厂房按不多于四台考虑；水平荷载，对单跨或多跨厂房的每个排架，参与组合的吊车台数不应多余两台。参与组合的吊车台数吊车工作制A1A5（轻、中级）A6A8（重级）20.90.9530.850.9040.80.852、由于多台吊车