超临界机组水质控制技术精选文档.ppt
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1、超临界机组水质控制技术本讲稿第一页,共五十页21 1 超超临临界界、超超超超临临界界机机组组水水质质要要 求和热力系统氧化膜特点求和热力系统氧化膜特点1.1 1.1 超超临临界界压压力力下下的的水水冷冷壁壁管管可可能能发发生生类类膜膜态态沸沸腾腾,主主要要是是由由于于在在管管子子内内壁壁附附近近的的流流体体粘粘度度、比比热热、导导温温系系数数和和比比容容等等物物理理参参数数发发生生了了显显著著变变化化而而引引起起的的。水水的的盐盐类类杂杂质质极极易易浓浓缩缩,这这对对超超临界、超超临界机组的水质要求高。临界、超超临界机组的水质要求高。本讲稿第二页,共五十页31 1 超超临临界界、超超超超临临界
2、界机机组组水水质质要要 求和热力系统氧化膜特点求和热力系统氧化膜特点1.2 1.2 超临界机组热力系统氧化膜的特点超临界机组热力系统氧化膜的特点 (1 1)在在300300以以下下的的无无氧氧纯纯水水中中,金金属属铁铁和和水水发发生生电电化化学学反反应应生生成成的的氧氧化化膜膜由由致致密密的的FeFe3 3O O4 4 内内伸伸层层和和多多孔孔、疏疏松松的的FeFe3 3O O4 4 外外延延层层构构成成。氧氧化化膜膜的的溶溶解解度度较高,因而致使给水系统的铁含量较高。较高,因而致使给水系统的铁含量较高。本讲稿第三页,共五十页4 (2 2)在在300300400400高高温温区区,水水具具有有
3、的的能能量量使使二二价价铁铁氧氧化化为为三三价价铁铁,因因此此在在省省煤煤器器的的出出口口段段到到水水冷冷壁壁的的金金属属表表面面形形成成了了内内层层薄薄而而致致密密、外外层层也也较较为为致致密密的的四氧化三铁氧化膜。四氧化三铁氧化膜。1 1 超超临临界界、超超超超临临界界机机组组水水质质要要 求和热力系统氧化膜特点求和热力系统氧化膜特点本讲稿第四页,共五十页51 1 超超临临界界、超超超超临临界界机机组组水水质质要要 求和热力系统氧化膜特点求和热力系统氧化膜特点 (3 3)随随着着温温度度的的升升高高,氧氧化化膜膜生生成成的的反反应应控控制制过过程程逐渐由电化学反应转向由化学反应为主。逐渐由
4、电化学反应转向由化学反应为主。本讲稿第五页,共五十页6 尽尽量量纯纯化化水水质质,减减少少水水中中盐盐类类杂杂质质,降降低低给给水水中中的的含含铁铁量量,控控制制腐腐蚀蚀产物的沉积量,是超、超超临界机组水处理和水质控制的主要目标。产物的沉积量,是超、超超临界机组水处理和水质控制的主要目标。2 2 超临界、超超临界机组的水质标准超临界、超超临界机组的水质标准 主要控制项目给水蒸汽精处理后水质启动时给水质量冲转前蒸汽质量挥发处理加氧处理氢电导率(25)(S/cm)0.150.100.150.100.650.5Na(g/kg)222120Cl(g/kg)221SiO2(g/kg)1010105303
5、0Fe(g/kg)55535050Cu(g/kg)1111115溶解氧(g/kg)730-15030TOC2000.4S/cm,0.4S/cm,如如果果水水质质仍仍不不好好转转,应在应在4 4小时内停炉。小时内停炉。给水给水PHPH值低于值低于7.07.0,应立即停炉。,应立即停炉。用用海海水水冷冷却却的的电电厂厂,当当凝凝结结水水中中的的含含钠钠量量大大于于400g/L400g/L时,应紧急停机。时,应紧急停机。本讲稿第七页,共五十页8 3.1 3.1 锅炉运行压差上升速度快锅炉运行压差上升速度快 3 3 超临界、超超临界机组运行中存在的问题超临界、超超临界机组运行中存在的问题 采用挥发处理
6、水化学工况的超临界、超超临界机组,采用挥发处理水化学工况的超临界、超超临界机组,由于从给水带入的铁沉积在高压加热器和锅炉水冷壁由于从给水带入的铁沉积在高压加热器和锅炉水冷壁上,这种垢是摩擦系数大、波纹状的水垢,造成锅炉上,这种垢是摩擦系数大、波纹状的水垢,造成锅炉压差上升速度快、压差大,当锅炉压差达到限制值时,压差上升速度快、压差大,当锅炉压差达到限制值时,必须进行化学清洗必须进行化学清洗。这是目前超临界、超超临界机组在运。这是目前超临界、超超临界机组在运行中遇到的主要问题之一。行中遇到的主要问题之一。本讲稿第八页,共五十页9 低加和高加疏水带入系统中的铁含量较大,其低加和高加疏水带入系统中的
7、铁含量较大,其溶解度达到饱和后,在除氧器出口到高加管段析出溶解度达到饱和后,在除氧器出口到高加管段析出和沉积。曾经在一台和沉积。曾经在一台500MW500MW超临界机组运行的第一年中,超临界机组运行的第一年中,从高加管段上清洗出从高加管段上清洗出8080公斤的水垢。部分超临界机组由于公斤的水垢。部分超临界机组由于锅炉压差大导致限负荷运行,也有的机组因给水泵叶轮附锅炉压差大导致限负荷运行,也有的机组因给水泵叶轮附着水垢后引起振动增大。着水垢后引起振动增大。3 3 超临界、超超临界机组运行中存在的问题超临界、超超临界机组运行中存在的问题 本讲稿第九页,共五十页103 3 超临界、超超临界机组运行中
8、存在的问题超临界、超超临界机组运行中存在的问题 3.2 3.2 在全挥发处理水工况下超临界机组的锅炉化在全挥发处理水工况下超临界机组的锅炉化 学清洗学清洗周期短周期短 从从热热力力系系统统在在无无氧氧条条件件下下氧氧化化膜膜的的特特点点可可看看出出,在在给给水水采采用用加加氨氨和和联联氨氨的的挥挥发发处处理理水水工工况况下下,除除高高温温段段外外,中中低低温温段段的的氧氧化化膜膜不不够够致致密密,即即使使水水质质接接近近理理论论纯纯度度,给给水水系系统统氧氧化化膜膜释释放放出出微微量量铁铁离离子子仍仍会会在在下下游游热热力力设设备备发发生生氧氧化化铁铁的的污污堵堵和和沉沉积积,而而且且氧氧化化
9、铁铁的的沉沉积积速速度度较较快快,国国内内外外运运行行的的超超临临界界机组经验表明,锅炉平均化学酸洗周期约为机组经验表明,锅炉平均化学酸洗周期约为2-32-3年。年。本讲稿第十页,共五十页113.3 3.3 过热器等管段的氧化皮生长速率快并容易剥过热器等管段的氧化皮生长速率快并容易剥 落。落。3.4 3.4 凝结水精处理运行周期短,酸碱用量大,树脂凝结水精处理运行周期短,酸碱用量大,树脂磨损量大。磨损量大。3 3 超临界、超超临界机组运行中存在的问题超临界、超超临界机组运行中存在的问题 本讲稿第十一页,共五十页12 4.1 4.1 应从化学角度考虑选材问题应从化学角度考虑选材问题为为防防止止凝
10、凝汽汽器器泄泄漏漏造造成成热热力力系系统统污污染染,凝凝汽汽器器管管要要使使用用耐蚀管材,海水冷却的机组必须用钛管。耐蚀管材,海水冷却的机组必须用钛管。为为防防止止给给水水系系统统的的腐腐蚀蚀和和降降低低腐腐蚀蚀产产物物向向受受热热面面转转移移,低低压压加加热热器器应应采采用用不不锈锈钢钢管管,高高压压加加热热器器应应采采用用不不锈锈钢钢管或高铬钢。管或高铬钢。过过热热器器和和再再热热器器管管管管材材的的选选择择应应在在考考虑虑抗抗氧氧化化性性能能好好的的同同时时,更更应应兼兼顾顾抗抗氧氧化化皮皮剥剥离离性性能能好好这这一一指标。指标。4 4 超临界、超超临界机组水汽品质的控制超临界、超超临界
11、机组水汽品质的控制 本讲稿第十二页,共五十页13 4.2 4.2 凝结水精处理系统出水水质控制凝结水精处理系统出水水质控制 (1 1)在在超超临临界界、超超超超临临界界参参数数工工况况条条件件下下,锅锅炉炉受受热热面面的的温温度度很很高高,容容易易发发生生化化学学物物质质的的沉沉积积。其其中中,最最常常见见的的是是NaNa2 2SOSO4 4和和NaOHNaOH,这这类类物物质质溶溶解解在在蒸蒸汽汽中中后后,会会对对后后续续的的过过热热器器、再再热热器器及及汽汽轮轮机机产产生生腐腐蚀蚀。因因此此,必必须须控控制制蒸蒸汽汽中中的的NaNa含含量量小小于于1g/kg1g/kg,这这样样才才有有可可
12、能能控控制制二二级级再再热热器器中中形形成成的的氢氢氧氧化化钠钠浓浓缩缩液液对对奥奥氏氏体体钢钢的的腐腐蚀蚀和锅炉停用时和锅炉停用时NaNa2 2SOSO4 4引起的再热器腐蚀。引起的再热器腐蚀。4 4 超临界、超超临界机组水汽品质的控制超临界、超超临界机组水汽品质的控制 本讲稿第十三页,共五十页14 控制蒸汽中的钠含量小于控制蒸汽中的钠含量小于1g/kg1g/kg,必须控制凝,必须控制凝结水精处理出水水质的钠含量小于结水精处理出水水质的钠含量小于1g/kg1g/kg。另外,还。另外,还需确保凝汽器在微泄漏的情况下系统仍能达到相应的水需确保凝汽器在微泄漏的情况下系统仍能达到相应的水质标准。质标
13、准。建建议议超超临临界界机机组组凝凝结结水水精精处处理理系系统统出出水水水水质质的的控控制制指标按行业标准的期望值进行控制。指标按行业标准的期望值进行控制。4 4 超临界、超超临界机组水汽品质的控制超临界、超超临界机组水汽品质的控制 本讲稿第十四页,共五十页15主要控制项目标准主要控制项目标准氢电导率(25C)(S/cm)0.08SiO2(g/L)2Na(g/L)0.5Fe(g/L)1Cl(g/L)0.5悬浮物(g/L)5SO4-(g/L)0.54 4 超临界、超超临界机组水汽品质的控制超临界、超超临界机组水汽品质的控制 建议精处理的出水的控制指标 超超临界机组凝结水精处理系统出水水质的控制指
14、超超临界机组凝结水精处理系统出水水质的控制指标建议如下表。标建议如下表。本讲稿第十五页,共五十页164 4 超临界、超超临界机组水汽品质的控制超临界、超超临界机组水汽品质的控制 (2 2)凝结水精处理系统配置)凝结水精处理系统配置 凝凝结结水水精精处处理理设设备备的的设设计计,要要充充分分考考虑虑尽尽量量减减少少硫硫酸酸盐盐和和钠钠的的漏漏出出,为为了了满满足足以以上上出出水水指指标标,凝凝结结水水精精处处理理系系统统必必须须采采用用设设置置有有前前置置过过滤滤的的深深层层混混床床处处理理系统。系统。本讲稿第十六页,共五十页17 前前置置过过滤滤的的配配置置重重点点除除了了应应考考虑虑机机组组
15、在在启启动动阶阶段段去去除除固固体体腐腐蚀蚀产产物物、杂杂质质和和长长期期运运行行后后氧氧化化皮皮颗颗粒粒,更更主主要要的的是是要要考考虑虑去去除除钠钠、非非晶晶型型腐腐蚀蚀产产物物以以及及凝凝汽汽器器泄泄漏漏引引入入的的各各种种盐盐类类杂杂质质。对对于于非非晶晶型型腐腐蚀蚀产产物物和和盐盐类类杂杂质质则则必须用离子交换加以去除。必须用离子交换加以去除。4 4 超临界、超超临界机组水汽品质的控制超临界、超超临界机组水汽品质的控制 本讲稿第十七页,共五十页18 超超超超临临界界机机组组在在启启停停时时锅锅炉炉给给水水采采用用全全发发挥挥处处理理(AVT(AVT)方方式式,热热力力系系统统的的腐腐
16、蚀蚀产产物物为为颗颗粒粒状状悬悬浮浮物物。正正常常运运行行后后,锅锅炉炉给给水水应应采采用用加加氧氧处处理理,给给水水的的pH pH 值值一一般般控控制制在在8.08.08.58.5,运运行行中中大大多多产产生生非非晶晶型型腐腐蚀蚀产产物物。同同时时,任任何何材材料料的的凝凝汽汽器器均均可可能能发发生生泄泄漏漏或或渗渗漏漏,循循环环水水中中的的盐盐类类杂杂质质会会漏漏入入热热力力系系统统。根根据据这这一一特特点点,前前置置过过滤滤的的配配置置有有如如下下几几点点建议。建议。4 4 超临界、超超临界机组水汽品质的控制超临界、超超临界机组水汽品质的控制 本讲稿第十八页,共五十页19 由由于于粉粉末
17、末树树脂脂凝凝结结水水精精处处理理系系统统的的机机组组所所发发生生的的汽汽轮轮机机腐腐蚀蚀积积盐盐问问题题较较多多,而而且且粉粉末末树树脂脂凝凝结结水水精精处处理理系系统统对对降降低低出出水水的的含含钠钠量效果不高,故不推荐使用该系统。量效果不高,故不推荐使用该系统。4 4 超临界、超超临界机组水汽品质的控制超临界、超超临界机组水汽品质的控制 本讲稿第十九页,共五十页20 尽尽管管滤滤芯芯式式过过滤滤器器的的除除铁铁效效率率较较高高,但但由由于于国国内内尚尚无无可可靠靠的的运运行行业业绩绩,而而且且滤滤芯芯式式过过滤滤器器对对进进一一步步降降低低出出水水的的含含钠钠量量和和除除去去非非晶晶型型
18、腐腐蚀蚀产产物物无效,也不是最好的选择。无效,也不是最好的选择。4 4 超临界、超超临界机组水汽品质的控制超临界、超超临界机组水汽品质的控制 本讲稿第二十页,共五十页21 根根据据国国内内外外的的运运行行经经验验,尽尽管管前前置置阳阳床床的的除除铁铁效效率率不不如如滤滤芯芯式式过过滤滤器器和和粉粉末末树树脂脂过过滤滤器器,但但它它具具有有降降低低水水中中含含钠钠量量、改改善善精精处处理理系系统统混混床床的的运运行行工工况况,以以及及可可除除去去离离子子态态铁铁、综综合合除除铁铁效效率率可可满满足足要要求求等等优优点点,同同时时国国内内已已经经有有成成功功配配置置和和运运行行经经验验等等,所所以
19、以采采用用前前置置阳阳床床是是超超超超临临界界机机组组凝凝结结水水精精处处理理前前置置过过滤滤配配置置的的最好选择。最好选择。4 4 超临界、超超临界机组水汽品质的控制超临界、超超临界机组水汽品质的控制 本讲稿第二十一页,共五十页22 4.3 4.3 对腐蚀产物的控制对腐蚀产物的控制 超超临临界界机机组组和和超超超超临临界界机机组组的的腐腐蚀蚀产产物物来来源源有有:(1 1)机机组组停停用用期期间间产产生生停停用用腐腐蚀蚀,其其腐腐蚀蚀产产物物在在机机组组启启动动后后带带入入热热力力系系统统;(2 2)炉炉前前热热力力系系统统包包括括加加热热器器汽汽侧侧在在运运行行中中产产生生腐腐蚀蚀,腐腐蚀
20、蚀产产物物随随给给水水带带入入热热力力系系统统;(3 3)氧氧化化皮皮的的剥剥落落,除除了了引引起起蒸蒸汽汽通通流流部部件件的的冲冲蚀蚀和和腐腐蚀蚀外外,氧氧化化皮皮变变成成细细小小的的氧氧化化铁铁颗颗粒粒,穿穿过过凝凝结结水水精精处处理理系系统统进进入入热热力力系系统统。这这些些腐腐蚀蚀产产物物沿沿着着热热力力系系统统的的各各个个设设备备流流动动或或沉沉积积下下来来,最最终终都都会会转转移移到到受受热热面面沉沉积积,造造成成机机组组的的腐腐蚀蚀和结垢。和结垢。4 4 超临界、超超临界机组水汽品质的控制超临界、超超临界机组水汽品质的控制 本讲稿第二十二页,共五十页23 国国内内许许多多亚亚临临
21、界界和和超超临临界界机机组组都都有有所所谓谓的的“两两高高现现象象”,即即存存在在汽汽水水品品质质合合格格率率高高,但但省省煤煤器器和和水水冷冷壁壁管管的的结结垢垢速速率率也也很很高高的的现现象象。研研究究已已确确定定其其主主要要原原因因与与给给水水采采用用加加氨氨和和联联氨氨的的还还原原性性处处理理工工况况有有关关。在在还还原原性性条条件件下下,尽尽管管在在给给水水中中通通过过提提高高pHpH值值可可以以减减少少四四氧氧化化三三铁铁的的溶溶解解度度,但但在在热热力力系系统统的的低低温温段段,二二价价铁铁的的溶溶出出率率仍仍然然较较高高,特特别别是是在在给给水水系系统统湍湍流流部部位位存存在在
22、流流动动加加速速腐腐蚀蚀现现象象,腐腐蚀蚀产产物物会会随随水水流流迁迁移移到到高高温温段段沉沉积积,造造成成省省煤煤器器节节流流阀阀严严重重污污堵堵、省省煤煤器器管管和和水水冷冷壁壁管管结结垢垢速速率率高等问题。高等问题。4 4 超临界、超超临界机组水汽品质的控制超临界、超超临界机组水汽品质的控制 (1 1)对于炉前系统腐蚀产物控制)对于炉前系统腐蚀产物控制 本讲稿第二十三页,共五十页24 对对于于炉炉前前系系统统腐腐蚀蚀产产物物的的控控制制方方法法,国国内内外外毫毫无无例例外外地地首首推推给给水水加加氧氧处处理理(OTOT)技技术术。加加氧氧处处理理是是利利用用纯纯水水中中溶溶解解氧氧对对金
23、金属属的的钝钝化化作作用用,使使给给水水系系统统金金属属表表面面形形成成致致密密的的保保护护性性氧氧化化膜膜,可可以以使使省省煤煤器器入入口口的的铁铁含含量量由由原原先先的的5g/L5g/L10g/L10g/L降降低低至至小小于于1g/L1g/L,大大大大降降低低了了锅锅炉炉管管的的结结垢垢速速率率,消消除除了了炉炉管管表表面面的的波波纹纹状状结结构构,达达到到热热力力系系统统防防腐腐防垢的最佳效果。防垢的最佳效果。4 4 超临界、超超临界机组水汽品质的控制超临界、超超临界机组水汽品质的控制 本讲稿第二十四页,共五十页25 目目前前国国外外已已经经投投运运的的超超超超临临界界机机组组的的给给水
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