第六章凝结与沸腾换热精选文档.ppt

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1、第六章凝结与沸腾换热1本讲稿第一页，共六十二页一、一、凝结换热凝结换热 蒸汽在凝结过程中与固体壁面发生的换热。蒸汽在凝结过程中与固体壁面发生的换热。各种液体各种液体二、凝结换热的分类二、凝结换热的分类 1.1.膜状凝结膜状凝结(filmwise condensation):(filmwise condensation):在壁面形成完整的液膜的凝结。在壁面形成完整的液膜的凝结。2.2.珠状凝结珠状凝结(dropwise condensation)(dropwise condensation)：凝结液以液珠的形式向下滚落时形成的对流换热。凝结液以液珠的形式向下滚落时形成的对流换热。6-1 6-1

2、凝结换热现象凝结换热现象本讲稿第二页，共六十二页 是否形成膜状凝结主要取决于凝结液的润湿能力，而润湿能力是否形成膜状凝结主要取决于凝结液的润湿能力，而润湿能力又取决于表面张力。表面张力小的润湿能力强。实践表明，几乎所又取决于表面张力。表面张力小的润湿能力强。实践表明，几乎所有的常用蒸气在纯净条件下在常用工程材料洁净表面上都能得到膜有的常用蒸气在纯净条件下在常用工程材料洁净表面上都能得到膜状凝结。状凝结。本讲稿第三页，共六十二页本讲稿第四页，共六十二页 珠状凝结的特点是小液珠在壁面形成、长大、脱落，沿途清扫液珠状凝结的特点是小液珠在壁面形成、长大、脱落，沿途清扫液珠，壁面裸露，蒸气直接与壁接触，

3、凝结成新的液珠。珠，壁面裸露，蒸气直接与壁接触，凝结成新的液珠。在珠状凝结时，蒸气与冷却壁之间没有液膜热阻，故传热大在珠状凝结时，蒸气与冷却壁之间没有液膜热阻，故传热大的加强，一般的加强，一般 在工业中常用流体的润湿能力都比较强。凝结时，先在壁面在工业中常用流体的润湿能力都比较强。凝结时，先在壁面上凝结成液体，沿壁面下流，逐渐形成液膜。上凝结成液体，沿壁面下流，逐渐形成液膜。膜状凝结时，壁面总被液膜覆盖，凝结时放出的潜热必须穿过液膜膜状凝结时，壁面总被液膜覆盖，凝结时放出的潜热必须穿过液膜才能传到壁面上，故液膜是换热的主要热阻。才能传到壁面上，故液膜是换热的主要热阻。珠状凝结好珠状凝结好 难于

4、获得难于获得:通过材料表面改性或涂憎水层。通过材料表面改性或涂憎水层。本讲稿第五页，共六十二页一、纯净蒸气层流膜状凝结分析解一、纯净蒸气层流膜状凝结分析解凝结换热是一个非常复杂的现象，如要考虑所有因素将无法进行凝结换热是一个非常复杂的现象，如要考虑所有因素将无法进行分析。传热学中惯用的方法是进行简化，忽略次要因素，突出主要因分析。传热学中惯用的方法是进行简化，忽略次要因素，突出主要因素，使理论分析可以进行。素，使理论分析可以进行。Nusselt Nusselt 于于19161916年成功地用理论分析法求年成功地用理论分析法求解了膜状凝结问题。下面即为此理论：解了膜状凝结问题。下面即为此理论：1

5、.1.物理问题：蒸气在冷壁面凝结，形成液膜，蒸气凝结将热量传给冷物理问题：蒸气在冷壁面凝结，形成液膜，蒸气凝结将热量传给冷壁面，求换热系数。壁面，求换热系数。6-2 6-2 膜状凝结分析解及实验关联式膜状凝结分析解及实验关联式本讲稿第六页，共六十二页1 1）常物性；）常物性；2 2）蒸气是静止的，汽液界面上无对液膜的粘滞应力；）蒸气是静止的，汽液界面上无对液膜的粘滞应力；3 3）液膜惯性力可以忽略；）液膜惯性力可以忽略；4 4）汽液界面上无温差，界面上液膜温度等于饱和温度；）汽液界面上无温差，界面上液膜温度等于饱和温度；5 5）膜内温度分布是线形的，即认为液膜内的热量转移只有导热，）膜内温度分

6、布是线形的，即认为液膜内的热量转移只有导热，而无对流作用；而无对流作用；6 6）液膜的过冷度可以忽略；）液膜的过冷度可以忽略；7 7）v v l l，v可忽略不计；可忽略不计；8 8）液膜表面平整无波动。）液膜表面平整无波动。2.2.基本假设基本假设：本讲稿第七页，共六十二页取如右图所示的坐标系，取如右图所示的坐标系，因为液膜具有边界层的特性，因为液膜具有边界层的特性，故满足边界层微分方程组，但故满足边界层微分方程组，但要加上重力项。要加上重力项。BernoulliBernoulli方程方程 边界层外边界层外3.3.数学描述：数学描述：本讲稿第八页，共六十二页4.4.求解求解本讲稿第九页，共六

7、十二页？x x 处的质量流量处的质量流量X+dxX+dx 处质量流量的增加处质量流量的增加对微元体应用热力学第一定律对微元体应用热力学第一定律即即本讲稿第十页，共六十二页得得液膜厚度液膜厚度分离变量积分分离变量积分本讲稿第十一页，共六十二页竖壁的平均表面传热系数：竖壁的平均表面传热系数：5.5.局部表面传热系数局部表面传热系数 Newton cooling Law Newton cooling Law（忽略过冷度）（忽略过冷度）本讲稿第十二页，共六十二页倾斜壁倾斜壁水平管水平管 Nusselt Nusselt 采用图解积分得采用图解积分得球表面球表面本讲稿第十三页，共六十二页=定性温度，除定性

8、温度，除r r 用用 t ts s 外其余皆为外其余皆为(t tw w+t ts s)/2/2=公式使用范围，层流公式使用范围，层流 Re1600 Re20Re20）本讲稿第十五页，共六十二页Condensation NumberCondensation Number横管横管(层流膜状，不可能湍流）层流膜状，不可能湍流）本讲稿第十六页，共六十二页惯性力项及液膜过冷度的影响均可略而不计。工业应用场合满足此条件惯性力项及液膜过冷度的影响均可略而不计。工业应用场合满足此条件实验表明，液膜由层流转变为湍流的临界雷诺数为实验表明，液膜由层流转变为湍流的临界雷诺数为 1600 1600。研究表示对于研究表

9、示对于PrPr数接近于数接近于1 1或大于或大于1 1的流体，只要的流体，只要8.8.理论公式的修正理论公式的修正横管吻合很好。竖壁，横管吻合很好。竖壁，Re20Re20Re20时，实验值高时，实验值高20%20%本讲稿第十七页，共六十二页对于对于Re Re 1600 1600 的湍流液膜，热量的传递除了靠近壁面极薄的层流底的湍流液膜，热量的传递除了靠近壁面极薄的层流底层仍依靠导热方式外，层流底层以外以湍流传递为主，换热比层流时大层仍依靠导热方式外，层流底层以外以湍流传递为主，换热比层流时大为增强。对于底部已达到湍流状态的竖壁凝结换热，其沿整个壁面的平为增强。对于底部已达到湍流状态的竖壁凝结换

10、热，其沿整个壁面的平均表面传热系数按下式计算：均表面传热系数按下式计算：除除PrPrw w 的定性温度用的定性温度用 t tw w 外，其余均用外，其余均用t ts s，物性为凝结液的，物性为凝结液的 二、湍流膜状凝结换热二、湍流膜状凝结换热本讲稿第十八页，共六十二页 例题例题 6-1 6-1 压力为压力为1.013101.013103 3Pa Pa 的水蒸气在方形竖壁上凝结。壁的的水蒸气在方形竖壁上凝结。壁的尺寸为尺寸为30cm30cm30cm30cm，壁温保持，壁温保持9898。计算每小时的热换量及凝结蒸。计算每小时的热换量及凝结蒸汽量。汽量。解：先假设液膜为层流。解：先假设液膜为层流。根

11、据根据 t ts s=100=100，查得，查得r r=2257kJ/kg=2257kJ/kg。其他物性按液膜平均温度其他物性按液膜平均温度 t tm m=(100+98)/2=99=(100+98)/2=99 查取，得：查取，得：=958.4kg/m=958.4kg/m3 3,=2.825 102.825 10-4-4kg/(m.s),kg/(m.s),=0.68W/(m.K)0.68W/(m.K)则有：则有：本讲稿第十九页，共六十二页核算核算ReRe准则：准则：说明原来假设液膜为层流成立。换热量可按牛顿冷却公式计算：说明原来假设液膜为层流成立。换热量可按牛顿冷却公式计算：凝结蒸汽量为：凝结

12、蒸汽量为：本讲稿第二十页，共六十二页1.1.不凝结气体：不凝结气体：由于不凝结气体形成气膜，故由于不凝结气体形成气膜，故：1).1).蒸气要扩散过气膜，形成阻力；蒸气要扩散过气膜，形成阻力；2).2).气膜导致蒸气分压力降低，从而使气膜导致蒸气分压力降低，从而使 t ts s 降低降低：=严重性：严重性：1%1%的不凝结气体能使的不凝结气体能使 h h降低降低 60%60%=凝汽器凝汽器 6-3 6-3 影响膜状凝结因素的讨论影响膜状凝结因素的讨论本讲稿第二十一页，共六十二页2.2.蒸气流速蒸气流速 前面的理论分析忽略了蒸气流速的影响。前面的理论分析忽略了蒸气流速的影响。=u u 向上向上 液

13、膜增厚液膜增厚 h h ；u u 液膜破裂液膜破裂 h h =u u 向下向下 液膜减薄液膜减薄 h h ；u u 液膜破裂液膜破裂 h h 3.3.过热蒸气过热蒸气 实验证实实验证实 代替代替 r r 即可即可4.4.液膜过冷度及温度分布的非线形液膜过冷度及温度分布的非线形 只要用只要用 代替计算公式中的代替计算公式中的 r r，即可：，即可：本讲稿第二十二页，共六十二页5.5.管子排数管子排数 n n排排,特征长度特征长度d d nd nd 由于凝结液落下时要产生飞溅以及对由于凝结液落下时要产生飞溅以及对液膜的冲击扰动，会使液膜的冲击扰动，会使 h h 增大。增大。6.6.管内冷凝管内冷凝

14、低速高速本讲稿第二十三页，共六十二页本讲稿第二十四页，共六十二页本讲稿第二十五页，共六十二页7.7.凝结表面情况凝结表面情况 凝结换热的放热系数一般比较大，故在常规冷凝器中其热阻不占凝结换热的放热系数一般比较大，故在常规冷凝器中其热阻不占主导地位。但实际运行中凝汽器的泄漏是不可避免的，空气的漏入使主导地位。但实际运行中凝汽器的泄漏是不可避免的，空气的漏入使冷凝器平均表面传热系数明显下降。实践表明，采用强化措施可以收冷凝器平均表面传热系数明显下降。实践表明，采用强化措施可以收到实际效益。某些制冷剂的冷凝器中，强化有更大现实意义。到实际效益。某些制冷剂的冷凝器中，强化有更大现实意义。强化的原则：尽

15、量减薄粘滞在换热表面上液膜的厚度。强化的原则：尽量减薄粘滞在换热表面上液膜的厚度。实现的方法实现的方法：=尖锋的表面尖锋的表面=使凝结液尽快从换热表面上排泄掉使凝结液尽快从换热表面上排泄掉 如低肋管、纵向沟槽等如低肋管、纵向沟槽等=表面改性，使膜状凝结变为珠状凝结表面改性，使膜状凝结变为珠状凝结 表面涂层（油脂、纳米技术）、离子注入表面涂层（油脂、纳米技术）、离子注入本讲稿第二十六页，共六十二页本讲稿第二十七页，共六十二页(Boiling heat transfer phenomena)(Boiling heat transfer phenomena)一、一、定义：定义：物质由液态变为气态时发

16、生的换热叫物质由液态变为气态时发生的换热叫沸腾换热沸腾换热。应用：电站中的水冷壁；工业锅炉中的省煤器；烧开水；冰箱中氟应用：电站中的水冷壁；工业锅炉中的省煤器；烧开水；冰箱中氟里昂的蒸发等。里昂的蒸发等。=沸腾与前面介绍的凝结正好是正反两个过程沸腾与前面介绍的凝结正好是正反两个过程=许多学科中正反过程的（物理机制）公式是一样的许多学科中正反过程的（物理机制）公式是一样的=传热有时不一样（管内强制对流）传热有时不一样（管内强制对流）=沸腾比凝结复杂得多沸腾比凝结复杂得多 6-4 6-4 沸腾换热现象沸腾换热现象(本科生本科生11.9）本讲稿第二十八页，共六十二页1.1.按流动动力分按流动动力分

17、a).a).大容器大容器(或池内或池内)沸腾沸腾(Pool boiling)(Pool boiling)：加热壁面沉浸在有自由表面液体中所发生的沸腾。加热壁面沉浸在有自由表面液体中所发生的沸腾。例铝壶烧开水等例铝壶烧开水等 b).b).强制对流沸腾强制对流沸腾(Forced convection boiling)(Forced convection boiling)：液体在外力的作用下，以一定的流速流过壁面时所发生的沸腾液体在外力的作用下，以一定的流速流过壁面时所发生的沸腾换热。工业上的沸腾换热多属于此。换热。工业上的沸腾换热多属于此。例如冰箱的蒸发器、自然循环锅炉蒸发受热面传热。例如冰箱的蒸

18、发器、自然循环锅炉蒸发受热面传热。二、二、沸腾换热的分类沸腾换热的分类本讲稿第二十九页，共六十二页2.2.从主体温度分：从主体温度分：a).a).过冷沸腾过冷沸腾(Subcooled boiling)(Subcooled boiling)：液体的主体温度低于相应压力下饱和温度时的沸腾换热。液体的主体温度低于相应压力下饱和温度时的沸腾换热。b).b).饱和沸腾饱和沸腾(Saturated or bulk boiling)(Saturated or bulk boiling)：液体的主体温度等于相应压力下饱和温度时的沸腾换液体的主体温度等于相应压力下饱和温度时的沸腾换热。例如烧开水热。例如烧开水本

19、讲稿第三十页，共六十二页 4 4个区域个区域(电阻丝加热电阻丝加热)=A A 区区 t t44 自然对流自然对流 pure convection pure convection 过热液体对流到自由液过热液体对流到自由液 面后蒸发面后蒸发 =B,C B,C核态沸腾核态沸腾区区 Nucleate boilingNucleate boiling B B 孤立汽泡区孤立汽泡区 individual bubble individual bubble regime regime 汽泡彼此不干扰汽泡彼此不干扰,对液体扰动大对液体扰动大,换热强换热强 C C 汽块区汽块区 Continuous column

20、Continuous column regime regime扰动更强扰动更强q q上升上升F ABCDE三、大容器饱和沸腾曲线三、大容器饱和沸腾曲线25本讲稿第三十一页，共六十二页=D D过度沸腾过度沸腾 Transition boiling regimeTransition boiling regime 汽泡迅速形成，许多汽泡连成一片，在壁面上形成一层汽汽泡迅速形成，许多汽泡连成一片，在壁面上形成一层汽 膜，汽膜的导热系数降低，膜，汽膜的导热系数降低，q q 下降。下降。=稳定膜态沸腾稳定膜态沸腾 Stable film boiling regimeStable film boiling

21、regime 汽泡的产生和脱离速度几乎不变，在壁面上形成稳定的汽膜汽泡的产生和脱离速度几乎不变，在壁面上形成稳定的汽膜,和和h h几乎是常数几乎是常数;由由 t t 及及q=h t知，知，q q。E E区，辐射比例小，区，辐射比例小，F F区辐射所占比例越来越大区辐射所占比例越来越大=临界热流密度临界热流密度CHFCHF（热通量）（热通量）(Critical heat flux)(Critical heat flux)：恒热流（加热）恒热流（加热）q q=const.=const.热流密度与换热条件无关热流密度与换热条件无关一旦热流密度超过峰值，工况将沿一旦热流密度超过峰值，工况将沿q qma

22、xmax 虚线跳至稳定膜态沸虚线跳至稳定膜态沸腾线，腾线，t t 将猛升至近将猛升至近1000 1000 C C，可能导致设备的烧毁，所以亦称烧可能导致设备的烧毁，所以亦称烧毁点（毁点（Burnout pointBurnout point）DNB：核态沸腾上升缓慢转折点。为保证加热设备运行安全和，核态沸腾上升缓慢转折点。为保证加热设备运行安全和，电加电加热、反应堆恒热流、实用中设热、反应堆恒热流、实用中设此点为安全此点为安全监测点监测点。本讲稿第三十二页，共六十二页 1.1.汽泡稳定存在条件：汽泡稳定存在条件：设有一个容器，底面加热，上面压力设有一个容器，底面加热，上面压力p ps s 对应对

23、应t ts s，如中间有汽泡，其内压力如中间有汽泡，其内压力p pv v，温度，温度t tv v，周围流体对应周围流体对应p pL L,t,tL L 。稳定条件：稳定条件：热平衡热平衡 力平衡力平衡 =热平衡热平衡 t tL L=t=tv v t tL L t t tv v 液体向汽泡传热，汽泡中的汽要膨胀液体向汽泡传热，汽泡中的汽要膨胀长大。长大。=力平衡力平衡 取半个汽泡为控制体，受两个力作用：取半个汽泡为控制体，受两个力作用：气泡内外压力差（气泡内外压力差（垂直合力垂直合力）表面张力表面张力四、汽泡动力学简介：四、汽泡动力学简介：本讲稿第三十三页，共六十二页平衡时平衡时如略去液柱压力，则

24、如略去液柱压力，则讨论：讨论：1).1).相对应相对应Saturated Steam这说明在液体发生相变时，这说明在液体发生相变时，实际上是一种近似的说法，其实，实际上是一种近似的说法，其实 ，即有过热的。（，即有过热的。（实际上过热度存在是气化条件实际上过热度存在是气化条件）本讲稿第三十四页，共六十二页2).2).汽泡起始于壁面：汽泡起始于壁面：即即汽泡总是由小至大生长的，汽泡总是由小至大生长的，R R 越小，越易形成。其实液体中越小，越易形成。其实液体中 t tl l 也有也有分布，在壁面处分布，在壁面处t tl l=t tw w。温度最高，温度最高，R 最小最小,故汽泡最先在壁面上形成，

25、故汽泡最先在壁面上形成，而壁面凹处常有残存气体，故最先能满足汽泡形成条件，这样的地方称而壁面凹处常有残存气体，故最先能满足汽泡形成条件，这样的地方称为汽化核心（为汽化核心（Nucleation siteNucleation site）。）。3).3).t tw w 汽泡增多汽泡增多壁面附近壁面附近（过热度增加，气泡核的半径雨点小。）本讲稿第三十五页，共六十二页本讲稿第三十六页，共六十二页本讲稿第三十七页，共六十二页本讲稿第三十八页，共六十二页 锅炉水冷壁锅炉水冷壁 管内强制对流沸腾时，由于产生的蒸气混入液流，管内强制对流沸腾时，由于产生的蒸气混入液流，出现多种不同形式的两相流结构。出现多种不同

26、形式的两相流结构。2.2.管内沸腾简介管内沸腾简介本讲稿第三十九页，共六十二页流动类型流动类型 单相水 泡状流 块状流 环状流 单相汽换热类型换热类型 单相对流换热 过冷沸腾 核态沸腾 液膜对流沸腾 湿蒸汽换热 过热蒸汽换热蒸干：液膜消失蒸干：液膜消失传热恶化（危机）：传热恶化（危机）：,壁温提高，壁温提高，对材质要求提高。锅炉单独设置过对材质要求提高。锅炉单独设置过热区。热区。本讲稿第四十页，共六十二页1.1.大容器饱和核态沸腾大容器饱和核态沸腾 影响核态沸腾的因素主要是：影响核态沸腾的因素主要是：壁面过热度壁面过热度 汽化核心数（复杂）汽化核心数（复杂）1 1）对于水，米海耶夫推荐的在）对

27、于水，米海耶夫推荐的在 10 105 5-410-4106 6 Pa Pa压力下大容器饱和压力下大容器饱和沸腾的计算式为：沸腾的计算式为：由由 q q=h h t t，消去，消去 t t式中：式中：p p 沸腾绝对压力沸腾绝对压力 t=tt=tw w -t-ts s 壁面过热度壁面过热度 q q 热流密度热流密度 6-5 6-5 沸腾换热计算式沸腾换热计算式本讲稿第四十一页，共六十二页2 2）基于核态沸腾换热主要是汽泡高度扰动的强制对流换热的设想，推荐基于核态沸腾换热主要是汽泡高度扰动的强制对流换热的设想，推荐以下适用性广的实验关联式：以下适用性广的实验关联式：本讲稿第四十二页，共六十二页该式

28、还可以改写成以下便于计算的形式该式还可以改写成以下便于计算的形式 该式实际也是该式实际也是Nu=fNu=f(Re,PrRe,Pr)或或 St=fSt=f(Re,PrRe,Pr)的形式的形式.当由当由 t 求求 q 时误差可达时误差可达 100%；而由；而由q 求求 t 时，误差为时，误差为 33%.式中：本讲稿第四十三页，共六十二页3 3）制冷介质，库珀制冷介质，库珀(Cooper)(Cooper)公式目前用得较多公式目前用得较多式中：式中：Mr 为液体的分子量；为液体的分子量；pr对比压力（液体的压力与其临界压力对比压力（液体的压力与其临界压力之比；之比；Rp为表面粗糙度。为表面粗糙度。临界

29、温度：气体液化的最高温度；临界压临界温度：气体液化的最高温度；临界压力：临界温度对应的饱和压力。力：临界温度对应的饱和压力。本讲稿第四十四页，共六十二页例题例题 6-2 6-2 图图6-11 6-11 为为1 1大气压下饱和水的沸腾曲线，试求此加热大气压下饱和水的沸腾曲线，试求此加热系统的系统的C Cwlwl值。值。解：按式解：按式(617)(617)确定确定C Cwlwl 已知：已知：s s=1,=1,饱和温度饱和温度 ，而饱和水的物性从附，而饱和水的物性从附录查得为：录查得为：本讲稿第四十五页，共六十二页于是：于是：从图从图 6-11 6-11读得：读得：时。于是：时。于是：C Cwlwl

30、 实际为几个实际为几个Cwl平均值。平均值。本讲稿第四十六页，共六十二页例题例题 6-3 6-3 在在1.013101.013105 5PaPa的绝对压力下，水在的绝对压力下，水在t tw w=113.9=113.9的铂质的铂质加热面上作大容器内沸腾，试求单位加热面积的汽化率。加热面上作大容器内沸腾，试求单位加热面积的汽化率。解：解：壁面过热度壁面过热度t=t=113.9-100 113.9-100，从图，从图6-66-6知处于核态沸腾区，知处于核态沸腾区，因而可按式因而可按式(618)(618)求取求取 q q 。从附录查得，从附录查得，时水和水蒸气的物性为：时水和水蒸气的物性为：从表从表6

31、-16-1查得：对于水查得：对于水-铂组合：铂组合：本讲稿第四十七页，共六十二页代入式代入式(618)(618)得：得：单位加热面的汽化率为：单位加热面的汽化率为：本讲稿第四十八页，共六十二页 应用汽膜的泰勒不稳定性原理导得大容器沸腾的临界热流密度的半经应用汽膜的泰勒不稳定性原理导得大容器沸腾的临界热流密度的半经验公式：验公式：例题例题 6-5 6-5：计算水在：计算水在1.013101.013105 5PaPa压力下沸腾时的临界热流压力下沸腾时的临界热流密度，并与图密度，并与图6-116-11比较。比较。解：解：水及水蒸气的物性同例题水及水蒸气的物性同例题 6-3 6-3。得：。得：图图 6

32、-11 6-11知知误差误差7%7%2.2.大容器沸腾的临界热流密度大容器沸腾的临界热流密度本讲稿第四十九页，共六十二页 膜态沸腾中，汽膜的流动和换热在许多方面类似于膜状凝结中膜态沸腾中，汽膜的流动和换热在许多方面类似于膜状凝结中液膜的流动和换热，适宜用简化的边界层作分析。对于横管的膜态液膜的流动和换热，适宜用简化的边界层作分析。对于横管的膜态沸腾，有以下公式：沸腾，有以下公式：定性湿度：定性湿度：L L 和和r r由由t ts s 决定，其余为决定，其余为0.5(0.5(t tw w+t ts s)由于汽膜热阻较大，而壁温在膜态沸腾时很高，壁面的净换热量除了按由于汽膜热阻较大，而壁温在膜态沸

33、腾时很高，壁面的净换热量除了按沸腾计算的以外，还有辐射换热。辐射换热的作用会增加汽膜的厚度，因此沸腾计算的以外，还有辐射换热。辐射换热的作用会增加汽膜的厚度，因此不能认为此时的总换热量是按对流换热与辐射换热方式各自计算所得之值的不能认为此时的总换热量是按对流换热与辐射换热方式各自计算所得之值的简单叠加。勃洛姆来建议采用以下超越方程来计算考虑对流换热与辐射换热简单叠加。勃洛姆来建议采用以下超越方程来计算考虑对流换热与辐射换热相互影响在内的复合换热的相互影响在内的复合换热的3.3.大容器膜态沸腾的关联式大容器膜态沸腾的关联式本讲稿第五十页，共六十二页 解：解：由由 确定。从附录查得：确定。从附录查

34、得：、r r 按按 从附录查得：从附录查得：膜态沸腾换热表面传热系数按式膜态沸腾换热表面传热系数按式(6-21)(6-21)计算，得：计算，得：例题例题 6-6 6-6 水平铂线通电加热，在水平铂线通电加热，在1.013101.013105 5Pa Pa 的水中产生稳定膜态沸的水中产生稳定膜态沸腾。已知腾。已知 t tw w t ts s=654 =654 C C，导线直径为，导线直径为1.27mm1.27mm，求沸腾换热表面传，求沸腾换热表面传热系数。热系数。本讲稿第五十一页，共六十二页 1.1.不凝结气体不凝结气体 与膜状凝结不同，溶解于液体中的不凝结气体会使沸腾换热得与膜状凝结不同，溶解

35、于液体中的不凝结气体会使沸腾换热得到某种强化。因为，随着工作液体温度的升高，不凝结气体会从液到某种强化。因为，随着工作液体温度的升高，不凝结气体会从液体中逸出，使壁面附近的微小凹坑得以活化，成为汽泡的胚芽，从体中逸出，使壁面附近的微小凹坑得以活化，成为汽泡的胚芽，从而使而使 q q t t 沸腾曲线向着沸腾曲线向着 t t减小的方向移动，即在相同的减小的方向移动，即在相同的 t t下产生更下产生更高的热流密度，强化了换热。但对处于稳定运行下的沸腾换热设高的热流密度，强化了换热。但对处于稳定运行下的沸腾换热设备来说，必须不断地向工作液体注入不凝结气体。备来说，必须不断地向工作液体注入不凝结气体。

36、6-6 6-6 影响沸腾换热的因素影响沸腾换热的因素本讲稿第五十二页，共六十二页2.2.过冷度过冷度 在大容器沸腾中流体主要部分的温度低于相应压力下的饱和温度的沸在大容器沸腾中流体主要部分的温度低于相应压力下的饱和温度的沸腾称为腾称为过冷沸腾过冷沸腾。对于大容器沸腾，除了在核态沸腾起始点附近区域外，过。对于大容器沸腾，除了在核态沸腾起始点附近区域外，过冷度对沸腾换热的强度并无影响。在核态沸腾起始段，自然对流的机理还占相冷度对沸腾换热的强度并无影响。在核态沸腾起始段，自然对流的机理还占相当大的比例，而自然对流时当大的比例，而自然对流时因而过冷会使该区域的换热有所增强。因而过冷会使该区域的换热有所

37、增强。3.3.重力加速度重力加速度在很大的范围内重力加速度几乎对核态沸腾的换热规律没有影响。但在很大的范围内重力加速度几乎对核态沸腾的换热规律没有影响。但重力加速度对液体自然对流则有显著的影响重力加速度对液体自然对流则有显著的影响(自然对流随加速度的增加而自然对流随加速度的增加而强化强化？)。在零重力场。在零重力场(或接近于零重力场或接近于零重力场)的情况下，沸腾换热的规律还的情况下，沸腾换热的规律还研究得不够。研究得不够。本讲稿第五十三页，共六十二页4.4.液位高度液位高度 在大容器沸腾中，当传热在大容器沸腾中，当传热表面上的液位足够高时，沸腾换表面上的液位足够高时，沸腾换热表面传热系数与液

38、位高度无关。热表面传热系数与液位高度无关。但当液位降低到一定值时，沸腾但当液位降低到一定值时，沸腾换热的表面传热系数会明显地随换热的表面传热系数会明显地随液位的降低而升高。这一特定的液位的降低而升高。这一特定的液位值称为液位值称为临界液位临界液位。对于常压。对于常压下的水，其值约为下的水，其值约为5mm5mm。在热管和电子器件冷却中有重在热管和电子器件冷却中有重要应用。要应用。本讲稿第五十四页，共六十二页前已指出，沸腾表面上的微小凹坑最容易产生汽化核心。现已开前已指出，沸腾表面上的微小凹坑最容易产生汽化核心。现已开发出两类增加表面凹坑的方法：发出两类增加表面凹坑的方法：(1).(1).用烧结、钎焊、火焰喷涂、用烧结、钎焊、火焰喷涂、电离沉积等物理与化学的方法在换热表面上造成一层多孔结构；电离沉积等物理与化学的方法在换热表面上造成一层多孔结构；(2).(2).采用机械加工的方法在换热管表面上造成多孔结构。采用机械加工的方法在换热管表面上造成多孔结构。5.5.沸腾表面的结构沸腾表面的结构本讲稿第五十五页，共六十二页本讲稿第五十六页，共六十二页本讲稿第五十七页，共六十二页本讲稿第五十八页，共六十二页本讲稿第五十九页，共六十二页本讲稿第六十页，共六十二页关于烟囱抽力问题关于烟囱抽力问题本讲稿第六十一页，共六十二页本讲稿第六十二页，共六十二页