预应力混凝土结构构件.docx

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1、第一章10预应力混凝土结构构件一般规定10.1 预应力损失值计算10.2 预应力混凝土构造规定第二章10.1 一般规定10.2.1 预应力混凝土结构构件，除应根据设计状况进行承载力计算及正常使用极限状态验算外，尚应对施 工阶段进行验算。10.2.2 预应力混凝土结构设计应计入预应力作用效应；对超静定结构，相应的次弯矩、次剪力及次轴力等 应参与组合计算。对承载能力极限状态，当预应力作用效应对结构有利时，预应力作用分项系数YP应取L。，不利时YP应取1.2 ;对正常使用极限状态，预应力作用分项系数YP应取l.Oo对参与组合的预应力作用效应项，当预应力作用效应对承载力有利时，结构重要性系数Y。应取L

2、。；当预 应力作用效应对承载力不利时，结构重要性系数丫0应按本规范第条确定。预应力筋的张拉控制应力。con应符合以下规定：1消除应力钢丝、钢绞线Ocon0.75fptk (10 . 1 . 31)2中强度预应力钢丝don070fptk (10 . 1 . 32)3预应力螺纹钢筋Ocon0.85fpyk (10 . 1.33)式中：fptk预应力筋极限强度标准值；fpyk预应力螺纹钢筋屈服强度标准值。消除应力钢丝、钢绞线、中强度预应力钢丝的张拉控制应力值不应小于0.4fptk ;预应力螺纹钢筋的张拉应 力控制值不宜小于0.5fpyk。当符合以下情况之一时，上述张拉控制应力限值可相应提高0.05f

3、ptk或0.05fpyk ;Zi4Zi4连续无粘结预应力筋两个锚固端间的总长度,与lx相关的由活荷载最不利布置图确定的荷载跨长度之和。翼缘位于受压区的T形、I形截面受弯构件，当受压区高度 大于翼缘高度时，综合配筋特征值fP可按下式计算：0=吆7MA电脑 (10.1.14-5)式中：式式中：式T形、I形截面受压区的翼缘高度;T形、I形截面受压区的翼缘计算宽度。无粘结预应力混凝土受弯构件的受拉区，纵向普通钢筋截面面积As的配置应符合以下规定:1单向板h翻面高度。纵向普通钢筋直径不应小于8mm，间距不应大于200nme2梁4应取以下两式计算结果的较大值：(午2)Ap(10.1.15-2)3 fyn3

4、 /A0.003班(100.00075hl(10.1.161)式中：|一平行于计算纵向受力钢筋方向上板的跨度;h板的厚度。由上式确定的纵向普通钢筋，应分布在各离柱边l.5h的板宽范围内。每一方向至少应设置4根直径不小于16mm的钢筋。纵向钢筋间距不应大于300mm ,外伸出柱边长度至少为支座每一边净跨的1 / 6。在承载力计算中考虑纵 向普通钢筋的作用时，其伸出柱边的长度应按计算确定，并应符合本规范第8.3节对锚固长度的规定。2在荷载标准组合下，当正弯矩区每一方向上抗裂验算边缘的混凝土法向拉应力满足以下规定时，正弯矩 区可仅按构造配置纵向普通钢筋：% - % 4 0- 4ft(10 Mcr式中

5、：构件的正截面受弯承载力设计值，按本规范公式(10. 1.17)(6.2.10-1)、公式(6. 2.11-2)或公式(6. 2.14)计算，但应取等号，并将M以Mu代替;构件的正截面开裂弯矩值，按本规范公式(7. 2. 3-6)计算。条文说明10.1 一般规定为确保预应力混凝土结构在施工阶段的平安，明确规定了在施工阶段应进行承载能力极限状态等验 算，施工阶段包括制作、张拉、运输及安装等工序。10.1.1 根据现行国家标准工程结构可靠性设计统一标准GB 50153的有关规定,当进行预应力混凝土 构件承载能力极限状态及正常使用极限状态的荷载组合时，应计算预应力作用效应并参与组合，对后张法 预应力

6、混凝土超静定结构，预应力效应为综合内力Mr、Vr及Nr,包括预应力产生的次弯矩、次剪力和次 轴力。在承载能力极限状态下，预应力作用分项系数YP应按预应力作用的有利或不利分别取L0或1.2O 当不利时，如后张法预应力混凝土构件锚头局压区的张拉控制力，预应力作用分项系数YP应取1.2。在正 常使用极限状态下，预应力作用分项系数YP通常取1.0。当按承载能力极限状态计算时，预应力筋超出有 效预应力值到达强度设计值之间的应力增量仍为结构抗力局部；当按本规范第6章的实用方法进行承载力 计算时，仅次内力应参与荷载效应组合和设计计算。对承载能力极限状态，当预应力作用效应列为公式左端项参与作用效应组合时，由于

7、预应力筋的数量和设 计参数已由裂缝控制等级的要求确定，且总体上是有利的，根据工程经验，对参与组合的预应力作用效应 项，应取结构重要性系数丫0 = 1.0 ;对局部受压承载力计算、框架梁端预应力筋偏心弯矩在柱中产生的次弯 矩等，其预应力作用效应为不利时，Y0应按本规范公式(3.3.21)执行。本规范为防止出现冗长的公式，在诸多计算公式中并没有具体列出相关次内力。因此，当应用本规范公式 进行正截面受弯、受压及受拉承载力计算，斜截面受剪及受扭截面承载力计算，以及裂缝控制验算时，均 应计入相关次内力。本次修订增加了无粘结预应力混凝土结构承受静力荷载的设计规定，主要有裂缝控制，张拉控制应力限值, 有关的

8、预应力损失值计算，受弯构件正截面承载力计算时无粘结预应力筋的应力设计值、斜截面受剪承载 力计算，受弯构件的裂缝控制验算及挠度验算，受弯构件和板柱结构中有粘结纵向钢筋的配置，以及施工 张拉阶段截面边缘混凝土法向应力控制和预拉区构造配筋，防腐及防火措施。以上规定的条款列在本章及 本规范相关章节的条款中。10.1.2 本次修订增加了中强度预应力钢丝及预应力螺纹钢筋的张拉控制应力限值。10.1.5 通常对预应力筋由于布置上的几何偏心引起的内弯矩Npepn以Ml表示。由该弯矩对连续梁引起 的支座反力称为次反力，由次反力对梁引起的弯矩称为次弯矩M2。在预应力混凝土超静定梁中，由预加 力对任一截面引起的总弯

9、矩Mr为内弯矩Ml与次弯矩M2之和，即Mr=Ml+M2o次剪力可根据结构构 件各截面次弯矩分布按力学分析方法计算。此外，在后张法梁、板构件中，当预加力引起的结构变形受到 柱、墙等侧向构件约束时，在梁、板中将产生与预加力反向的次轴力。为求次轴力也需要应用力学分析方 法。为确保预应力能够有效地施加到预应力结构构件中，应采用合理的结构布置方案，合理布置竖向支承构件, 如将抗侧力构件布置在结构位移中心不动点附近；采用相对细长的柔性柱以减少约束力，必要时应在柱中 配置附加钢筋承当约束作用产生的附加弯矩。在预应力框架梁施加预应力阶段，可将梁与柱之间的节点设 计成在张拉过程中可产生滑动的无约束支座，张拉后再

10、将该节点做成刚接。对后张楼板为减少约束力，可 采用后浇带或施工缝将结构分段，使其与约束柱或墙暂时分开；对于不能分开且刚度较大的支承构件，可 在板与墙、柱结合处开设结构洞以减少约束力，待张拉完毕后补强。对于平面形状不规那么的板，宜划分为 平面规那么的单元，使各局部能独立变形，以减少约束；当大局部收缩变形完成后，如有需要仍可以连为整 体。10.1.7 当按裂缝控制要求配置的预应力筋不能满足承载力要求时，承载力缺乏局部可由普通钢筋承当，采 用混合配筋的设计方法。这种局部预应力混凝土既具有全预应力混凝土与钢筋混凝土二者的主要优点，又 基本上排除了两者的主要缺点，现已成为加筋混凝土系列中的主要开展趋势。

11、当然也带来了一些新的课题。 当预应力混凝土构件配置钢筋时，由于混凝土收缩和徐变的影响，会在这些钢筋中产生内力。这些内力减 少了受拉区混凝土的法向预压应力，使构件的抗裂性能降低，因而计算时应考虑这种影响。为简化计算， 假定钢筋的应力取等于混凝土收缩和徐变引起的预应力损失值。但严格地说，这种简化计算当预应力筋和 钢筋重心位置不重合时是有一定误差的。10.1.8 近年来，国内开展了后张法预应力混凝土连续梁内力重分布的试验研究，并探讨次弯矩存在对内力 重分布的影响。这些试验研究及有关文献建议，对存在次弯矩的后张法预应力混凝土超静定结构，其弯矩 重分布规律可描述为：(1 -p)Md + aM2Mu ,其

12、中，a为次弯矩消失系数。直接弯矩的调幅系数定义为： B = 1 - Ma / Md ,此处，Ma为调整后的弯矩值，Md为按弹性分析算得的荷载弯矩设计值；直接弯矩调 幅系数B的变化幅度是：OwpwBmax ,此处，0max为最大调幅系数。次弯矩随结构构件刚度改变和塑性较 转动而逐步消失,它的变化幅度是：0wav 1.0 ；且当0 = 0时，取a = 1.0 ;当口 = 0max时,可取a接近为0。 且B可取其正值或负值，当取0为正值时，表示支座处的直接弯矩向跨中调幅；当取B为负值时，表示跨中 的直接弯矩向支座处调幅。上述试验结果从概念设计的角度说明，在超静定预应力混凝土结构中存在的次 弯矩，随着

13、预应力构件开裂、裂缝开展以及刚度减小，在极限荷载阶段会相应减小。当截面配筋率高时， 次弯矩的变化较小，反之可能大局部次弯矩都会消失。本次修订考虑到上述情况，采用次弯矩参与重分布 的方案，即内力重分布所考虑的最大弯矩除了荷载弯矩设计值外，还包括预应力次弯矩在内。并参考美国AQ规范、欧洲规范EN 1992-2等,规定对预应力混凝土框架梁及连续梁在重力荷载作用下,当受压区高 度x40.30h0时，可允许有限量的弯矩重分配，同时可考虑次弯矩变化对截面内力的影响，但总调幅值不 宜超过20%。10.1.9 对光面钢丝、螺旋肋钢丝、三股和七股钢绞线的预应力传递长度，均在原规范规定的预应力传递长 度的基础上，

14、根据试验研究结果作了调整，并通过给出的公式由其有效预应力值计算预应力传递长度。预 应力筋传递长度的外形系数取决于与锚固性能有关的钢筋的外形。10.1.11 为确保预应力混凝土结构在施工阶段的平安，本规范第10.L1条规定了在施工阶段应进 行承载能力极限状态验算。在施工阶段对截面边缘混凝土法向应力的限值条件，是根据国内外相关规范校 准并吸取国内的工程设计经验而得的。其中，对混凝土法向应力的限值，均用与各施工阶段混凝土抗压强度 相对应的抗拉强度及抗压强度标准 值表不。预拉区纵向钢筋的构造配筋率，取略低于本规范第条的最小配筋率要求。10.1.13 先张法及后张法预应力混凝土构件的受剪承载力、受扭承载

15、力及裂缝宽度计算，均需用到混凝土 法向预应力为零时的预应力筋合力Np0o本条对此作了规定。10.1.14 影响无粘结预应力混凝土构件抗弯能力的因素较多，如无粘结预应力筋有效预应力的大小、无粘 结预应力筋与普通钢筋的配筋率、受弯构件的跨高比、荷载种类、无粘结预应力筋与管壁之间的摩擦力、 束的形状和材料性能等。因此，受弯破坏状态下无粘结预应力筋的极限应力必须通过试验来求得。国内所 进行的无粘结预应力梁（板）试验，得出无粘结预应力筋于梁破坏瞬间的极限应力，主要与配筋率、有效预应 力、钢筋设计强度、混凝土的立方体抗压强度、跨高比以及荷载形式有关，积累了珍贵的数据。本次修订采用了现行行业标准无粘结预应力

16、混凝土结构技术规程JGJ 92的相关表达式。该表达式以综 合配筋指标8为主要参数，考虑了跨高比变化影响。为反映在连续多跨梁板中应用的情况，增加了考虑连 续跨影响的设计应力折减系数。在设计框架梁时，无粘结预应力筋外形布置宜与弯矩包络图相接近，以防 在框架梁顶部反弯点附近出现裂缝。10.1.15 在无粘结预应力受弯构件的预压受拉区，配置一定数量的普通钢筋，可以防止该类构件在极限状 态下发生双折线形的脆性破坏现象，并改善开裂状态下构件的裂缝性能和延性性能。1单向板的普通钢筋最小面积本规范对钢筋混凝土受弯构件,规定最小配筋率为0.2%和45ft / fy中的较大值。美国通过试验认为,在无粘结预应力受弯

17、构件的受拉区至少应配置从受拉边缘至毛截面重心之间面积0.4%的普通钢筋。综合上述 两方面的规定和研究成果，并结合以往的设计经验，作出了本规范对无粘结预应力混凝土板受拉区普通钢 筋最小配筋率的限制。2梁正弯矩区普通钢筋的最小面积无粘结预应力梁的试验说明，为了改善构件在正常使用下的变形性能，应采用预应力筋及有粘结普通钢筋 混合配筋方案。在全部配筋中，有粘结纵向普通钢筋的拉力占到承载力设计值Mu产生总拉力的25%或更 多时，可更有效地改善无粘结预应力梁的性能，如裂缝分布、间距和宽度，以及变形性能，从而到达接近 有粘结预应力梁的性能。本规范公式(10.1.152)是根据此比值要求，并考虑预应力筋及普通

18、钢筋重心离 截面受压区边缘纤维的距离hp、hs影响得出的。对按一级裂缝控制等级设计的无粘结预应力混凝土构件，根据试验研究结果，可仅配置比最小配筋率略大 的非预应力普通钢筋,取pmin等于0.003。10.1.16 对无粘结预应力混凝土板柱结构中的双向平板，所要求配置的普通钢筋分述如下：负弯矩区普通钢筋的配置。美国进行过1 : 3的九区格后张无粘结预应力平板的模型试验。结果说明，只要 在柱宽及两侧各离柱边L5 2倍的板厚范围内,配置占柱上板带横截面面积0.15%的普通钢筋，就能很 好地控制和分散裂缝，并使柱带区域内的弯曲和剪切强度都能充分发挥出来。此外，这些钢筋应集中通过 柱子和靠近柱子布置。钢

19、筋的中到中间距应不超过300mm，而且每一方向应不少于4根钢筋。对通常的 跨度，这些钢筋的总长度应等于跨度的1 / 3。我国进行的1 : 2无粘结局部预应力平板的试验也证实在上 述柱面积范围内配置的钢筋是适当的。本规范根据公式Q0.1.161),矩形板在长跨方向将布置更多的钢 筋。正弯矩区普通钢筋的配置。在正弯矩区，双向板在使用荷载下按照抗裂验算边缘混凝土法向拉应力确定普 通筋配置数量的规定，是参照美国AQ规范对双向板柱结构关于有粘结普通钢筋最小截面面积的规定，并 结合国内多年来对该板按二级裂缝控制和配置有粘结普通钢筋的工程经验作出规定的。针对温度、收缩应 力所需配置的普通钢筋应按本规范第9.

20、1节的相关规定执行。在楼盖的边缘和拐角处，通过设置钢筋混凝土边梁，并考虑柱头剪切作用，将该梁的箍筋加密配置，可提 高边柱和角柱节点的受冲切承载力。10.1.17 本条规定了预应力混凝土构件的弯矩设计值不小于开裂弯矩，其目的是控制受拉钢筋总配筋 量不能过少，使构件具有应有的延性，以防止预应力受弯构件开裂后的突然脆断。第三章10.2预应力损失值计算预应力筋中的预应力损失值可按表IORI的规定计算。当计算求得的预应力总损失值小于以下数值时，应按以下数值取用：先张法构件100N/mm2 ;后张法构件80N/mm2o表10.Z1预应力损失值（N/mW）引起损失的因素符号张拉端锚具变形和预应力筋内缩先张法

21、构件按本规范第10. 2. 2条的规定计 算预应力筋的摩擦与孔道壁之间的摩擦张拉端锚口摩痴在转向装置处的摩擦后张法构件按本规范第1022 条和第条的规 定计算按本规范第10. 2.4 条的规定计算按实测值或厂家提供的数据确定按实际情况确定混凝土加热养护时，预应力筋 与承受拉力的设备之间的温差混凝土加热养护时，预应力筋 与承受拉力的设备之间的温差消除应力钢丝、钢绞线普通松弛：0.4 （浮05）公低松弛：当%n40.77Pdi 时预应力筋的应力松弛0.125- 0.5）公当。 7 /p（k V 0 8yp时0.2 （氏-0. 575）- 中强度预应力钢丝，0.0&G 预应力螺纹钢筋，0.0切回混凝

22、土的收缩和徐变混凝土的收缩和徐变按本规范第10. 2.5条的规定计算用螺旋式预应力筋作配筋的环 形构件，当直径d不大于3m时, 由于混凝土的局部挤压30注，1表中&为混凝土加热养护时，预应力筋与承受拉力的设备之间的温差（r）;2当0g/九成40.5时，预应力筋的应力松弛损失值可取为零。10.2.2直线预应力筋由于锚具变形和预应力筋内缩引起的预应 力损失值应按以下公式计算：(10. 2. 2)式中：a张拉端锚具变形和预应力筋内缩值（mm）,可按表10. 2.2采用;张拉端至锚固端之间的距离（mm） ,表锚具变形和预应力筋内缩值a （mm）锚具类别a螺帽缝隙1文举式福具悟空乐然大镯具寸）每块后加垫

23、板的缝隙1夹片式锚具有顶压时5无顶压时68注：1表中的锚具变形和预应力筋内缩值也可根据实测数据确定，2其他类型的锚具变形和预应力筋内缩值应根据实测数据确定.块体拼成的结构，其预应力损失尚应计及块体间填缝的预压 变形。当采用混凝土或砂浆为填缝材料时，每条填缝的预压变形 值可取为1mm。后张法构件曲线预应力筋或折线预应力筋由于锚具变形和预应力筋内缩引起的预应力损失值而,应根据曲线预应力筋或折线预应力筋与孔道壁之间反向摩擦影响长度k范围内的预应力筋变形值等于锚具变形和预应力筋内缩值的条件确定，反向 摩擦系数可按表10. 2. 4中的数值采用。反向摩擦影响长度Zf及常用束形的后张预应力筋在反向摩擦影响

24、长度。范围内的预应力损失值（可按本规范附录J计算。10. 2.4预应力筋与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失值，宜按以下公式计算：(10. 2.4-1)+ H）不大于0. 3时，%可按以下近似公式计算:(10. 2.4-2)注：当采用夹片式群锚体系时，在心，中宜扣除锚口摩擦损失。式中：a一一从张拉端至计算截面的孔道长度，可近似取该段孔道在纵轴上的投影长度(m)；0从张拉端至计算截面曲线孔道各局部切线的夹角之 和(rad)；K考虑孔道每米长度局部偏差的摩擦系数，按表10. 2.4采用；预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数，按表10.2.4 采用。表摩擦系数孔道成蟹方式K预埋金属波纹管0. 0015预埋熨

25、料波纹管0. 0015预埋钢管0.0010抽芯成型0. 0014无粘结预应力筋0- 0040钢绞线、钢丝束预应力螺纹钢舫0. 250. 500. 150. 300. 550. 600. 09注：摩擦系数也可根据实测数据确定。在公式(10. 2. 4-1)中，对接抛物线、圆弧曲线变化的空间 曲线及可分段后叠加的广义空间曲线，夹角之和。可按以下近似 公式计算：抛物线、圆弧曲线：打硬(10. 2. 4-3)广义空间曲线：6 = 2,空+#(10. 2. 4-4)式中：4、4按抛物线、圆弧曲线变化的空间曲线预应力筋在竖直向、水平向投影所形成抛物线、圆弧曲 线的弯转角；明、叫一广义空间曲线预应力筋在竖直

26、向、水平向投影所形成分段曲线的弯转角增量。10.2.5混凝土收缩、徐变引起受拉区和受压区纵向预应力筋的 预应力损失值%、4可按以下方法确定：1 一般情况先张法构件60+340 -60+340 -1+15才(10. 2. 5-1)(10. 2. 5-2)后张法构件55+300 节55+300 , / _Lsa%5 - 1 + I5p(10. 2. 5-3)(10. 2. 5-4)式中：取、或e受拉区、受压区预应力筋合力点处的混凝土法向压应力；A施加预应力时的混凝土立方体抗压强度；P、，受拉区、受压区预应力筋和普通钢筋的配筋 率：对先张法构件，p=（Ap+AJ/A0,，= （Ap+A；）/A）；对

27、后张法构件,p=（Ap + AJ/An，p=（Ap+A；）/An；对于对称配置 预应力筋和普通钢筋的构件，配筋率P、，应 按钢筋总截面面积的一半计算。受拉区、受压区预应力筋合力点处的混凝土法向压应力。pc、 4应按本规范第条及第10.1. 7条的规定计算。此时,预应力损失值仅考虑混凝土预压前（第一批）的损失，其普通钢筋中的应力、4值应取为零；。pc、值不得大于。5八；当 。为拉应力时，公式（10.2.5-2）、公式（10.2.5-4）中的41c应 取为零。计算混凝土法向应力。、/pc时，可根据构件制作情况 考虑自重的影响。当结构处于年平均相对湿度低于40%的环境下，和乙值 应增加30%。1）要

28、求提高构件在施工阶段的抗裂性能而在使用阶段受压区内设置的预应力筋;2）要求局部抵消由于应力松弛、摩擦、钢筋分批张拉以及预应力筋与张拉台座之间的温差等因素产生的预 应力损失。10.1.4 施加预应力时，所需的混凝土立方体抗压强度应经计算确定，但不宜低于设计的混凝土强度等级值 的 75%。注：当张拉预应力筋是为防止混凝土早期出现的收缩裂缝时，可不受上述限制，但应符合局部受压承载力 的规定。10.1.5 后张法预应力混凝土超静定结构，由预应力引起的内力和变形可采用弹性理论分析，并宜符合以下 规定：1按弹性分析计算时，次弯矩M2宜按以下公式计算：2对重要的结构构件，当需要考虑与时间相关的混凝土收 缩、

29、徐变及预应力筋应力松弛预应力损失值时，宜按本规范附录 K进行计算。10.2.6 后张法构件的预应力筋采用分批张拉时，应考虑后批张 拉预应力筋所产生的混凝土弹性压缩或伸长对于先批张拉预应力 筋的影响，可将先批张拉预应力筋的张拉控制应力值限增加或 减小与。此处，为后批张拉预应力筋在先批张拉预应力筋 重心处产生的混凝土法向应力。10.2.7 预应力混凝土构件在各阶段的预应力损失值宜按表 10. 2.7的规定进行组合。表10.2.7各阶段预应力损失值的组合注：先张法构件由于预应力筋应力松弛引起的损失值。在第一批和第二批损失中预应力损失值的组合先张法构件后张法构件混凝土预压前（第一批）的损失+% +。建

30、混凝土预压后（第二批）的损失% +% +。质所占的比例，如需区分，可根据实际情况确定.条文说明10?预应力损失值计算预应力混凝土用钢丝、钢绞线的应力松弛试验说明，应力松弛损失值与钢丝的初始应力值和极限强 度有关。表中给出的普通松弛和低松弛预应力钢丝、钢绞线的松弛损失值计算公式，是按国家标准预应 力混凝土用钢丝GB / T 5223200吸预应力混凝土用钢绞线GB / T 52242003中规定的数值综合 成统一的公式,以便于应用。当。con /fptk0.5时，实际的松弛损失值已很小，为简化计算取松弛损失值 为零。预应力螺纹钢筋、中强度预应力钢丝的应力松弛损失值是分别根据国家标准预应力混凝土用

31、螺纹 钢筋GB/T 200652006、行业标准中强度预应力混凝土用钢丝YB /T 1561999的相关规定提 出的。10.2.1 根据锚固原理的不同，将锚具分为支承式和夹片式两类，对每类作出规定。对夹片式锚具的锚具变 形和预应力筋内缩值按有顶压或无顶压分别作了规定。10.2.4 预应力筋与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失，包括沿孔道长度上局部位置偏移和曲线弯道摩擦 影响两局部。在计算公式中，x值为从张拉端至计算截面的孔道长度旦在实际工程中，构件的高度和长 度相比常很小，为简化计算，可近似取该段孔道在纵轴上的投影长度代替孔道长度；e值应取从张拉端至计 算截面的长度上预应力孔道各局部切线的夹角（

32、以弧度计）之和。本次修订根据国内工程经验，增加了按抛物 线、圆弧曲线变化的空间曲线及可分段叠加的广义空间曲线”弯转角的近似计算公式。研究说明，孔道局部偏差的摩擦系数k值与以下因素有关：预应力筋的外表形状；孔道成型的质量；预应 力筋接头的外形；预应力筋与孔壁的接触程度（孔道的尺寸，预应力筋与孔壁之间的间隙大小以及预应力筋 在孔道中的偏心距大小）等。在曲线预应力筋摩擦损失中，预应力筋与曲线弯道之间摩擦引起的损失是控制 因素。根据国内的试验研究资料及多项工程的实测数据，并参考国外规范的规定，补充了预埋塑料波纹管、无粘 结预应力筋的摩擦影响系数。当有可靠的试验数据时，本规范表10Z4所列系数值可根据实

33、测数据确定。 1045根据国内对混凝土收缩、徐变的试验研究，应考虑预应力筋和普通钢筋的配筋率对气值的影响，其 影响可通过构件的总配筋率p（p=pp + ps）反映。在公式Q0.2.51）公式Q0.2.54）中，分别给出先张法 和后张法两类构件受拉区及受压区预应力筋处的混凝土收缩和徐变引起的预应力损失。公式反映了上述各 项因素的影响。此计算方法比仅按预应力筋合力点处的混凝土法向预应力计算预应力损失的方法更为合理。 此外，考虑到现浇后张预应力混凝土施加预应力的时间比28d龄期有所提前等因素，对上述收缩和徐变计 算公式中的有关项在数值上作了调整。调整的依据为：预加力时混凝土龄期，先张法取7d，后张法

34、取14d ; 理论厚度均取200mm ;相对湿度为40%-70%，预加力后至使用荷载作用前延续的时间取1年的收缩应 变和徐变系数终极值，并与附录K计算结果进行校核得出。在附录K中,本次修订的混凝土收缩应变和徐变系数终极值，是根据欧洲规范EN 19922 :混凝土 结构设计第1局部：总原那么和对建筑结构的规定所提供的公式计算得出。混凝土收缩应变和徐变系 数终极值是按周围空气相对湿度为40% 70%及70% 99%分别给出的。混凝土收缩和徐变引起的预应 力损失简化公式是按周围空气相对湿度为40% 70%得出的，将其用于相对湿度大于70%的情况是偏于 平安的。对泵送混凝土，其收缩和徐变引起的预应力损

35、失值亦可根据实际情况采用其他可靠数据。章 10.3预应力混凝土构造规定先张法预应力筋之间的净间距不宜小于其公称直径的2.5倍和混凝土粗骨料最大粒径的1.25倍目 应符合以下规定: 预应力钢丝，不应小于15mm ;三股钢绞线，不应小于20mm ;七股钢绞线,不应小于25mm。当混凝 土振捣密实性具有可靠保证时，净间距可放宽为最大粗骨料粒径的1.0倍。10.3.1 先张法预应力混凝土构件端部宜采取以下构造措施：1单根配置的预应力筋，其端部宜设置螺旋筋；2分散布置的多根预应力筋,在构件端部10d且不小于100mm长度范围内,宜设置3 5片与预应力筋 垂直的钢筋网片，此处d为预应力筋的公称直径；3采用

36、预应力钢丝配筋的薄板,在板端100mm长度范围内宜适当加密横向钢筋；4槽形板类构件，应在构件端部100mm长度范围内沿构件板面设置附加横向钢筋，其数量不应少于2根。10.3.2 预制肋形板，宜设置加强其整体性和横向刚度的横肋。端横肋的受力钢筋应弯入纵肋内。当采用先 张长线法生产有端横肋的预应力混凝土肋形板时，应在设计和制作上采取防止放张预应力时端横肋产生裂 缝的有效措施。10.3.3 在预应力混凝土屋面梁、吊车梁等构件靠近支座的斜向主拉应力较大部位，宜将一局部预应力筋弯 起配置。10.3.4 预应力筋在构件端部全部弯起的受弯构件或直线配筋的先张法构件，当构件端部与下部支承结构焊 接时，应考虑混

37、凝土收缩、徐变及温度变化所产生的不利影响，宜在构件端部可能产生裂缝的部位设置纵 向构造钢筋。10.3.5 后张法预应力筋所用锚具、夹具和连接器等的形式和质量应符合国家现行有关标准的规定。10.3.6 后张法预应力筋及预留孔道布置应符合以下构造规定：1预制构件中预留孔道之间的水平净间距不宜小于50mm ,且不宜小于粗骨料粒径的1.25倍；孔道至构 件边缘的净间距不宜小于30mm ,且不宜小于孔道直径的50% ;2现浇混凝土梁中预留孔道在竖直方向的净间距不应小于孔道外径，水平方向的净间距不宜小于L5倍孔 道外径，且不应小于粗骨料粒径的1.25倍;从孔道外壁至构件边缘的净间距，梁底不宜小于50mm

38、,梁 侧不宜小于40mm ,裂缝控制等级为三级的梁，梁底、梁侧分别不宜小于60mm和50mmo3预留孔道的内径宜比预应力束外径及需穿过孔道的连接器外径大6mm 15mm ,且孔道的截面积宜为 穿入预应力束截面积的3.0 4.0倍。4当有可靠经验并能保证混凝土浇筑质量时，预留孔道可水平并列贴紧布置，但并排的数量不应超过2束。5在现浇楼板中采用扁形锚固体系时，穿过每个预留孔道的预应力筋数量宜为3 5根；在常用荷载情况下，孔道在水平方向的净间距不应超过8倍板厚及1.5m中的较大值。6板中单根无粘结预应力筋的间距不宜大于板厚的6倍，且不宜大于1m ;带状束的无粘结预应力筋根数 不宜多于5根，带状束间距

39、不宜大于板厚的12倍，且不宜大于2.4mo7梁中集束布置的无粘结预应力筋，集束的水平净间距不宜小于50mm ,束至构件边缘的净距不宜小于 40mmo10.3.7 后张法预应力混凝土构件的端部锚固区，应按以下规定配置间接钢筋：1采用普通垫板时，应按本规范第6.6节的规定进行局部受压承载力计算，并配置间接钢筋，其体积配筋 率不应小于0.5% ,垫板的刚性扩散角应取45。；2局部受压承载力计算时，局部压力设计值对有粘结预应力混凝土构件取1.2倍张拉控制力，对无粘结预 应力混凝土取1.2倍张拉控制力和(fptkAp)中的较大值；3当采用整体铸造垫板时，其局部受压区的设计应符合相关标准的规定；4在局部受

40、压间接钢筋配置区以外，在构件端部长度I不小于截面重心线上部或下部预应力筋的合力点至 邻近边缘的距离e的3倍、但不大于构件端部截面高度h的1.2倍，高度为2e的附加配筋区范围内，应 均匀配置附加防劈裂箍筋或网片(图10.3.8),配筋面积可按以下公式计算：AQO. 18。一打声(10. 3. 8-1)且体积配筋率不应小于0.5%.式中：P作用在构件端部截面重心线上部或下部预应力筋的合力设计值，可按本条第2款的规定确定；4、h-分别为沿构件高度方向A、Ab的边长或直径，A、 A,按本规范第6. 6.2条确定；力v附加防劈裂钢筋的抗拉强度设计值，按本规范第 4. 2.3条的规定采用。图10. 3.

41、8防止端部裂缝的配筋范围1 一局部受压间接钢筋配置区；2附加防劈裂配筋区;3一附加防端面裂缝配筋区5当构件端部预应力筋需集中布置在截面下部或集中布置在上部和下部时，应在构件端部0.21范围内设置附加竖向防端面裂缝构造钢筋（图10.3.8）,其截面面积应符合以下公式要求:(10. 3. 8-2)=(0. 25eP(10. 3. 8-3)式中：，锚固端端面拉力;P作用在构件端部截面重心线上部或下部预应力筋 的合力设计值，可按本条第2款的规定确定；e截面重心线上部或下部预应力筋的合力点至截面近边缘的距离;h构件端部截面高度。当e大于02五时，可根据实际情况适当配置构造钢筋。竖 向防端面裂缝钢筋宜靠近

42、端面配置，可采用焊接钢筋网、封闭式箍筋或其他的形式，且宜采用带肋钢筋。当端部截面上部和下部均有预应力筋时，附加竖向钢筋的总截面面积应按上部和下部的预应力合力分别计算的较大值采用。在构件端面横向也应按上述方法计算抗端面裂缝钢筋，并与上述竖向钢筋形成网片筋配置。10.3.9 当构件在端部有局部凹进时,应增设折线构造钢筋（图10.3.9）或其他有效的构造钢筋。图10. 3. 9端部凹进处构造钢筋1一折线构造钢筋；2一竖向构造钢筋后张法预应力混凝土构件中，当采用曲线预应力束时，其曲率半径rp宜按以下公式确定，但不宜小于4m。在哂（10310）式中：P一一预应力束的合力设计值，可按本规范第条 第2款的规

43、定确定；rP预应力束的曲率半径（m）； 媒预应力束孔道的外径,fcfc混凝土轴心抗压强度设计值；当验算张拉阶段曲率半径时，可取与施工阶段混凝土立方体抗压强度 fL对应的抗压强度设计值A，按本规范表4.1. 4-1以线性内插法确定。对于折线配筋的构件，在预应力束弯折处的曲率半径可适当减小。当曲率半径厂p不满足上述要求时，可在曲线预应力束弯 折处内侧设置钢筋网片或摞旋筋。10.3.10 在预应力混凝土结构中，当沿构件凹面布置曲线预应 力束时（图10.3.11）,应进行防崩裂设计。当曲率半径厂p满足 以下公式要求时，可仅配置构造U形插筋。%)人(0. 5dp+cp)当不满足时，每单肢U形插筋的截面面

44、积应按以下公式 确定：PcAQ能式中：p预应力束的合力设计值，可按本规范第10,3.8条 第2款的规定确定；混凝土轴心抗拉强度设计值；或与施工张拉阶段混 凝土立方体抗压强度fL相应的抗拉强度设计值按本规范表4.1. 4-2以线性内插法确定;Cp一预应力束孔道净混凝土保护层厚度；Am 每单肢插筋截面面积；SvU形插筋间距；/yvU形插筋抗拉强度设计值，按本规范表4. 2. 3-1采 用，当大于36ON/mm2时取360N/mm2 0(a)抗崩裂U形插筋布置(a)抗崩裂U形插筋布置(b)II剖面图抗崩裂U形插筋构造示意1-预应力束，2一沿曲线预应力束均匀布置的U形插筋U形插筋的锚固长度不应小于Z.

45、当实际锚固长度4小于4时，每单肢U形插筋的截面面积可按Az/A取值。其中，4取Zc/15d和ZJ200中的较小值，且1不大于1.0。当有平行的几个孔道，且中心距不大于2dp时，预应力筋的合力设计值应按相邻全部孔道内的预应力筋确 定。10.3.11 构件端部尺寸应考虑锚具的布置、张拉设备的尺寸和局部受压的要求，必要时应适当加大。10.3.12 后张预应力混凝土外露金属锚具，应采取可靠的防腐及防火措施，并应符合以下规定：1无粘结预应力筋外露锚具应采用注有足量防腐油脂的塑料帽封闭锚具端头，并应采用无收缩砂浆或细石 混凝土封闭；2对处于二b、三a、三b类环境条件下的无粘结预应力锚固系统，应采用全封闭的防腐蚀体系，其封锚 端及各连接部位应能承受10kPa的静水压力而不得透水;3采用混凝土封闭时，其强度等级宜与构件混凝土强度等级一致，且不应低于C30。封锚混凝土与构件混 凝土应可靠粘结，如锚具在封闭前应将周围混凝土界面凿毛并冲洗干净，且宜配置1 2片钢筋网，钢筋网