最新[浙江]qtz60d型(5010型)格构式塔吊专项施工方案(.doc

《最新[浙江]qtz60d型(5010型)格构式塔吊专项施工方案(.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《最新[浙江]qtz60d型(5010型)格构式塔吊专项施工方案(.doc（30页珍藏版）》请在淘文阁 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、 浙江浙江QTZ60DQTZ60D 型型(5010(5010 型型)格构式格构式塔吊专项施工方塔吊专项施工方案案(2011(2011 年年Four short words sum up what has lifted most successful individuals above the crowd:a littlebit more.-author-date1、-*16*16 号地块商业用房号地块商业用房（QTZ60D 塔塔 吊）吊）塔塔吊吊专专1、-项项方方案案编制人：职务(称)：技术负责人审核人：职务(称)：项目经理批准人：职务(称)：公司总工1、-批准部门(章)：二 0 一一 年 六

2、 月 十 日一、工程概况一、工程概况*16 号地块商业用房，建设单位为*置业有限公司，设计单位为北京*工程设计有限公司，勘察单位为杭州市勘测设计研究院，监理单位为杭州*监理有限公司，施工单位为浙江*工程有限公司。该工程位于杭州市*区*路与*路一弄交叉口东侧。工程建筑面积 34352 平方米，框架剪力墙结构，地下1、-两层，地上二十层。结构设计使用年限为 50 年，结构安全等级为二级，抗震设防烈度为 6 度，框架抗震等级三级，主楼地基基础设计等级甲级，地下室防水等级为二级，建筑耐火等级一级，砌体施工质量控制等级 B 级。本工程 0.000m 相当于黄海标高为6.200m。本工程地下层主要为机动车

3、停车场及自行车库，并附有设备用房设施等。（附图 1）:工程地质剖面图塔吊作为现代化建筑的主要垂直运输工具，在本工程中的使用尤其显得重要。本工程所用的钢材、模板、钢管及配套数量扣件、毛竹片、方木等材料及各分包单位的材料，均通过塔吊进行垂直运输至施工现场。塔吊除垂直运输外，还将承担部分水平运输工作及人工挖土的土方运输工作。1、-根据现场的实际情况，考虑到塔吊覆盖范围，使用的经济效益、附墙件的要求、决定在现场布置一台塔吊。（附图 2）:塔吊平面布置图）二、编制依据二、编制依据1、本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:钢结构设计规范（GB50017-2003)地基基础设计规范（GB50007

4、-2002）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）建筑安全检查标准（JGJ59-99）混凝土结构设计规范（GB50010-2002）1、-地质勘察报告杭州市勘测设计研究院QTZ40/60 塔式起重机使用说明书浙江省建设机械有限公司2、塔吊基本性能四桩基础所用塔吊参数为：塔吊型号为：QTZ60D塔吊自重为：434KN最大起重量为：6 t塔吊额定起重力矩为：600kNm塔吊起升高度为：81.1m塔身宽度为：1.6m塔吊臂长：50m1、-根据施工图纸，建筑物总高度 75 米，0.00 以下深度约10 米，吊钩作业高度 5 米，故塔吊塔身搭设高度为75+10+5=90 米，取 90 米，塔吊基础

5、为钻孔灌注桩基础及12.2m 高的钢构柱。根据施工图纸及有效起吊工作面，塔吊臂长定为 50 米。这样将可以避开北面两幢多层的房子及东侧和丽酒店。根据以上要求本工程选用 QTZ60D（5010 型）塔吊一台。三、塔吊基础、格构柱设计及验算：三、塔吊基础、格构柱设计及验算：*16 号地块塔吊0.000m 以下钢柱验算（一）、验算依据条件：1、-1、混凝土强度:C30,钢筋级别:级,2、桩直径边长 d=0.85m,桩间距 a=1.60m,3、螺栓位置中心间距为 1.60m。为减少力对基础结构的破坏，应使螺栓位置中心尽量靠近桩的中心点，现设计桩中心点间距为 1.60m。基础结构为由四个角钢格构柱焊接组

6、成的钢结构。角钢格构柱锚入桩内 2500，由四根10 槽钢，400mm400mm10mm 的钢板焊接而成，整个架体由10 槽钢作为水平和斜腹杆连接成一体，节距为 1800mm。（附图 3）：格构柱详图4、浙江省建设机械有限公司提供的QTZ60 塔式起重机说明书资料中提供的荷载表如下：（单位：KN；KN.M）1、-工况FvFhM1M2Mk非工作43466.2162800表中 Fv 表示竖向荷载，Fh 表示水平荷载，M1 表示平面内弯矩，在这种工况下基础属受荷载最大（风载按 GB/T13752 取值）。以上表中工况为塔吊独立高度达 40.1m 工作时最大内力，当塔吊安装到 90m 时，塔吊共增加四

7、套附墙装置（15KN/套），16 节标准节（8KN/节），60KN 的吊重；此时塔吊底部竖向荷载计算如下：1、-Fv=434+154+815+60=674KN（二）、最不利工况分析：当塔身独立工作时，独立高度达 40.1m，此时考虑最不利工况下（安装及大风等）塔底（1.100m 处）荷载如上表所列，当塔身随工程主体施工继续向上安装时，塔身竖向荷载虽不断增加，但塔身与主体设附着装置连接，此时，绝大部分水平荷载均直接传给主体，剩下传至塔底的水平荷载和弯矩远小于塔吊独立工作时，将不会起控制作用。故此次验算的控制内力即为上表中的内力，内力作用点位于1.100m 处。（三）、格构柱验算1、-此整个格构体

8、是由四个柱肢组合而成的缀条柱，而每个柱肢又是由四个分肢组合而成的缀板柱。1、分肢采用角钢 L12512,查表知此角钢截面特性：Z0=35.3mmix1=38.3mmAi=2891mm2imin=iy0=24.6mmix1=362104mm4g=22.7kg/m1、-2、由此角钢分肢组合而成的缀板柱截面：截面高度：hc=bc=45035.32=379.4mm截面面积：A0=4A1=42891=11564mm2惯性矩：Ix=Iy=（423104222891189.72）2=433.4106mm4回转半径：ix=iy=Ix/A0=193.6mm3、由此缀板柱肢组合而成的缀条柱截面：截面高度：h=b=

9、1600mm截面面积：A=16A1=162891=46256mm21、-惯性矩：Ix=Iy=（433.410622115648002）2=3.131010mm4抵抗距：Wx=Wy=Ix/ymax=3.131010/800=2.504107mm3回转半径：ix=iy=Ix/A=822.6mm4、柱肢缀板柱的缀板截面确定及验算：据缀板构造要求缀板宽度 b2a/3=253，缀板厚度 ta/40=9.485，（本工程中 a=379.4），综合考虑本工程情况，取b=400，t=10，l=400，间距 l1=500（1）缀板的线刚度之和验算：4I/l=1/3104003/400=5.33105mm31、-

10、分肢线刚度验算：I/l1=423104/500=8460mm3因 5.2310584606=0.51105，即柱肢同一截面处缀板的线刚度之和不小于柱较大分肢线刚度的 6 倍，满足钢结构设计规范8.4.1 条要求。（2）缀板间分肢长细比验算：分肢对最小刚度轴的长细比：l=l1/i1=500/24.6=20.340由分肢组合而成的缀板柱整体绕 X-X 轴（Y-Y）的长细比：x=y=l0/ix=1800/193.6=9.3四肢组合构件的换算长细比：1、-0 x=0y=x212=9.32 20.32=22.32 50取max=50,1=24.40.5max=25分肢长细比满足钢结构设计规范5.4.1

11、条要求，即缀板间距满足要求。5、缀条截面确定及验算：取缀条截面10，查表知截面特性：h=100mm，b=48mmz0=15.2mmIx=198104mm4ix=39.5mmIy=25.6104mm4iy=14.1mm1、-A=1270mm2g=10kg/m取水平缀条间距 1800mm，斜缀条与水平缀条夹角=480斜缀条计算长度：l0=0.91=0.9(1800/sin480)=2170斜缀条长细比：max=l0/iy=2170/14.1=154150(偏差5%尚可)6、整个缀条柱长细比确定：整个缀条柱为一独立柱，柱脚嵌固于下部钻孔灌注桩顶（-10.800m）1、-塔吊根部高度取至-1.100m

12、 处，则取此独立柱高度 H=9.7mm，计算高度 H0=2H=19400mm，由前计算知 ix=iy=822.6mm整个缀条柱对 X-X 轴（Y-Y）的长细比：x=y=H0/ix=19400/822.6=23.58A=46256mm2，A1x=21270=2540 mm2则此缀条柱的换算长细比：0 x=0y=x240A/A1x=23.582 4046256/2540=35.831501、-缀板柱柱肢的长细比0 x1=23.58 不大于整个缀条柱的最大长细比max=0 x=35.83 的 0.7 倍，及 0.7max=25.08，满足钢结构设计规范5.4.1 条要求，即缀板间距满足要求。7、整个

13、格构柱的整体稳定性验算：（1）截面控制内力确定：独立柱的最危险截面出现在柱根，及柱顶处,钢柱自重 7.3KN/m，需验算两组内力并取最不利值设计非工作工况内力设计值：Fv=1.2（4347.39.7）=605.77KNM1=1.4（66.29.71628）=3178.20KNM1、-V=maxV1;Fh=maxAf/85fy/235=46256215/85=117;1.466.2=93=117KN(2)取以上内力按压弯构件计算：非工作工况下钢柱整体稳定应力：f=N/xAmxMx/W1x1-xN/NEx式中各值如下：N=605.77KN,A=46256mm2,Mx=3178.20KN M,W1x

14、=2.504107mm3，因为是悬臂构件，mx=1.0由前算知0 x=35.83，b 类截面，查表知x=0.9181、-NEx=2EA/1.1(x)2=3.142206103 46256/1.135.832=7.237107,将以上数值代入求得整体稳定应力：f=141.16N/mm2215 N/mm2，满足要求。8、缀板格构柱柱肢的整体稳定验算：缀板柱作为四肢缀条柱的柱肢，均为轴心受压（轴心受拉）构件，由前算可知，缀板柱换算长细比0 x=0y=23.58，b 类截面，查表知x=y=0.962许用承载力N=xfA=0.96221511564=2391.8KN在非工作工况下，柱肢最大反力：1、-N

15、max=Fv/nM1ymax/yi2=605.77103/43178.20106800/48002=1144KNNmin=Fv/nM1ymax/yi2=605.77103/43178.20106800/48002=-841KN由以上计算知控制内力非工作工况，在此内力下 NmaxN,满足要求。9、肢柱缀板内力计算：分肢弯矩：M1=V1l1/4=29.250.5/4=3.66KNM分肢剪力：V=V1/2=29.25/2=14.63KN此内力对分肢 L12512 影响非常小，不必验算。1、-每侧缀板弯矩：Mt=V1l1/4=29.250.5/4=3.66KNM每侧缀板剪力：Vt=V1l1/2a=29

16、.250.5/20.379=19.29KN缀板端焊缝受弯矩和剪力共同作用，采用端部 8mm 正面角焊缝承担全部剪力，缀板上下两条焊缝承担全部弯矩，取f=1.0f=N/0.7hflw=19.29103/0.78（40016）=8.97N/mm2fwf=160N/mm2故缀板焊缝满足要求。10、整体格构柱缀条内力计算：每侧水平缀条承受内：N1=V/2=117/2=58.5KN每侧斜缀条承受内力：N2=V/2cos=117/2 cos480=87.42KN1、-仅验算斜缀条，取焊缝高度 6mm 计算，偏安全取f=1.0f=N/0.7hflw=87.42103/0.76（40012）=53.6N/mm

17、2fwf=160N/mm2水平缀条不必验算，也满足。11、整体格构柱变形验算：由前计算可知惯性矩：Ix=Iy=2.5041010mm4，在非工作工况下顶部最大位移：fmax=MH2/2EI=3178.2010692002/22061032.5041010=26.08mm100综上，在该工况下变形满足要求。1、-（四）、桩基承载力验算：塔吊基础桩选用 d=850 钻孔灌注桩，因塔吊位置距 Z9 号孔附近，根据地质资料现按照 Z9 孔为依据进行计算，桩底端进入 10 圆砾层 0.5m，即桩顶标高-10.8m，桩底标高-48m，有效桩长 37.2m，格构柱长度为 12.2m，由地质报告提供数据知桩基

18、础土层特性如下表：（表中层厚特指桩身经过的土层厚度）层号土层名称层厚（m）极限侧阻力 qsik（Kpa）极限端阻力 qpk（Kpa）1、-2-3砂质粉土0.6223-1淤泥质粘土10.1103-2淤泥质粉质粘土夹粉土5.4125淤泥质粉质粘土3.9156-2粉质粘土夹粉4.20281、-土8-1粉质粘土10.10358008-2含砂粉质粘土2.64080010圆砾0.57025001、桩身周长 u、桩端面积 Ap 计算u=0.85=2.67mAp=0.852/4=0.5672 1、-2、单桩竖向抗压承载力估算根据桩基规范 5.2.8 按下式计算Quk=QskQpk土的总极限侧阻力标准值为：Qs

19、k=uqsikli=2.67（0.62210.1105.4123.9154.22810.10352.6400.870）=2319KN总极限端阻力标准值为：Qpk=qpkAp=0.56722500=1418KN单桩竖向抗压极限承载力标准值为：Quk=QskQpk=3737KN1、-单桩竖向承载力特征值 Ra 计算，根据基础规范附录 Q 条文Q.0.10 第 7 条规定Ra=Quk/2=3737/2=1868KNNmax=1144KNRa=1868KN,故满足要求。桩内配筋 1022（HRB335 级），As=3799mmNmin/fy=826103/300=2753mm根据以上验算承载力满足要求。1、-全文查看请搜索：全文查看请搜索：浙江浙江QTZ60DQTZ60D 型（型（50105010 型）格构式塔吊型）格构式塔吊专项施工方案专项施工方案(2011(2011 年年 附计算书附计算书)共共 1919 页页http:/