中学教学楼-毕设指导五（内力组合）.docx

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1、毕业设计指导五本局部为框架内力组合（注：在内力组合前，需先进行柱边缘内力修正、弯矩调幅、活荷载不利 布置使跨中内力放大）.框架承载力计算内力基本组合方式根据规范及本工程特点，考虑以下内力组合形式（按一般框、排架简化规 那么）： S = 1.35SkS = 1.2Scko, S = 1.0SGk +1.0x1 ASQk5 = 1.25+1.0x1.45 （分左右风） 5 = 1.0SGK,（分左右风）S = 1.2SGk +0.9x1 ASQk + 0.9 X1 ASwk （分左右风） S = 1.0SGk +0.9x1 ASQk +0.9x1 ASwk （分左右风）S = 1.35SGe,（注

2、：此时只能组合竖向活荷载） 5 = 1 .2Sge +1.3SEhk = 1 .2（Sgk + 0.5Sqk ） +1.3SEhk （分左右震，顶层 Sge 采用 50%的雪载）上几式中，S以为恒载效应标准值，5纵为活载效应标准值，S源为风载效应 标准值，“石为重力荷载代表值产生的荷载效应标准值，S或为水平地震作用产 生的荷载效应标准值。注：以上各组合应根据实际情况取舍，例如当恒载不会出现对结构有利时， （2）、（4）、（6）可舍弃。以上的品、5俳代表的粱端弯矩M都是经过调幅后的弯矩，调幅系数为0. 85。 但调幅只对竖向荷载作用下内力进行调幅，不对水平荷载作用下内力进行调幅。1 .框架梁内力

3、组合对于3跨结构对称，每层都有五个控制截面，即梁AB两端，梁AB跨间最大 弯矩处，梁BC左端、梁BC跨间最大弯矩处。进行内力组合前，需对竖向荷载产 生弯矩进行0.8的调幅，再将两端节点弯矩换算至两端柱边弯矩；活荷载下内力 计算时，没有考虑到活载的最不利布置，跨中弯矩需乘以放大系数1. 2;水平荷 载直接换算至两端柱边弯矩，方可进行内力组合。框架梁内力组合表见附表1 （表中根据实际情况舍弃了一些组合项，自己可 以添加工程）。附表1框架梁内力组合后寻找各截面的+Mniax, -Mmax, Vmax作为配筋之内力。上表仅为参考，限于篇 幅未全部列出。层次截面内力SGkSQkSwkSEk1.2SGk+

4、1 .4Sqic1.35Sgr+1.4x 1.0SQk1.2SGk+1.4xO.9(SQk+Swk)1.2(SGk+0.5SQk)+ 1.3Ser左风右风左震右震1AM-65.19-24.7163.85231.52-112.82-122.60-28.91-189.81207.92-394.03V73.4728.0414.7653.58127.42138.44142.09104.90174.6435.33B左M74.6828.7646.82170.34129.88328.31-114.57V76.0129.1214.7653.58131.98178.3439.03B右M-16.62-3.8918

5、.1966.20-25.3963.78-108.34V14.677.0412.1344.1327.4679.20-35.54跨中AB-136.28-24.3400-197.61-178.14-178.14BC3.600.06004.404.364.36注：以上组合未考虑活荷载的折减系数（指梁、柱、基础设计时对活 荷载的折减）3框架柱内力组合附表2 A柱内力组合层次截面内力SGkSqrSwkSer1.2SGk+1.4SQk1.35Sck+Qk1.2SGk+1.4xO.9(SQk+ Swk)1.2(SGk+0.5SQk)+ 1.3SEhk左风右风左震右震1柱顶MN柱底MNV后寻找各截面的Nmax及

6、相应的M、V, Nmin及相应的M、V, Mmax及相应的N、Vo上表仅为参考，限于篇幅未全部列出。注：以上组合未考虑活荷载的折减系数（指梁、柱、基础设计时对活荷载的折减）4 .地震作用下的水平位移验算据规范及本工程特点，只进行多遇地震作用下验算,按弹性法计算水平位移。 验算结果应满足建筑抗震设计规范条规定。这项工作可在框架内力组合之前进行。5 .内力修正：柱边缘截面内力框架梁的支座截面并不是梁的最危险截面，最危险截面在支座处应该是柱 边缘处，所以对框架梁支座内力应以修正。修正如下：b2式中：AT,V，为柱边缘内力；为柱中心内力（如果该步骤在内力组合后，即为组合后内力）;g,4为分布恒载与活载（如果其中某个内力没有，那么该内力为0）;。为柱截面高度。