机场T3航站楼站高支模专项施工方案4403.docx

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1、广东珠三角城际轨道交通新白广线XBZH-1标【机场T3航站楼站】主体结构高支模专项施工方案目 录1.工程程概况222编制制依据223施工工部署2231施施工顺序序及施工工方法3332垂垂直通道道及运输输设备3333主主要机械械设备进进场计划划634劳劳动力计计划64.主体体结构模模板及支支架设计计计算664.1 侧墙模模板及支支撑体系系计算774.2 框架柱柱模板及及支撑体体系1444.3 顶板模模板及支支撑体系系计算1184.4 中板模模板及支支撑体系系计算2214.5 顶板纵纵梁模板板及支撑撑体系计计算2444.6 中板纵纵梁模板板及支撑撑体系计计算2994.7 横梁模模板及支支撑体系系计

2、算3334.8 端头墙墙模板及及支撑体体系计算算424.9中中板模板板及支架架不拆除除回顶计计算4225.模板板施工4435.1材材料的选选用4335.2支支撑体系系435.3模模板加工工445.4模模板堆放放455.5模模板安装装455.6 模板拆拆除4665.7 结构混混凝土浇浇筑4666、高支支模、脚脚手架安安全保障障措施4476.1模模板支撑撑安全管管理措施施476.2安安拆模板板安全技技术措施施486.3防防止高支支模支撑撑系统失失稳的措措施5007.质量量保证措措施5007.1质质量管理理措施和和管理体体系5007.2模模板质量量保证措措施5117.3其其它保证证措施5517.4质

3、质量通病病和防止止措施5528. 模模板及支支撑架失失稳的应应急预案案538.1应应急准备备和响应应工作程程序5338.2支支撑架失失稳险情情发生后后处理程程序5338.3 应急救救援的主主要任务务548.4 成立抢抢险领导导小组5548.5 恢复生生产及应应急抢险险总结5569.附件件5662广东珠三三角城际际轨道交交通新白白广线XXBZHH-1标机场TT3航站站楼站主体结构构高支模模专项施工工方案1.工程程概况新白广线线新塘经经白云机机场至广广州北站站城际轨轨道交通通站前工工程XBBZH-1标【机机场T33航站楼楼站】，为为土建预预留车站站，站中中心里程程为右DDK566+4226，车车站

4、长3315.8m，车车站范围围内轨道道坡度为为2，车站站标准断断面宽度度为233.5mm，主体体建筑面面积1553966；车车站主体体采用明明挖法施施工，为为地下二二层三跨跨框架结结构，岛岛式站台台，地下下二层层层高8.4355m,地地下一层层层高55.555m,顶顶、中、底底梁采用用纵梁形形式。车车站两端端设置盾盾构始发发井，该该区域底底板下沉沉；车站站两端各各设置外外挂风亭亭，外挂挂风亭均均为地下下一层。机机场T33站为土土建预留留车站，远远期规划划与白云云机场第第三航站站楼衔接接，近期期仅实施施主体结结构，风风亭、出出入口不不实施。2编制制依据（1） 城市轨道道交通技技术规范范(GBB5

5、04490-20009)（2） 混凝土结结构工程程施工质质量验收收规范(GB5502004220022)（220111版）（3） 建筑施工工安全检检查标准准(JGGJ59920011)（4） 建筑施工工碗扣式式钢管脚脚手架安安全技术术规范（JJGJ1166-20008）（5） 建筑结构构荷载规规范（GGB500009-20112）（6） 混凝土结结构设计计规范（GB5500110-20100）（7） 建筑施工工高处作作业安全全技术规规范(JJGJ880991)（8） 国家、广广东省的的其他现现行相关关规范、规规程。3施工工部署机场T33航站楼楼站主体结构构采用明挖挖法施工工，为地地下二层层三跨

6、钢筋筋砼框架架结构。由底板、侧侧墙、中板、顶顶板、框框架柱、框框架梁等等组成，标标准段底底板厚度度分为112000mm，底底纵梁截截面18800mmm xx 25500mmm，地地下二层层侧墙厚厚10000mmm，地下下二层框框架柱截截面8000mmm x 12000mmm，中板板厚4000mmm，中纵纵梁截面面15000mmm x 12000mmm，地下下一层侧侧墙厚8800mmm，顶顶板厚9900mmm,标标准段顶顶纵梁截截面14400mmm xx 21100mmm，扩扩大段顶顶纵梁截截面14400mmm xx 25500mmm，地地下一层层框架柱柱截面8800mmm xx 12200mm

7、m。梁梁结构尺尺寸较多多，为施施工带来来了一定定的困难难，是本本方案的的施工重重难点。整整个高支支模支撑撑架系统统采用483.55mm的的钢管配配合顶托托和厂制制定型模模板相结结合的实实行，局局部梁体体处加密密布置以以加强。 机场场T3航航站楼站站主体结结构框架架梁位置置及尺寸寸表表33-1 序号部位梁型尺寸寸（mmm）典型梁型型备注1底板纵梁梁18000 x 25000底板不纳纳入本方方案2底板暗梁梁80012000底板不纳纳入本方方案3底板横梁梁1200035885底板不纳纳入本方方案4中板纵梁梁1200015005中板环框框梁220002200026000220006中板次梁梁或暗梁梁6

8、008008008000800100004004008008007顶板纵梁梁1400025001400021001400021008顶板环框框梁900220009顶板次梁梁80010000900120008001000010顶板过梁梁8002200031施施工顺序序及施工工方法机场T33航站楼楼站主体体结构采取取水平分分区纵向向分层的的方法组组织施工工，根据据开挖分分段和机机场东南南渠迁改改进度，整整个车站站分2个作业区10施施工段平平行流水水作业，主体结构构施工段段划分则则考虑分分段标准准长度为20440米，施工工段水平平划分如图3-1所示。主体结构构分层施施工步骤骤为：施施做围护护结构-土

9、方开开挖，支支撑体系系施工，随随开挖随随支撑，直直至开挖挖至基坑坑底面-施做综综合接地地网、底底板防水水层，浇浇筑底板板、底纵纵梁，施施做侧墙防水水层，浇浇筑侧墙、结构构柱、中中板、中中纵梁-待相关关构件砼砼强度达达80%以上时时拆除相相关支撑撑，施做做余下侧侧墙防水水层，浇浇筑侧墙，结构构柱、顶顶板、顶顶纵梁、顶顶板防水水层-待顶板板、顶纵纵梁强度度达到880%以以上后，拆拆除支撑撑-回填覆覆土机场T33航站楼楼站主体体结构分分层施工工顺序横横断面见见图3-2、图图3-33。32垂垂直通道道及运输输设备基坑的标标准段平平均开挖挖深度为为18.4m，盾构构井部分分平均开开挖深度度为211.72

10、2m，为了了保证施施工人员员的安全全，设置置坚固的的钢管梯笼作为上上下通道道，梯笼笼采用折折返梯，每每级设休休息平台台，梯笼四周周用钢网网片封闭闭。主体结构构施工作作业一区区利用225T汽汽车作为为垂直运运输设备备，后期期施工作作业二区区垂直运运输设备备全线设设置3台6T荷荷载塔吊吊，必要要时拟增增加255T汽车车吊配合合提升。图3-11：机场场T3航航站楼站站主体结结构施工工顺序水水平划分分示意图图图3-22：机场场T3航航站楼站站标准段段主体结结构分层层施工顺顺序横断断面图图3-33：机场场T3航航站楼站站盾构井井段主体体结构分分层施工工顺序横横断面图图33主主要机械械设备进进场计划划主要

11、机械械设备计计划表 （详见见表3-2）主要机械械设备表表 表3-2机械名称称规格型号号额定功率率（kww）或容容量（mm3）吨位位数量（台台）龙门吊6T3圆盘锯MJ40045005电刨MB5004500mmm5水准仪DZS0022mm1全站仪TS06621全站仪TS1220111汽车吊25T15kww134劳劳动力计计划根据结构构工程性性质，结结合本次次施工的的特点，综综合考虑虑工程的的工期要要求和施施工场地地条件的的限制，确确定主体体施工的的工力数数量。每个工工作断面面劳动力力配置见见表3-3。主体结构构主要工工种劳动动力计划划表 表表3-33序号工种人数1模板工102架子工143钢筋工10

12、4电 工工15测量工46起重工48杂工4合计47人注：以上上人员作作为参考考，必要要时根据据施工情情况增减减人员，在在施工中中尽量利利用多技技人员。4.主体体结构模模板及支支架设计计计算机场T33航站楼楼站主体体结构采采用明挖挖法施工工，为地地下二层层三跨钢钢筋砼框框架结构构。主体混混凝土采采用现场场浇筑，混混凝土采采用泵送送，插入入式振捣捣器振捣捣，浇筑筑速度取取1m/hh。标准准段地下下二层层层高8.4355m,地地下一层层层高55.555m，侧侧墙模板板采用厂厂制定型型钢模板板及自带带支撑体体系；结结构柱采采用厂制制定型钢钢模板及及自带支支撑体系系；框架架梁、梁梁板采用用15mmm厚木木

13、胶板，7070mm方木作为木胶板背肋，483.5碗扣式脚手架作为支撑体系。4.1 侧墙模板板及支撑撑体系计计算地下二层层侧墙根据据施工图图纸要求求，需分分两次浇浇筑，第第一次底底板浇筑筑第四道道钢撑顶顶，第一一段侧墙墙混凝土土达到拆拆模强度度后拆除除模板，进进行混凝凝土养生生并达设设计强度度后，施施做第四四道钢管管倒撑，拆拆除第三三道腰梁梁和支撑撑，再浇浇筑地下下二层剩剩余侧墙墙；地下下一层侧墙墙一次浇浇筑完成成。根据据侧墙浇浇筑高度度，我们们定制三三套厂制制定型钢钢模板和和支撑体体系。其其中第一一套混凝凝土浇筑筑高度为为2m定定型钢模模板和支撑体体系，第二套套混凝土土浇筑高高度为44.8mm

14、定型钢钢模板和和支撑体体系，第三套套混凝土土浇筑高高度为44.6mm定型钢钢模板和和支撑体体系。侧墙混混凝土浇浇筑高度度见下表表：序号侧墙部位位侧墙浇筑筑高度（mm）采用模板板备注1小里程盾盾构井段段侧墙和和端头墙墙站台层第第第一段段4.0第三套2站台层第第第二段段4.733第二套3站厅层4.455第三套4扩大段和和标准段段站台层第第第一段段1.655第一套5站台层第第第二段段4.733第二套6站厅层4.455第三套7大里程盾盾构井段段侧墙和和端头墙墙站台层第第第一段段4.477第三套8站台层第第第二段段4.299第二套9站厅层4.455第三套机场T33航站楼楼站侧墙墙模板采采用厂制制定型钢钢

15、模板，面面板采用用5mmm厚钢板板；竖肋肋用6mmm厚550mmm宽钢肋肋，间距距3000mm；横肋采采用6厚50mmm宽角钢钢，间距距2500mm；每块模板板长度15000mmm，高度6600mmm。模模板支架架外撑144#槽钢钢2条焊焊接而成成，内撑撑10#槽钢，每每块15500mm模板配配2个支支架，支支架用4483.55钢管连接接，每套套模块定定制总长长72mm。模板板截面及及侧面如如下图：4.1.1主要要用材和和荷载参参数1、主要要用材为为：Q2235钢钢2、钢弹弹性模量量：Ess2.11055MPaa3、Q2235钢钢容许应应力如下下：查“路桥施施工计算算手册”得w=1445 MM

16、pa=1400 Mppa=885 MMpa4.1.2混凝凝土侧压压力的计计算混凝土侧侧压力的的计算采采用以下下两公式式计算，并并取其小小值1、P=*hh= 1123 KN/ h按44.733m计算算,假设设一次浇浇筑高度度为4.73mm2、P=0.222*t00*11*22*v11/2=51.5 KKN/混凝土的的重力密密度=24 KKN/混凝土的的初凝时时间t00=100外加剂影影响修正正系数1=1.2塌落度影影响修正正系数2=1.15混凝土浇浇注的速速度 vv=0.5 根据后后面材料料安全储储备多次次计算取取得考虑施工工、振动动、倾倒倒荷载 P0=6kN/ 经验值值所以混凝凝土的侧侧压力取

17、取小值PP=577.5kkN/4.1.2.11面板的的计算筋竖向槽槽钢的间间距为3300mmm，取取一100mm宽宽的板条条作为计计算单元元由于钢板板的连续续性,单单元可简简化为如如下简图图：q=（P*板条宽宽度100mm）即即如下q=0.57552kNN/mll=0.3m 面板厚厚度=5mmMmaxx=1/12*q*ll2=0.000433141197kkN.mm查结构构力学W=1/6*aa*h22=0.004166666667cm查结构构力学W=MMmaxx/ WW=1003.55Mpaa1455Mpaa满足要要求f=q*l4/3884EII=0.32110mmm0.775mmm满足要要求

18、4.1.2.22主背筋筋的计算算主背筋采采用5#角钢焊焊接于面面板上，其其力传给给背架，最最后通过过对拉杆杆固定5#角钢钢的截面面特性如如下：5#角钢钢：b=5Ix=11.21ccm4Wx=7.889cmmSx=66.1ccmAAs=44.8ccm2EA=11008800kkNEII=23354110000kN.mm取一0.6m*1.55m标准准模板计计算，主主筋间距距为2550mmm，1.5m平平板有两两道主背背架，先先视其主主背架强强度和刚刚度是满满足要求求的，则则主筋的的力学简简化模型型如下图图所示：q=144.4kN/m (P*00.3)l=0.75mm主筋间间距a=2500mm弯矩图

19、如如下：剪力图如如下：Mmaxx=0.88kkN.mm弯矩图图取得Vmaxx=5.8kNN剪力图图取得W=MMmaxx/ WW=1111.55Mpaa1455Mpaa满足要要求=Vmmax*Sx/Ixbb=633.1MMpa85Mppa满足足要求f=0.71mmm1.8875mmm满足足要求4.1.2.33主背架架的计算算主背架采采用144#+100#槽槽钢，通通过钩头头螺栓固固定在模模板上，力力通过55#角钢钢传给它它每0.75mm设一道道背架，所所有连接接为焊接接，其力力学简化化模型近近似如下下图所示示：14#槽槽钢的截截面特性性如下：14#槽槽钢：bb=8Ix=6099cm4Wx=87.

20、1cmmSx=552.44cmAs=21.3cmm2EA=44473300kkNEII=1227899000000kkN.mmm力学简化化模型图图如下：q=433.1kkN/mm弯矩图如如下：剪力图如如下：轴力图如如下：背架的验验算，从从上图可可知通过计算算可得，其其最大弯弯矩Mmmax=7.11kN.m 弯矩图图取得通过计算算可得，其其最大剪剪力Vmmax=36kNN 剪剪力图取取得通过计算算可得，其其最大轴轴力Nmmax=2177kN 轴轴力图取取得W=MMmaxx/ WW=811.5MMpa1455Mpaa 满满足要求求=Vmmax*Sx/Ixbb=199.4Mpaa85Mppa 满足要

21、要求=Nmmax/ ASS=1001.99Mpaa1400 Mppa 满足要要求f=4.8mmmL/4400=11.5mmm 满足要要求4.1.2.44对拉杆杆的计算算通过上面面的计算算可得，对对拉杆所所受的力力为711Kn对拉杆的的用材选选用32的的对拉杆杆（材质质45#钢）斜对拉杆杆所受力力N=1154kkNAss=8004mmm2=Nmmax/ A=1911.5MMpa2100Mpaa 满满足要求求4.1.2.55结论1、由以以上分析析可知，侧侧墙模板板用材强强度和刚刚度均满满足要求求；2、连接接螺栓和和拉杆均均为外购购件，必必须按国国家标准准采购3、模板板使用之之前请从从使用说说明中查

22、查看注意意事项4、以上上计算是是在设定定的条件件下进行行的，请请严格按按照以上上条件施施工，特特别要控控制好混混凝土的的浇筑速速度。4.2 框架柱柱模板及及支撑体体系机场T33航站楼楼站格构构柱共666根，格格构柱长长1.22m，宽宽0.88m，扩扩大段和和标准段段高度为为6.003m，共共62根根，盾构构井格构构柱高度度为9.71mm，共44根为后期期浇筑。格格构柱采采用厂制制定型钢钢模板，面面板采用用5mm厚厚钢板；竖肋采采用8#槽钢，间间距2667mmm；横肋肋采用55mm厚厚80mmm宽钢钢肋，间间距2550mm；模板高高度按6.005m分分2节*2mm+1节节*1.15mm+1节节*

23、0.9m共共4节组成成，北架114#槽槽钢2条条焊接而而成，模模板间采采用25螺栓栓连接，格格构柱模模板共定定做2套。模板板截面及及侧面如如下图：4.2.1主要要用材和和荷载参参数1、主要要用材为为：Q2235钢钢2、钢弹弹性模量量：Ess2.11055MPaa3、Q2235钢钢容许应应力如下下：查“路桥施施工计算算手册”得w=1445 MMpa=1400 Mppa=885 MMpa4.2.2混凝凝土侧压压力的计计算混凝土侧侧压力的的计算采采用以下下两公式式计算，并并取其小小值1、P=*hh= 1153.7 KKN/ hh按6.5m计计算,假假设一次次浇筑高高度为66.055m2、P=0.22

24、2*t00*11*22*v11/2=89.2 KKN/混凝土的的重力密密度=24 KKN/混凝土的的初凝时时间t00=100外加剂影影响修正正系数1=1.2塌落度影影响修正正系数2=1.15混凝土浇浇注的速速度 vv=1.5 根据后后面材料料安全储储备多次次计算取取得考虑施工工、振动动、倾倒倒荷载 P0=6kN/ 经验值值所以混凝凝土的侧侧压力取取小值PP=955.2kkN/4.1.2.11面板的的计算主筋竖向向槽钢的的间距为为3000mm，取取一100mm宽宽的板条条作为计计算单元元由于钢板板的连续续性,单单元可简简化为如如下简图图：q=（P*板条宽宽度100mm）即即如下q=0.95224

25、kNN/mll=0.3m 面板厚厚度=6mmMmaxx=1/12*q*ll2=0.000711429986kN.m查结结构力学学W=1/6*aa*h22=0.006cmm查结结构力学学W=MMmaxx/ WW=1119.00Mpaa1455Mpaa满足要要求f=q*l4/3884EII=0.53115mmm0.775mmm满足要要求4.1.2.22主背筋筋的计算算主背筋采采用5#槽钢焊接接于面板板上，其其力传给给背架，最最后通过过对拉杆杆固定8#角钢钢的截面面特性如如下：8#角钢钢：b=5Ix=1011cm4Wx=25.3cmmSx=115.11cmAs=10.2cmm2EA=22142200

26、kkNEII=211210000000kNN.mmm取一2mm标准节节模板计计算，主主筋间距距为3000mmm，2mm节平板板有两道道主背架架，先视视其主背背架强度度和刚度度是满足足要求的的，则主主筋的力力学简化化模型如如下图所所示：q=288.6kkN/mm(P*0.33)l=1m主筋间间距a=3000mm弯矩图如如下：剪力图如如下：Mmaxx=3.6kNN.m弯弯矩图取取得Vmaxx=144.3kkN剪力力图取得得W=MMmaxx/ WW=1442.33Mpaa1455Mpaa满足要要求=Vmmax*Sx/Ixbb=422.8MMpa85Mppa满足足要求f=1.3mmm2.55mm满足足

27、要求4.2.2.33主背架架的计算算主背架采采用144#双拼拼槽钢，焊焊接在主主筋8#槽钢上上，力通通过8#槽钢传传给它每每1m设设一道背背架，所所有连接接为焊接接，其力力学简化化模型近近似如下下图所示示：14#槽槽钢的截截面特性性如下：14#槽槽钢：bb=8Ix=6099cm4Wx=87.1cmmSx=552.44cmAs=21.3cmm2EA=44473300kkNEII=1227899000000kkN.mmm力学简化化模型图图如下：q=922.5kkN/mm弯矩图如如下：剪力图如如下：背架的验验算，从从上图可可知通过计算算可得，其其最大弯弯矩Mmmax=6.77kN.m 弯矩图图取得通

28、过计算算可得，其其最大剪剪力Vmmax=36kNN 剪剪力图取取得通过计算算可得，其其最大轴轴力Nmmax=2177kN 轴轴力图取取得W=MMmaxx/ WW=766.9MMpa1455Mpaa 满满足要求求=Vmmax*Sx/Ixbb=133.4MMpa85Mppa 满足要要求=Nmmax/ ASS=0.00Mpaa1400 Mppa 满足要要求f=2.1mmmL/4400=5.88mm 满足足要求4.2.2.44对拉杆杆的计算算通过上面面的计算算可得，对对拉杆所所受的力力为711Kn对拉杆的的用材选选用25的的对拉杆杆（材质质45#钢）斜对拉杆杆所受力力N=771kNNAs=4911mm

29、2=Nmmax/ A=1444.6MMpa2100Mpaa 满满足要求求4.2.2.55连接螺螺栓的计计算正面模板板和侧面面模板主主要是通通过连接接螺栓连连接，连连接螺栓栓主要受受到拉力力和剪力力，每22m标准准节单侧侧共设110个CC级M220普通通螺栓,其抗剪剪强度设设计值取取1300MP，抗抗拉强度度设计值值取1770Mpp.单侧螺栓栓共同能能承受的的剪力和和拉力分分别如下下：剪力:FFv=ffvb*d22/4*n=4408.2kNN拉力:FFt=fft*d2/4*nn=5333.88kN单侧螺栓栓实际承承受的剪剪力和拉拉力分别别如下：剪力:FFv=PP*S11=1114.33kN拉力:

30、FFt=PP*S22/2=76.2kNN从上面的的计算可可知，连连接螺栓栓实际承承受的剪剪力和拉拉力都远远小于其其极限承承载力，所所以连接接螺栓是是满足要要求。4.2.2.66结论1、由以以上分析析可知，方方柱模板板用材强强度和刚刚度均满满足要求求；2、连接接螺栓和和拉杆均均为外购购件，必必须按国国家标准准采购3、模板板使用之之前请从从使用说说明中查查看注意意事项4、以上上计算是是在设定定的条件件下进行行的，请请严格按按照以上上条件施施工，特特别要控控制好混混凝土的的浇筑速速度。4.3 顶板模板板及支撑撑体系计计算顶板采用用15mmm厚木木胶板，7070mm方木作为木胶板背肋，483.5碗扣式

31、脚手架作为支撑体系。顶板厚度度为900mmm，腋腋角为33009000mm，脚手架及模板设置为：脚手架立杆纵、横向间距为600600mm，步距为1200mm，立杆顶部采用可调托座， 上设1根100100mm方木做为主龙骨，7070mm木方按间距200mm布置于主龙骨上方，最后在木方上铺设15mm厚木胶板做模板。顶板模板板及支撑撑体系见见下图。4.3.1顶板板模板计计算取9000mm结结构顶板板，腋角角高度为为3000mm，顶顶板取11200mmm进行行验算。底模上荷荷载有：新浇筑钢钢筋混凝凝土自重重荷载：G1=251.2=30.0KN/m2振捣混凝凝土时产产生的荷荷载：GG2=44KN/m2模

32、板自重重荷载：木胶板板密度取取0.775 gg/cmm3 00.755150000=1112550g其自重荷荷载：GG3=00.01112559.88=0.111KNN/m22施工人员员及设备备荷载：G4=2.55KN/m2倾倒混凝凝土时产产生的荷荷载：GG5=22KN/m2由建筑筑施工手手册，得得相关荷荷载的系系数。作用于模模板的总总荷载设设计值GG总=1.22G1+1.44(G22+G44+G55)=1.230.0+1.4(4+22.5+2)=36.0+111.99=47.9 KKN/mm2。4.3.1.11顶板模模板计算算Mmaxx=0.1255qL22=0.125547.90.20.2

33、2=0.0048KNNM截面抵抗抗矩W=bh22/6=200152/6=0.775104mm3=Mmmax/W=00.048106/(0.755104)=6.40MMPa0=11 MMpa（木木材抗弯弯强度设设计值）惯性矩II=bhh3/122=1/122000153=562250.0mmm4挠度f=0.6677qql4/1000EII=0.677747.90.20020004/(11009103562250.0) =00.2005mmm0=L/4400=2000/4000=00.500mm4.3.1.22顶板背背肋计算算方木作为为木胶板板背肋，间距为为200mm，跨跨距600mmm，按按三跨

34、梁梁计算。G=1.2（G11+G33）+1.4(G22+G44+G55)=11.2(30.0+00.111) +1.44(4+2.55+2) =366.133+111.9=48.03 KN/m2最大跨中中弯矩MMmaxx=0.1ql2=0.148.030.2000.662=0.3446KNNM截面抵抗抗矩W=bh22/6=70702/6=571166.7m3=M/W=00.3446106/571166.7=6.0050=11 MMpa（杉杉木容许应应力设计计值）方木最大大剪力VV=0.6ql=0.6648.030.2000.6=3.446KNN方木抗剪剪强度=3VV/2bbh=333.4461

35、03/(227070)=1.0060=1.770 NN/mmm2符合要求求。4.3.1.33顶板横横肋计算算支架纵距距600，横横距6000，步步距12200，横横楞采用用1根10001000mm方方木，按按两跨连连续梁计计算。背肋重荷荷载：GG6=0.8877100059.88/1006=0.1922KN/m2G=1.2（G11+G33+G66）+1.4(G22+G44+G55)=11.2(30.0+0.111+00.1992) +11.4(4+2.55+2) =366.366+111.9=48.27 KKN/mm2最大跨中中弯矩MMmaxx=0.1qll2=0.148.270.600.66

36、2=1.0043KNNM截面抵抗抗矩W=bh22/6=100010002/6=16666666.7m3=M/W=1.0043106/16666666.7=6.2660=11 Mpaa（杉木木容许应应力设计计值）方木最大大剪力VV=0.6ql=0.6648.270.600.66=100.433KN方木抗剪剪强度=3VV/2bbh=3310.43103/(2210001000)=1.570=1.770 NN/mmm2符合要求求。4.3.2 顶顶板支撑撑体系计计算纵距0.6m，横横距0.6m，步步距1.2m。取最大层层高5.55m计计算：每根立杆杆承受钢钢筋砼重重量N11=2551.20.60.66

37、=100.8KN模板重量量：N22=0.110.60.66=0.04KKN模板背肋肋重量：N3=0.11920.660.66=0.0699KN横楞方木木重量：NN4=00.13310.660.66=0.0477KN施工人员员及设备备荷载：N5=2.550.60.66=0.9KNN振捣混凝凝土时产产生的荷荷载：NN6=440.366=1.444KNN脚手架自自重：33844kg/mN7=33.8445+(0.6+0.6)5.55/11.29.88/10000=0.3997KNN扣件自重重：N88=513.22/11.2=1100N=00.111KN单根立杆杆总荷载载 N底底=1.2(N11+N2

38、2+N33+N44+N77+N88)+11.4(N55+N66) =11.211.4633+1.42.334=17.074KNN按稳定性性计算立立杆最低低一步的的受压应应力为：长细比：=l0/i =12000/115.778=7761100，满满足要求求查表得=0.3522N/AA=177074/（00.35524899）=999.25N/mmm2f=2155N/mmm2符合要求求。4.4 中板模模板及支支撑体系系计算楼板采用用15mmm厚木木胶板，7070mm方木作为木胶板背肋，483.5碗扣式脚手架作为支撑体系。中板厚度度为400mmm，腋腋角为33009000mm，脚脚手架及及模板设设置

39、为：脚手架架立杆纵纵、横向向间距为为6000900mmm，步步距为112000mm，立立杆顶部部采用可可调托座座， 上上设1根10001000mm方方木做为为主龙骨骨，70070mmm木方按按间距2200mmm布置于于主龙骨骨上方，最最后在木木方上铺铺设155mm厚厚木胶板板做模板板。中板模板板及支撑撑体系见见下图。4.4.1中板板模板计计算取4000mm结结构中板，腋腋角高度度为3000mmm，中板板取800mmm进行行验算。底模上荷荷载有：新浇筑钢钢筋混凝凝土自重重荷载：G1=2.559.880.8=19.6KNN/m22振捣混凝凝土时产产生的荷荷载：GG2=44KN/m2模板自重重荷载：

40、木胶板板密度取取0.775 gg/cmm3 00.755150000=112250gg其自重荷荷载：GG3=00.01112559.88=0.11KKN/mm2施工人员员及设备备荷载：G4=2.55KN/m2倾倒混凝凝土时产产生的荷荷载：GG5=22KN/m2由建筑筑施工手手册，得得相关荷荷载的系系数。作用于模模板的总总荷载设设计值GG总=1.2G1+1.44(G22+G44+G55)=1.219.6+11.4(4+2.55+2)=23.552+111.99=35.442 KKN/mm2。4.4.1.1中板模模板计算算Mmaxx=0.1255qL22=0.125535.4420.2200.22

41、02=0.0036KNNM截面抵抗抗矩W=bh22/6=200152/6=7.55103mm3=Mmmax/W=00.036106/(7.55103)=4.8MPaa0=111 MMpa（木木材抗弯弯强度设设计值）惯性矩II=bhh3/122=1/12200153=562250.0mm4挠度f=0.6677qql4/1000EII=0.677735.420.200020004/(11009103562250) =00.16mm0=L/4400=2500/4000=00.6225mmm4.4.1.2中板板背肋计计算方木作为为木胶板板背肋，间距为为200mm，横向跨距距9000mm，按按三跨梁梁计

42、算。G=1.2（G11+G33）+1.4(G22+G44+G55)=11.2(19.6+00.111) +1.44(4+2.55+2) =233.655+111.9=35.55 KKN/mm2最大跨中中弯矩MMmaxx=0.1qll2=0.135.550.2200.990.9=0.58KNM截面抵抗抗矩W=bh22/6=70702/6=571166.7m3=M/W=00.58106/571166.7=10.10=11 MMpa（杉杉木容许许应力设设计值）方木最大大剪力VV=0.6ql=0.6635.550.2200.99=3.9KN方木抗剪剪强度=3VV/2bbh=333.9103/(2270

43、70)=1.1190=1.770 NN/mmm2符合要求求。4.4.1.3中板板横肋计计算支架纵距距600，横横距9000，步步距12200，横横楞1根10001000mm方方木做为为主龙骨骨，按两两跨连续续梁计算算。背肋重荷荷载：GG6=0.8877100059.88/1006=0.1922KN/m2G=1.2（G11+G33+G66）+1.4(G22+G44+G55)=11.2(19.6+0.111+00.1992) +11.4(4+2.55+2) =233.83+111.99=35.773 KKN/mm2最大跨中中弯矩MMmaxx=0.1qll2=0.135.730.6000.92=1.744KNM截面抵抗抗矩W=bh22/6=10001000