压力容器课程设计17375.doc

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1、夹套罐设计说明明书学院：山山西大同同大学工工学院专业：材材料成型型及控制制工程（焊焊接）班级：110 材料一一班 姓名：王垠雨雨 指导教教师：魏魏雷目 录录1设计说说明- 1 -1.1设设备用途途- 11 -1.2工工作原理理- 11 -1.3主主要管口口用途- 1 -2设计参参数的选选取- 2 -2.1设设计压力力- 22 -2.2设设计温度度- 22 -2.3材材料的选选择及许许用应力力确定- 2 -2.4焊焊缝系数数- 33 -2.5附附加厚度度- 33 -3几何参参数的确确定- 3 -3.1描描述设备备的总体体结构- 3 -3.2确确定各封封头参数数- 44 -3.3罐罐体高度度及设备

2、备容积- 4 -3.4夹夹套高度度及传热热面积的的计算- 5 -3.5搅搅拌口法法兰尺寸寸的确定定- 66 -3.6窥窥镜规格格的确定定- 66 -3.7其其他法兰兰接口尺尺寸的确确定- 7 -3.7.1蒸汽汽入口和和疏水出出口尺寸寸的确定定- 77 -3.7.2进料料口、出出料口尺尺寸确定定- 88 -3.7.3温度度表、压压力表尺尺寸确定定- 88 -3.7.4安全全阀尺寸寸确定- 9 -4罐体强强度设计计- 110 -4.1罐罐体筒体体内压强强度设计计- 110 -4.2罐罐体封头头内压强强度设计计- 111 -4.3罐罐体筒体体外压稳稳定性设设计- 12 -4.4罐罐体封头头外压稳稳定

3、性设设计- 12 -5夹套强强度设计计- 113 -5.1夹夹套筒体体内压强强度设计计- 113 -5.2夹夹套封头头内压强强度设计计- 114 -6罐体与与夹套连连接处的的剪切强强度设计计- 114 -6.1罐罐体质量量计算- 144 -6.2罐罐体内介介质质量量计算- 144 -6.3罐罐体上法法兰及其其他附属属件质量量计算- 155 -6.4总总负荷计计算- 15 -6.5焊焊缝连接接处环形形面积计计算- 15 -6.6焊焊缝连接接处剪切切应力强强度校核核- 115 -6.7纵纵焊缝校校核- 16 -6.8环环焊缝校校核- 16 -7开孔补补强计算算- 116 -7.1搅搅拌器连连接口补

4、补强面积积计算- 166 -7.2蒸蒸汽入口口补强计计算- 17 -8水压实实验压力力确定- 177 -8.1罐罐体水压压实验校校核- 17 -8.1.1罐体体筒体水水压实验验压力确确定- 17 -8.1.2罐体体封头在在水压实实验压力力下的强强度校核核- 118 -8.1.3罐体体筒体在在水压实实验压力力下的稳稳定性校校核- 18 -8.1.4罐体体封头在在水压实实验压力力下的稳稳定性校校核- 19 -8.2夹夹套水压压实验校校核- 19 -8.2.1夹套套水压实实验压力力确定- 199 -8.2.2夹套套封头在在水压实实验压力力下的强强度校核核- 220 -9支座的的选取- 200 -9.

5、1容容器总质质量的计计算- 20 -9.2支支座选取取- 221 -总结- 22 -焊接工艺艺卡1- 223 -焊接工艺艺卡2- 224 -参考文献献- 225 -1设计说说明1.1设设备用途途压力容器器泛指承承受介质质压力的的密闭容容器。本本次设计计中的压压力容器器是高效效酒精回回收装置置中的夹夹套罐。夹夹套罐由由内外两两个容器器套在一一起构成成，内置置容器是是由竖直直圆筒和和上下两两个椭球球封头组组成的罐罐体。在罐体体的外面面有一个个比罐体体稍大的的夹套容容器，夹夹套下部部是一个个椭球封封头，上上部在适适当高度度采用圆圆弧过渡渡结构与与罐体连连接。在在罐体和和夹套之之间形成成一个约约50m

6、mm左右的的间隔。1.2工工作原理理罐体盛装装酒精溶溶液，罐罐体上部部安装有有搅拌装装置，使使酒精溶溶液在加加热过程程中得到到均匀搅搅拌。在在内置容容器上设设置有进进料口、出出料口、搅搅拌器口口、压力力表口、安安全阀口口、观察察口等工工艺接口口。在夹套上上设置两两个蒸汽汽入口，夹夹套的下下部设有有一个冷冷凝水出出口。蒸蒸汽进入入夹套后后，对罐罐体内的的酒精溶溶液进行行加热，蒸蒸汽冷凝凝成水后后从冷凝凝水出口口流出。1.3主主要管口口用途压力容器器设备上上共开有有11个孔，连连接有不不同的接接管。各各管口的的名称如如表1.1所示：表1.11设备管管口表符号公称尺寸寸用途aDN搅拌器连连接口bDN

7、安全阀口口cDN温度表口口dDN压力表口口eDN安全阀口口fDN蒸汽入口口gDN蒸气入口口hDN窥镜口iDN进料口jDN冷凝水出出口kDN出料口2设计参参数的选选取2.1设设计压力力设计压力力(P)：设定的容容器顶部部允许达达到的最最高表压压力，它它与相应应的设计计温度一一起作为为容器的的设计载载荷条件件，其值值不得低低于工作作压力(PPw)。设计压力力P的选取取：当容器上上装有安安全阀时时，P，即取取等于或或略高于于安全阀阀的开启启压力。而而取(1.00511.100Pw)亦成立立。设计压力力 P=这里K取取1.110，罐内内工作压压力0.88MPaa，夹套套工作压压力1.00MPaa罐内设

8、计计压力 PP=1.100.8=00.888MPaa夹套的设设计压力力 P=11.1001.0=11.100MPaa2.2设设计温度度设计温度度：容器在正正常工作作中，在在相应设设计压力力下，壳壳壁或元元件金属属可能达达到的最最高或最最低温度度(指温度度0)。罐内的工工作温度度为1000，夹套套内的操操作温度度为饱和和蒸汽温温度。查查饱和水水蒸气表表可知：，则。夹套的设设计压力力P=1.1110.1197116=111.2216888查表得约约为1883.22。圆整后得得=2000。罐内的设设计温度度取1000，夹套套内的设设计温度度取2000。2.3材材料的选选择及许用应应力确定定此夹套罐罐

9、的材料料选择00Cr118Nii9，选取该号号钢材的的厚度在在4.516mmm之间间。依据钢板板标准GGB42238， 得，此号号钢板在在1000时，在2000时许用用应力为为。2.4焊焊缝系数数焊缝系数数表示由由于焊接接或焊缝缝中可能能存在的的缺陷对对结构原原有强度度的削弱弱的程度度。在本本次设计计中压力力容器为为钢制容容器，且且所有的的焊缝均均采用双面面焊或相相当于双双面焊全全熔透的的对接焊焊缝，和1000%全部无无损检测测，由化化工容器器及设备备简明设设计手册册，查查表可得得焊缝系系数=1.00。2.5附附加厚度度附加厚度度C=钢板负负偏差CC1+腐蚀余余度C22，罐内公公称直径径500

10、0mm，夹套套公称直直径为6000mm。罐体的圆圆筒壳1.955mm，查表得负负偏差为为0.118mmm夹套圆筒筒壳3.155mm，查表得负负偏差为为0.225mmm, 腐蚀蚀裕度取取。所以此次次设计中中的罐体体和夹套套的厚度度附加量量均采用用0.255+1=1.225mmm3几何参参数的确确定3.1描描述设备备的总体体结构夹套罐由由内外两两个容器器套在一一起构成成，内置置容器是是由竖直直圆筒和和上下两两个椭球球封头组组成的罐罐体；在在罐体的的外面有有一个比比罐体稍稍大的夹夹套容器器，夹套套下部是是一个椭椭球封头头，上部部在适当当高度采采用圆弧弧过渡结结构与罐罐体连接接。在罐罐体和夹夹套之间间

11、形成一一个50mmm左右的的间隔。如图3.1所示：图3.11设备结结构简图图3.2确确定各封封头参数数罐体封头头和夹套套封头均均采用标标准椭圆圆形封头头。罐体体的公称称直径为为500mmm，夹套的的公称直直径600mmm。依据标准准封头的的标准JB/T47737-95和化工工容器及及设备简简明设计计手册，可选取封头各参数，如表3.1所示：表3.11罐体封封头参数数公称直径径mm曲面高度度mm直边高度度mm内表面积积容积罐体封头头500125400.33330.02242夹套封头头600150400.46640.033963.3罐罐体高度度及设备备容积罐体总高高度包括括筒体高高度和封封头高度度，

12、圆筒筒体高度度按罐体体直径的的23倍确定定。这里里取罐体体直径的的2倍。圆筒体的的高度式中-圆筒体体高度；Di-罐体体直径罐体的总总高度H= 式中-椭球封封头曲面面高度-椭球球封头的的直边高高度所以圆筒筒体高度度=25000=10000mmm罐体总高高度H=110000+2（1255+40）=13330mmm筒体的容容积=3.141=0.119633筒体封头头的体积积=0.002422。罐的总体体积V=00.19963+20.02442=00.24447每部分高高度如图图3.2所示：h1h2H图3.22罐高示示意图3.4夹夹套高度度及传热面面积的计计算根据酒精精溶液的的高度来来确定夹夹套的高高

13、度，罐罐体酒精精填充系系数按0.8计算。实实际夹套套的焊缝缝高度比比酒精液面面高度低低10220mmm，这里里取10mmm。罐体内酒酒精溶液液的高度度=8733.744mm，由由于在罐罐体和夹夹套之间间形成一一个50mmm左右的的间隔。所所以计算算夹套的的高度是是要加上上这个间间隔的宽宽度。夹套高度度=酒精溶溶液高度度-100+间隔的的宽度=8733-100+500=9113mmm传热面积积按罐体体内表面面积计算算=式中:-筒体表表面积-封头头表面积积=3.140.551=1.5571，=0.3333S=1.5711+20.3333=2.22373.5搅搅拌口法法兰尺寸寸的确定定依据化化工容器

14、器及设备备简明设设计手册册对搅搅拌器进进行选型型。DJ=00.255DN=0.255000=1225mmm，由此可选选桨式直直叶型搅搅拌器，搅搅拌器的的直径为为1255mm，b=（0.10.225）DJ，h=（0.21）DJ，z=2，其中b为搅拌拌器的宽宽度，h为搅拌拌器离底底的高度度，z为桨叶叶数。这里取bb=0.1 DDJ=0.15500=50mmmh=0.2DJJ=0.25500=1000mm依据HGG205593-19997，容器器的设计计压力为为0.888MPPa，选PN=1.00MPaa，公称称直径为为1255mm，所以以法兰可可选全平平面型板板式平焊焊钢管法法兰。查查表的PN=1

15、1.0MMPa，Dn=1255mm，法兰的的数据如如表3.2所示，具具体标注注如图3.3所示：表3.22 PNN=1.0MPPa板式平平焊钢管管法兰尺尺寸公称通径DNmm管子外径Amm连接尺寸寸法兰厚度Cmm法兰内径Bmm法兰理论重量（kg）法兰外径Dmm螺栓孔中圆直径K螺栓孔直直径L mm螺旋孔数数量n螺纹Thh125133250210188M16221355.655图3.33板式平平焊钢制制管法兰兰由于接管管外径等等于1333mm，壁厚厚为4mm，假设设接管长长度为1000mm，所以以接管质质量为1.2272KKg。3.6窥窥镜规格格的确定定依据HGGJ500286的标准准，公称称直径为为

16、1255mm公称压压力为1.00MPaa，且介介质浓度度小于2000时可采采用一般般压力容容器视镜镜，视镜镜的规格格如表3.3所示，各各参数的的示意图图如图3.4所示：表3.33视孔尺尺寸公称直径mm公称压力力MPaDmmmmmmmmHmm螺栓质量(kkg)标准号数量直径碳素钢1251.022519040281058M1614.77HGJ5502869图3.44一般压压力容器器视镜3.7其其他法兰兰接口尺尺寸的确确定3.7.1蒸汽汽入口和和疏水出出口尺寸寸的确定定由于蒸汽汽入口的的DN=40mmm，疏水水出口的的DN=65mmm，依据据HG 205593-19997 板式平平焊钢制制管法兰兰可

17、得蒸蒸汽入口口与疏水水出口的的尺寸如如表3.44所示，由由表可知知蒸汽入入口的外外径为48.3mmm，壁厚厚为3mm，假设设接管长长1000mm，则其其质量为为0.3355KKg，疏水水口的外外径为76.1mmm，壁厚厚为3.55mm, 假设接接管长1000mm，则其其质量为为0.6626KKg。表3.33蒸汽入入口、输输水出口口尺寸参数名称公称通径径 DNNmm管子外径径 Amm连接尺寸寸法兰厚度度C法兰内径径B法兰外径Dmm螺栓孔中心圆圆直径K mmm螺栓孔直直径Lmm螺旋孔数数量n螺纹Thh法兰理论论重量（kg）蒸汽入 口4048.33150110184M161849.552.122疏水

18、出 口6576.11185145184M162077.553.3113.7.2进料料口、出出料口尺尺寸确定定罐体的公公称直径径为5000mm，所以选选定进料料口公称称直径为为80mmm，出料口口公称直直径为880mm，公称称压力为为1.00MPaa，依据据化工工容器及及设备简简明设计计手册，确定进料口、出料口接管外径为89mm，壁厚为4mm，假设接管管长为100mm，则接管质量为0.838kg，再依据HG 20593-1997 板式平焊钢制管法兰，可得进料口出料口其他尺寸如表3.4所示：表3.44进料口口出料口口尺寸参数名称公称通径径 DNN管子外径径 Amm连接尺寸寸法兰厚度度C法兰内径径B

19、法兰外径Dmm螺栓孔中心圆圆直径K mmm螺栓孔直直径Lmm螺旋孔数数量n螺纹Thh法兰理论论重量（kg）进料口8089190150184M1618912.944出料口8089190150184M1618912.9443.7.3温度度表、压压力表尺尺寸确定定依据化化工容器器及设备备简明设设计手册册和HG 205593-19997 板式平平焊钢制制管法兰兰，取取温度表表的公称称直径32mmm，公称称压力为为1.00MPaa，具体参参数见表表3.5所示，由由于压力力表采用用M200X1.5外螺纹纹。压力力表的具具体参数数如表 3.6所示示，由于于温度表表的外径径为38mmm，壁厚厚为3，假设设接管

20、长长1000mm，质量量为0.25表3.55温度表表参数公称通径DN管子外径径A连接尺寸寸法兰厚度度C法兰内径径B法兰理论论重量（kg）法兰外径D螺栓孔中圆直径K螺栓孔直直径L螺旋孔数数量n螺纹Thh323812090144M1216391.199表3.66压力表表参数型号DBd接头螺螺纹）LHY-1000B90M20xx1.552044183.7.4安全全阀尺寸寸确定选择安全全阀时考考虑当罐罐体失效效时夹套套罐中的的饱和蒸蒸汽泄漏漏到罐体体中这种种情况，并并由此来来计算安安全阀的的排放量量G(KKg/hh)。其中 GG=2LL式中L-罐蒸蒸汽入口口流量（）-饱和和蒸汽密密度（）查表的=7.8

21、864据，其中中K=11。21322.788，=522mm根据以上上数据选选择A277H-116为微启启式安全全阀，数数据见表表3.77:表3.77安全阀阀参数公称通径径尺寸d(mm)重量（KKg）806523.55依据HHG 2205993-119977 板式平平焊钢制制管法兰兰，取取法兰公公称通径径DN=80mmm，公称称压力=1.0MPPa，法兰兰参数见见表3.8所示：表3.88安全阀阀法兰尺尺寸公称通径DN管子外径径A连接尺寸寸法兰厚度度C法兰内径径B法兰理论论重量（kg）法兰外径D螺栓孔中圆直径K螺栓孔直直径L螺旋孔数数量n螺纹Thh8089200160188M1820913.94罐

22、体强强度设计计不同性质质的壳体体连接将将产生不不同的边边缘应力力，但它它们都有有明显的的衰减特特征，即即距离壳壳体连接接处远时时，边缘缘应力已已衰减到到可以忽忽略不计计的程度度，边缘缘应力具具有局部部性特征征边缘效效应是圆圆筒体与与其相连连元件在在承载后后变形不不一致，互互相制约约而产生生附加内内力和应应。罐体是由由圆筒体体和端部部封头连连接而成成。在内内压作用用下，如如果筒体体与封头头可以自自由变形形，因为为它们应应力状态态不同，所所以它们们的变形形量也是是不同的的。但是是，由于于筒体和和封头是是连接在在一起的的，它们们的变形形受到相相互约束束，最终终变形达达到某种种协调的的结果。壳壳体边缘

23、缘效应的的变形协协调问题题主要是是由边缘缘区域内内的弯矩矩和剪力力引起的的。由内内压在筒筒体上产产生的载载荷是轴轴对称的的且沿筒筒体轴线线是均匀匀分布的的，边缘缘应力对对应的载载荷由于于壳体的的轴对称称性，载载荷仍然然是轴对对称的，但但沿筒体体轴线不不再是均均布的了了。筒体体在轴对对称载荷荷作用下下，筒体体变形后后的形状状也是轴轴对称的的，筒体体变形后后的母线线发生挠挠曲变形形。 圆筒形的的承压部部件从内内表面到到外表面面的温度度分布是是不均匀匀的，各各层材料料由于热热膨胀不不均匀相相互牵制制而产生生热应力力。4.1罐罐体筒体体内压强强度设计计罐体筒体体设计壁壁厚如下下：计算壁厚厚 式中 计算

24、壁壁厚（mm）；罐体设设计压力力（MPa）；筒体内内径（mm）；设计温温度下材材料的许许用应力力（MPa）；焊缝系系数；已知设计计压力Pc=0.888Mppa，筒体体公称直直径Di=5000mm，焊缝缝系数=1.00，腐蚀蚀余量=1.00mm，设计计温度t=1100，许用应应力=1113MMPa。=1.995mmm设计壁厚厚=+C22=1.95+1=22.955mm；名义壁厚厚= + +圆整值值=2.995+00.255=4mmm；有效厚度度=4-0.225-11=2.75mmm应力校核核 80.44MMPa1133MPaa所以=44mm符合要要求。4.2罐罐体封头头内压强强度设计计罐体封头头

25、壁厚计计算如下下 ：计算壁厚厚：1.95设计壁厚厚 =+ =11.955+1=2.995mmm；名义壁厚厚 = + +圆整值=2.95+0.225=44mm；有效厚度度 =44-0.25-1=22.755mm应力校核核 800.222MPaa200L=+2211110mmmL/Doo=111105088=2.18mmm查表后得得A为0.0000112，由于A点落在在设计温温度下材材料线的的右方，所所以选择择公式来来计算。查表得B为30。所以0.1633MPaa20,L/DDo=22.133查的A为0.0011，A点落在在设计温温度下材材料线的的又方，所所以选择择公式：来计算算。查表表得B为12

26、00 MPPa。2.0。重复复上述步步骤。当当=7mmm时，且最最接近，所所以取=7mmm，1.112MPPa。4.4罐罐体封头头外压稳稳定性设设计假设名义义厚度=7mmm则=5.75mmm,DDo=5514mmm，=1225+77=1332mmm，1.995，查表得得系数=0.99，4622.6mmm，80.4,AA=0.1255/800.4=0.0001555,查表的B为1600MPaa。0.888MPPa所以=77mm适合。5夹套强强度设计计5.1夹夹套筒体体内压强强度设计计夹套筒体体壁厚计计算如下下：计算厚度度：式中 -计算算壁厚（mm）；P-罐罐体设计计压力（MPa）；-筒体体内径（

27、mm）-设计计温度下下材料的的许用应应力（MMPa）；-焊缝缝系数；已知设计计压力PP=1.10MMPa，夹套直径径Di=6000mm，焊缝缝系数=1.00，腐蚀蚀余量=1.00mm，设计计温度tt=2000，许用应应力=1105MMPa。=3.16mmm，设计壁厚厚 =+C22=3.16+1=44.166mm名义壁厚厚 = + +圆整值=4.116+00.255=5mmm有效厚度度 =5-00.255-1=375mmm应力校核核 888.555 MPPa 1055MPaa所以=55mm符合要要求。5.2夹夹套封头头内压强强度设计计夹套封头头壁厚计计算如下下：计算壁厚厚：3.15mmm设计壁厚

28、厚 =+ =3.15+1=33.155mm；名义壁厚厚 = + +圆整值值=3.15+0.225=44mm；有效厚度度 =4-0.225-11=2.75mmm应力校核核 800.222MPaa1113MPPa所以=44mm符合要要求。6罐体与与夹套连连接处的的剪切强强度设计计6.1罐罐体质量量计算罐体质量量包括筒筒体和上上下封头头的质量量。依据据化工工容器及及设备简简明设计计手册，厚度为7mm的钢板，每平方米的理论质量为54.95Kg，所以圆筒体的质量为M=DH54.95=86.31Kg，罐体封头的质量查表可得20.1KgM=+=86.31+20.1=1106.31KKg6.2罐罐体内介介质质

29、量量计算罐体内介介质的质质量按00.8充充满来计计算。前前面已经经算过，筒筒体的体体积为0.119633，酒精精在20是纯度度为99%的密度度为7944.255所以介介质质量量=7994.22500.80.119633=1224.773Kgg。6.3罐罐体上法法兰及其其他附属属件质量量计算罐体上的的附属件件及各附附件的质质量如表表6.1所示：表6.11罐体上上的附属属件及各各附件的的质量法兰质量量/kgg接管质量量/kgg搅拌器连连接口5.6551.2772温度表口口1.1990.2559安全阀3.90.8338进料口2.9440.8338出料口2.9440.8338窥镜14.77-蒸汽口2.

30、1220.3555冷凝口3.3110.6226总质量=41.7766Kg6.4总总负荷计计算总体负荷荷即：G=(M+ M+MM)9.8=226733.600N6.5焊焊缝连接接处环形形面积计计算焊缝高度度取夹套套壁厚的的两倍为为8mmm环形面积积=罐体外外表面周周长（夹套套壁厚焊角高高度）=3.114（5000+144）（4+8）=0.0199376.6焊焊缝连接接处剪切切应力强强度校核核焊缝连接接处剪切切应力：式中 -实际际剪切应应力（MMPa）；G-总总体负荷荷（Kg）； S-接接触面积积（mm）；-设计计温度下下材料的的许用应应力（MMPa）已知许用用应力tt=1005Mppa，G=26

31、673.60NN，S =0.0019337，可可以计算算出实际际剪切应应力=0.114MPaa2477,655 mmm可以看出出该孔不不需要不不强。7.2蒸蒸汽入口口补强计计算因开孔而而削弱的的金属截截面积计计算过程程如下：筒体计算算壁厚=1.995mmm，强度削削弱系数数，接管管的计算算壁厚设设计为7mmm。接管直径径：式中-蒸汽入入口直径径，mm；削弱的金金属面积积A：。（2）筒筒体多余余截面积积A1：其中B同同上节的的取值方方式一样样，最终终确定B值为2dd=844mm。则A1=(84-42)(7-11.255)-11.955=1159.6 mmm881.99 mmm故不需要要补强。8水

32、压实实验压力力确定8.1罐罐体水压压实验校校核8.1.1罐体体筒体水压压实验压压力确定定罐体筒体体水压实实验压力力计算根根据公式式：式中 -罐体体水压实实验压力力（MPa）；-实验验压力系系数，查查表得1.225；P-容容器的操操作压力力（0.88MMPa）-实验验温度下下材料的的许用应应力（MMPa）室温温下为1133MPaa；-设计计温度下下材料的的许用应应力（MMPa）1000时1133MPaa；故。8.1.2罐体体封头在水水压实验验压力下下的强度度校核椭球封头头在水压压实验压压力下强强度校核核如下：式中 -设计计温度下下的计算算应力（MPa）；-罐体体水压实实验压力力（1.11MPaa

33、）-罐体体公称直直径（5000mm）；-有效效厚度（5.775mmm）；-焊缝缝系数,本文中中为1.00;-设计计温度下下材料的的许用应应力（1133MPaa);K=1所以强度度校核满满足。8.1.3罐体体筒体在在水压实实验压力力下的稳稳定性校校核在4.33节已算算筒体在在外压作作用下许许用外压压，筒体体的水压压试验压压力，由由此可以以看出，所所以罐体体筒体在在水压试试验压力力下通过过校核。8.1.4罐体体封头在水水压实验验压力下下的稳定定性校核核在4.44节已算算罐体封封头在外外压作用用下许用用外压，罐罐体封头头的水压压试验压压力，由由此可以以看出，所所以罐体体封头在在水压试试验压力力下通过

34、过校核。8.2夹夹套水压压实验校校核8.2.1夹套套水压实实验压力力确定夹套水压压实验压压力计算算根据公公式：式中 -罐体体水压实实验压力力（MPPa）；-实验验压力系系数，查查表得1.225；P-容容器的操操作压力力（1.1MPPa）；实验温温度下材材料的许许用应力力（MPPa）室温温下为1133MPaa；设计温温度下材材料的许许用应力力（MPPa）200时105MPPa；故。8.2.2夹套套筒体在水水压实验验压力下下的强度度校核夹套筒体体在水压压实验压压力下强强度校核核公式如如下：Pt=11.488MPaa，=6000mm， =33.755mm，=1.0，设计计温度t=2000，查表表得=

35、1105MMPa所以夹套套筒体在在水压试试验压力力下强度度不符合合要求，现现重新设设定夹套套筒体的的名义厚厚度以达达到强度度要求。假设夹套套筒体的的名义厚厚度为6mm，则所以夹套套筒体的的名义厚厚度为6mm时，强强度满足足校核。8.2.2夹套套封头在水水压实验验压力下下的强度度校核夹套封头头在水压压实验压压力下的的强度校校核公式式如下：式中 -设计计温度下下的计算算应力（MPa）；-罐体体水压实实验压力力（MPPa）；-罐体体公称直直径（mm）；-有效效厚度（mm）；-焊缝缝系数；-设计计温度下下材料的的许用应应力（MMPa）；-系数数，1；Pt=11.488MPaa，=6000mmm， =4

36、4.755mm，=1.0，设计计温度t=2200，查表表得=1105mmpa。所以强度度校核满满足。9支座的的选取9.1容容器总质质量的计计算容器的总总质量=罐体总总质量+介质质质量+夹套总总质量=（1006.331+441.7776）+1244.733+10000（0.8873-0.1150-00.0400）500+0.03996+228+（2.112+00.3335）2+2.994+00.8338+22.944+0.8388+3.31+0.6626=7599.788Kg9.2支支座选取取选用三脚脚支承式式支座，则则每脚受受力为选用标准准为JB/T47724-92AA型支座座。公称称直径为为

37、800mmm，支座座本体载载荷20kkN的支座座。表9-11 选用支支座具体体参数支座本体体允许载载荷 Q/KN适用容器器公称直直径DN高度h底板筋板垫板地脚螺栓栓支座质量量kged规格2080035012090845150110819084024M202808.2总 结课程设计计是我们们专业课课程知识识综合应应用的实实践训练练，着是是我们迈迈向社会会，从事事职业工工作前一一个必不不少的过过程。”千里之之行始于于足下”，通过过这次课课程设计计，我深深深体会会到这句句千古名名言的真真正含义义。我今天天认真的的进行课课程设计计，学会会脚踏实实地迈开开这一步步，就是是为明天天能稳健健地在社社会大潮潮

38、中奔跑跑打下坚坚实的基基础。同时感谢谢魏老师师对我的的精心指指导及同同学们的的热心帮帮助，让让我顺利利完成课课程设计计。焊接工艺艺卡1坡 口型 式V型焊接部位位罐体纵向向和环焊焊缝焊接接相焊件号号工艺评定定编号01焊 接 方 法氩电联焊焊焊 接 位 置水平固定定焊工资格格代号SMAWW-6GG-100/1114-FF3JGTAWW-6GG-3/60-02预 热 温 度层 间 温 度后 热热处理类 别工 艺母材类组别号号I 钢号0Crr18NNi9 规格=8（6）mm 与类组别号号I 钢号0Crr18NNi9规格=8（6）mm相焊清根方 法检 查焊材焊条：牌牌号 AA1377 规格3.22 烘干

39、3500-40000CC1小时焊丝：牌牌号H00Cr220Nii10规格22.5焊剂：/ 烘干/小时钢 印 标 记焊 接 记 录焊接规范层次焊接方法法焊材电源种类类及 极 性焊接电流流（A）电 压（V）焊接速度度（cm/minn）备 注注牌号规格1氩弧焊H0Crr20NNi1002.55直流正接接90-11209-13310-1142手弧焊A13773.22直流反接接120-145521-2238-144说明1、焊接接遵照本本工艺要要求执行行。焊缝缝探伤按按产品焊焊接工艺艺说明书书要求执执行。2、焊缝缝及热影影响区表表面不得得有裂纹纹、气孔孔、弧坑坑和肉眼眼可见夹夹渣等缺缺陷。3、焊缝缝咬边深深度不得得大于0.55mm，连连续咬肉肉长度1000mm，两两边咬边边总长不不得大于于该焊缝缝总长10%（或不不得有咬咬边）。焊焊缝熔渣渣及飞溅溅物必须须清理干干净。4、用打打磨方法法（或焊焊补打磨磨）消除除焊缝缺缺陷时，修修磨后的的厚度不不得小于于母材厚厚度减钢钢厚度负负