化工原理课程设计-1208完成版decf.docx

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1、化工原原理课课程设计计成绩评评定栏评定单元元评审要素素评审内容容分值成 绩绩设计文档档70%格式规范范设计说明明书是否否符合规规定的格格式要求求10内容完整整设计说明明书是否否包含所所有规定定的内容容10设计方案案方案是否否合理及及符合选选定题目目的要求求20工艺计算算过 程工艺计算算过程是是否正确确、完整整和规范范30设计图纸纸30%图纸规范范图纸是否否符合规规范5标注清晰晰标注是否否清晰明明了5与设计吻吻合图纸是否否与设计计计算的的结果完完全一致致10图纸质量量设计图纸纸的整体体质量的的全面评评价10100指导教师师（签 名） 年 月 日目录一、设计计任务书书1二、正文文31 设计计方案简

2、简介32 工艺艺设计计计算工艺艺计算及及主体设设备设计计42.1 精馏塔塔流程的的确定42.2 塔的物物料衡算算42.2.1料液液、塔顶顶及塔底底产品含含二硫化化碳的质质量分数数42.2.2 原原料液、塔塔顶及塔塔底产品品的平均均摩尔质质量52.2.3 物物料衡算算原料处处理量52.2.4 质质量恒算算52.3 塔板数数的确定定62.3.1 理理论板层层数NTT的求取取62.3.2 实实际塔板板数NTT的求取取92.4、塔塔工艺条条件及物物性数据据计算92.4.1操作作要求的的计算92.4.2平均均摩尔质质量计算算102.4.3 平平均密度度计算102.4.4液体体平均表表面张力力的计算算12

3、2.4.5 液液体平均均黏度的的计算132.5 精馏塔塔气液负负荷计算算132.6 塔和塔塔板的主主要工艺艺尺寸的的计算142.6.1塔径径的计算算142.6.2 精精馏塔高高度的计计算152.6.3 塔塔板主要要工艺尺尺寸的计计算182.7 筛板的的流体力力学验算算202.7.1 气气体通过过筛板压压降相当当的液柱柱高度202.7.2 液液面落差差232.7.3 雾雾沫夹带带量的验验算232.7.4 漏漏液的验验算232.7.5 液液泛242.8 塔板负负荷性能能图242.8.1 精精馏段242.8.2 提提馏段：273 辅助助设备的的计算及及选型303.1接接头管设设计303.2 热量衡衡

4、算313.2.1 加加热介质质的选择择313.2.2 冷冷凝剂的的选择313.2.3 热热量衡算算313.3 换热器器的选择择343.3.1 预预热器的的选择343.3.2 冷冷凝器的的选择363.3.3再沸沸器的选选择393.4 泵的选选型403.5 贮罐的的计算424 设计计一览表表425 附表表43三、参考考文献45四、后记记及致谢谢46五、附录录（图）46一、设计计任务书书1 设计计题目使用板式式精馏塔塔分离二二硫化碳碳32%，四氯氯化碳668%（摩摩尔分率率，下同同）的混混合物。生生产过程程要求年年产纯度度为966%的二硫化化碳 1100000 吨吨，釜液液中二硫化化碳不得得高于22

5、.4%。2 操作作条件（1）常常压操作作；（2）回回流液温温度为塔塔顶蒸汽汽的露点点；（3）间间接蒸汽汽加热，加加热蒸汽汽压力为为5kggf/ccm2（绝压压）；（4）冷冷却水进进口温度度30，出口口温度445；（5）设设备热损损失为加加热蒸汽汽供热量量的5。3 塔板板类型筛板塔。4 工作作日每年工作作日为3300天天，每天天24小小时连续续运行。5 厂址址厂址为长长沙地区区。6 设计计内容（1）单单元操作作流程设设计单元操操作方案案选择及及论证。根根据指定定的设计计任务，查查阅相关关的资料料，对可可用的生生产工艺艺进行比比较，筛筛选出技技术先进进、经济济合理、安安全可靠靠的操作作流程。绘绘制

6、出工工艺流程程简图，并并对之进进行详细细说明。物料及及热量衡衡算计算算。要求求对过程程中涉及及到的物物料平衡衡和能量量平衡全全部采用用手工计计算，不不得使用用各种模模拟软件件（如AAspeen等）；编制物物料及热热量平衡衡计算书书；绘制物物料流程程图（PPFD）。（2）设设备的工工艺设计计计算过程中中所出现现的各种种设备（包包括管线线）均采采用手工工进行工工艺设计计计算，不不得使用用各种模模拟软件件（如AAspeen等）获获得结果果，并编编制详细细的计算算说明书书；过程中中的机、泵泵可作为为标准设设备出现现，但要要根据计计算结果果，进行行选型说说明；编制设设备一览览表。（3）绘绘制工程程图样工

7、艺流流程简图图一张；物料流流程图（PFD）一张，要求对管道进行标注；主体设设备装配配图一张张，其他他附属设设备使用用条件图图，不绘绘制3DD效果图图。设计说明明书要求求用MSS-Woord编编辑，保保存为DDOC格格式；所所有的图图纸均用用AuttoCAAD绘制制（A44）。二、正文文1 设计计方案简简介 本设计任任务为分分离四氯化化碳-二二硫化碳碳混合物物。对于于二元混混合物的的分离，应应采用连连续精馏馏流程。对板式精精馏塔而而言，对对比浮阀阀塔、泡泡罩塔、舌舌型塔等等，因筛筛板塔结结构最简简单，造造价最低低，生产产能力大大，传质质效率高高等系列列优点，本本方案选选用筛板板塔对四四氯化碳碳-

8、二硫硫化碳混混合物进进行连续续精馏。一般，除除热敏性性物系外外，凡通通过常压压蒸馏能能够实现现分离要要求，并并能用江江河水或或循环水水将馏出出物冷凝凝下来的的物系，都都应采用用常压蒸蒸馏。故故本方案案采用常常压操作作。设计中采采用泡点点进料，将原料液由储罐经进料泵输送至进料口，再经过预热器，预热器选用120的饱和水蒸气作为热流体，逆流操作，将原料液由常温加热至泡点温度后进入精馏塔内。塔顶上升升蒸汽采采用冷凝器冷冷凝。冷冷凝器选选用300的水作作为冷流流体，冷冷却水出出口温度度为455，塔顶顶蒸汽进进入冷凝凝器后部部分冷凝凝，然后后进入储储槽再经经过冷却却器冷却却，并将将冷凝液液借助重重力作用用

9、送回塔塔顶作为为回流液液体，其其余部分分经过冷冷凝器后后被送出出作为塔塔顶产品品。冷凝凝器在泡泡点下一一部分回回流到塔塔内，其其余部分分经产品品冷却器器冷却后后送入储储罐。该该物系属属于易分分离物系系，最小小回流比比较小，故故操作回回流比去去最小回回流比的的2倍。蒸馏大多多采用间间接蒸汽汽加热，设设置再沸沸器。直直接蒸汽汽加热主主要用于于轻组分分和水的的分离，且且该操作作对釜内内溶液起起一定稀稀释作用用。故塔塔釜采用用间接蒸蒸汽加热热，设置置一虹吸吸式再沸沸器，部部分釜液液经再沸沸器加热热成蒸汽汽返回精精馏塔，其其余釜液液冷却送送到储罐罐。为了使精精馏塔连连续稳定定的进行行，流程程中还要要考虑

10、设设置原料料槽、产产品槽和和相应的的泵。为为了便于于了解操操作中的的情况及及时发现现问题和和采取相相应的措措施，常常在流程程中的适适当位置置设置必必要的仪仪表。比比如流量量计、温温度计和和压力表表等，以以测量物物流的格格项参数数。2 工艺艺设计计计算工艺艺计算及及主体设设备设计计2.1 精馏塔塔流程的的确定本设计任任务书为为分离四四氯化碳碳-二硫化化碳混合合液体。对对于二元元混合物物的分离离，应采采用连续续精馏流流程。设设计中采采用泡点点进料，将将原料液液通过预预热器加加热至泡泡点后送送入精馏馏塔内，其其余部分分经产品品冷却器器冷却后后送至储储罐。该该物系属属易分离离物系，最最小回流流比较小小

11、，故操操作回流流比取最最小回流流比11,5的2倍倍2.2 塔的物物料衡算算 表2-1 二二硫化碳碳和四氯氯化碳的的物理性性质项目分子式分子量沸点()密度(gg/)二硫化碳碳76.11446.551.2224四氯化碳碳153.8476.881.44482.2.1料液液、塔顶顶及塔底底产品含含二硫化化碳的质质量分数数2.2.2 原料液液、塔顶顶及塔底底产品的的平均摩摩尔质量量2.2.3 物料衡衡算原料料处理量量 每小时时处理摩摩尔量 总物料料衡算 (22-1) 易挥发发组分物物料衡算算 (2-2) 联立(2-11)，(2-22)可得得：2.2.4 质质量恒算算年产量为为100000tt/a，按按3

12、000天生产产时间计计算，则则： 13388.9FF-W 00.322F00.966D00.0224W 解解得 F339722.9kkg/hh WW25584.0kgg/h表2-22 物料料衡算表表 基准 1hh输入输出项目KmollKg项目kmollkg进料55.44339722.9馏出液17.55313888.9釜残液37.99025844.0总计55.44339722.955.44339722.92.3 塔板数数的确定定2.3.1 理理论板层层数NTT的求取取表2-33常压下下的二硫硫化碳和和四氯化化碳的气气液平衡衡数据液相中二二硫化碳碳摩尔分分率x气相中二二硫化碳碳摩尔分分率y温度/液

13、相中二二硫化碳碳摩尔分分率x气相中二二硫化碳碳摩尔分分率y温度/0076.880.399080.633459.330.022960.0882374.990.533180.744755.330.066150.1555573.110.66630.822952.330.111060.266670.330.755740.877950.440.144350.3332568.660.866040.933248.550.25580.499563.881146.55图2-11 二硫硫化碳与与四氯化化碳的气气液相图图2.3.1.11 全塔温温度的求求取根据二硫硫化碳-四氯化化碳气液液平衡组组成与温温度的关关系数

14、据据表，用用Oriiginn拟合曲曲线可求求全塔温温度： 塔顶温温度 进料温温度 塔釜温温度 精馏段段平均温温度 提馏段段平均温温度 2.3.1.22 气相组组成的求求取根据二硫硫化碳-四氯化化碳气液液平衡组组成与温温度的关关系数据据表，用用Oriiginn拟合曲曲线求气气相组成成： (1)塔顶处处液相组组成 (2)进料口口处汽相相组成 (3)塔釜处处汽相组组成 2.3.1.33 相对挥挥发度的的求解 （11）塔顶顶处相对对挥发度度 （22）进料料处相对对挥发度度 （33）塔釜釜处相对对挥发度度（4）精精馏段平平均相对对挥发度度 （5）提提馏段平平均相对对挥发度度 （66）平均均挥发度度由于两

15、段段的相对对挥发度度差距有有点大，所所以只能能使用平平均相对对挥发度度：2.3.1.44 直线方方程的求求解（1）平平衡线方方程 （2）q线方程程 （3）最最小回流流比及操操作回流流比R 依公式式：R=2RRminn=3.3644（4） 精馏段操操作线方方程 （5）提提馏段操操作线方方程 2.3.1.55 理论塔塔板数根据操作作线方程程、q线线方程及及相平衡衡方程绘绘图如下下：（将将下表改改为图22-2） 理论塔塔板数主主板计算算表xYxy精馏段提馏段0.900400.9660.244290.444980.811260.911700.177520.355120.688400.844650.11

16、1570.255000.533730.744740.07700990.166110.400500.633430.03386330.09928880.300880.533230.01185330.0445855图2-22 精馏馏塔塔板板数绘图图 不同温温度下-的气液液相点精馏塔板板数的相相关坐标标点xyXyxy0.9660.9660.400500.633430.111570.166110.900400.9660.400500.533230.07700990.166110.900400.911700.300880.533230.07700990.09928880.811260.911700.300

17、880.444980.03386330.09928880.811260.844650.244290.444980.03386330.04458550.688400.844650.244290.355120.01185330.04458550.688400.744740.177520.35512第7块为为进料板板0.533730.744740.177520.25500塔板总数数12块块0.533730.633430.111570.25500即：总理理论板数数为122，精馏馏段理论论板数为为6，第第7板为为进料板板。2.3.2 实实际塔板板数NTT的求取取 由奥奥康内尔尔6,11经验公公式可知知：

18、 塔顶顶和塔底底的平均均温度为为: 查表表1可知：二硫化化碳的L1=00.2882mPPass；四氯氯化碳的的L2=00.5773mPPass 此时时的相对对粘度2,55可以以近似为为进料口口的温度度下进料料口的粘粘度：实际塔板板数：NNT=122-1=11，精精馏段66块，提提馏段66块。 精馏馏段：NN=6/ET=6/0.4472=113（层） 提馏段段：=66/ETT=6/0.4472=113（层）2.4、塔塔工艺条条件及物物性数据据计算2.4.1操作作要求的的计算 塔顶压力力=1001.333kPPa取每每层塔板板压降P=00.7kkPa（一一般情况况下，板板式塔的的每一个个理论级级压

19、降约约在0.411.1kkPa），则则： 进料板板压力：PF=1001.333+1130.77=1110.443kPPa 塔釜压压力：=1111.133+1330.77=1119.553 kkPa 精馏段段平均操操作压力力： 提馏段段平均操操作压力力：2.4.2平均均摩尔质质量计算算 塔顶摩摩尔质量量的计算算：由查查平衡曲曲线得： 进料摩摩尔质量量的计算算：由平平衡曲线线查得： 塔釜摩摩尔质量量的计算算：由平平衡曲线线查得：=0.0244 =0.06770 精馏段段平均摩摩尔质量量： 提馏段段平均摩摩尔质量量：2.4.3 平平均密度度计算2.4.3.11 气相平平均密度度 由 PVVnRRT

20、推出：（1） 精馏段平平均气相相密度：（2） 提馏段的的平均气气相密度度2.4.3.22 液相密密度表2-55 不同同温度下下-的密度度列表温度/47.66561.7775.226二硫化碳碳液体密密度(kg/m)122331200011799四氯化碳碳液体密密度(kg/m)154221514414877注意：xx为质量量分率，AA代表二二硫化碳碳，B为为四氯化化碳（1） 塔顶部分分 其中 ， 即： （2） 进料板处处其中 =0.1899，=00.8111 （3） 塔釜处液液相组成成 其中 =00.0112，=0.9988（4） 精馏段平平均液相相密度（5） 提馏段的的平均液液相密度度2.4.4

21、液体体平均表表面张力力的计算算表2-66 不同同温度下下-的表面面张力温度/47.66561.7775.226二硫化碳碳28.33026.11724.222四氯化碳碳22.55320.88219.228 液相相平均表表面张力力依下式式计算 （1）塔塔顶液相相平均表表面张力力的计算算 （2）进进料液相相平均表表面张力力的计算算（3）塔塔釜液相相平均表表面张力力的计算算（3）精精馏段液液相平均均表面张张力（4）提提馏段液液相平均均表面张张力2.4.5 液液体平均均黏度的的计算表2-77 不同同温度下下的黏度度温度/47.00761.7775.226 二二硫化碳碳液体黏黏度（mmPas）0.3008

22、0.28820.2662四氯化碳碳液体黏黏度（mmPas）0.68840.5770.4994 液相相平均黏黏度依式式计算，即即（1） 塔顶液相相平均黏黏度的计计算 由=447.007查查手册3,44得：；（2）进进料板液液相平均均黏度的的计算 由=661.77查手手册得：；（3）塔塔釜液相相平均黏黏度的计计算 由=75.26查手册册得：；（4）精精馏段液液相平均均黏度（5）提提馏段液液相平均均黏度2.5 精馏塔塔气液负负荷计算算（1）精精馏段 （2）提提馏段 2.6 塔和塔塔板的主主要工艺艺尺寸的的计算2.6.1塔径径的计算算取板间距距，取板板上液层层高度由 式中的CC4由 （3-1）2.6.

23、1.11 精馏馏段HT-=0.440-00.066=0.34mm 由图33-17,99得=0.0722 依公式式（3-1） 取安全全系数为为0.77，则： 故： 按化工工机械标标准，塔塔径圆整整为0.9m。2.6.1.22 提馏段段 查图33-1得 依公式式（3-1） 取取安全系系数为00.7，则则： 故： 按化工工机械标标准110，塔塔径圆整整为1.0m, 板间距距取0.4m合合适。 为了使使得整体体的美观观及加工工工艺的的简单易易化，在在提馏段段和精馏馏段的塔塔径相差差不大的的情况下下选择相相同的尺尺寸，故故塔径取取D=11.0mm。2.6.1.33 空塔气气速塔的横截截面积：则空塔气气速

24、为：塔的横截截面积：则空塔气气速为：2.6.2 精精馏塔高高度的计计算2.6.2.11 精馏塔塔的有效效高度在进料板板上方开一一人孔，人孔直径为500mm，设人孔处的板间距HT人等于800mm，根据化工设备机械要求时，每隔68层设一人孔，故此塔人孔设3个。精馏段有有效高度度为 提馏段有有效高度度为 故精馏塔塔的有效效高度为为 2.6.2.22 精馏塔塔总高度度（1）筒筒体壁厚厚所选材质质为166MnRR，采用用单面焊焊对接接接头局部部无损检检测=00.8 查得116MnnR在1100下的许许用应力力为1770MPPa，Pc=1.11PW=1.110.1119553=00.1331MPPa 又对

25、于于碳素钢钢和低合合金钢制制塔式容容器的=3mm，故故取=3mm =+=3+1=4mm 由=44mm查查得=00.2mmm，+=4.2mmm，经经圆整取取=5mm 复验，故故最后取取=0.2mmm，该塔塔体可用用6mmm厚的116MnnR钢板板制作。（2）封封头 选取标标准椭圆圆形封头头，即KK=1.0 所选材材质为116MnnR，采采用单面面焊对接接接头局局部无损损检测=0.88 又对于于碳素钢钢和低合合金钢制制塔式容容器的=3mm，故取=3mm =+=3+1=4mm 由=4mm查查得=00.2mmm，+=4.2mmm，经圆整整取=5mm 复验，故故最后取取=0.20mm，该该塔体可可用6m

26、mm厚的的16MMnR钢钢板制作作。由公称直直径10000mmm，查查得曲面面高度hhl=2550mmm，直边边高度hh0=255mm，故故选用封封头（3）校校核水压压试验强强度： 式中PPT=1.25PPC=1.2500.1331=00.1664MPPa，=-C=66-1.20=4.80mmm，=3445MPPa 则= =0.90.83445=2248.4MPPa 可见，故故水压试试验强度度足够（4）裙裙座 塔底常常用裙座座支撑，裙裙座的结结垢性能能好，连连接处产产生的局局部阻力力小，所所以它是是设备的的主要支支座形式式，为了了制作方方便，一一般采用用圆筒形形。裙座座内径为为10000mm，

27、取取裙座壁壁厚166mm，则则基础环环内径： 基础环环外径： 圆整：，基础础环厚度度，考虑虑到腐蚀蚀余量取取18mmm，考考虑到再再沸器裙裙座高取取2m，地地角螺栓栓直径取取。（5）除除沫器 空塔气气速较大大，塔顶顶带液严严重以及及工艺过过程中不不许出塔塔气速夹夹带雾滴滴的情况况下，设设置除沫沫器，以以减少液液体夹带带损失，确确保气体体纯度，保保证后续续设备的的正常操操作。 这里选选用丝网网除沫器器，其具具有比表表面积大大，质量量轻，空空隙大及及实用方方便等优优点。 设计气气速选取取：，系系数 除沫器器直径：（6）塔塔的总体体高度塔顶部空空间高度度是指塔塔内最上上层板与与塔顶的的间距，塔塔底部

28、空空间高度度是指塔塔内最下下层板与与塔底的的间距，根根据实际际工作经经验及相相似条件件下的精精馏塔的的相关参参数的选选择，已已知，可选择择塔顶空空间，塔底空空间。封头高高度因此，塔总体高高度 2.6.3 塔塔板主要要工艺尺尺寸的计计算 2.6.33.1 溢流装装置计算算筛板式塔塔的溢流流装置包包括溢流流堰，降降液管和和受液盘盘等几部部分。其其尺寸和和结构对对塔的性性能有着着重要影影响。根根据经验验并结合合其他影影响因素素，选用用单溢流流弓形降降液管，不不设进口口堰，采采用凹形形受液盘盘。各项项计算如如下：（1）溢溢流堰长长 取堰堰长为00.666D 即 （2）溢溢流堰高高度计算算如下： 依式

29、近似取EE=1，则则 取板上清清夜高度度 （3）弓弓形降液液管宽度度和截面面积 由，查图图3-22知： 故 液体在降降液管中中的停留留时间，即即 （4）降降液管底底隙高度度h0 取则 选用凹形形受液盘盘，深度度。2.6.3.22 塔板板布置（1）因因为D8800mmm，故故采用分分塔式，塔塔板分为为3块。（2）边边缘区宽宽度确定定 取（3）开开孔区面面积计算算开孔面积积 其中（4）筛筛孔计算算及其排排列 由于处处理的物物系无腐腐蚀，可可选的碳碳钢板，取取筛孔直直径。筛孔按正正三角形形排列，t=(2.55) 取孔中心距t为开孔率为为（在515%范围内内）筛孔数目目n如图3，经计计算得：图3 筛筛

30、板塔孔孔分布图图气体通过过阀孔的的气速为为2.7 筛板的的流体力力学验算算2.7.1 气体通通过筛板板压降相相当的液液柱高度度 依式 （1）干干板阻力力计算干板阻力力 = 由，查图图3-336得： 故 液柱故 液柱 图图2-44 孔流流系数（2）气气体通过过液层的的阻力由由式计算算的，即即 查图3-477得 故 查图3-4得 故 图图2-55 充气气系数（3）液液体表面面张力的的阻力计计算 液体表表面张力力所产生生的阻力力由式计计算即精馏段： 气体通通过每层层塔板的的液柱高高度可按按下式计计算，即即 =0.004722+0.03660+00.0001288=0.08445m液液柱 气体通通过每

31、层层塔板的的压降为为提馏段： 气体通通过每层层塔板的的液柱高高度可按按下式计计算，即即=0.005688+0.03442+00.00009774=00.09920mm液柱 气体通通过每层层塔板的的压降为为 2.7.2 液液面落差差 对于筛筛板塔，液液面落差差很小，且且此塔径径和液流流量均不不大，故故可忽略略液面落落差的影影响。2.7.3 雾雾沫夹带带量的验验算 液沫夹夹带量由由式计算算，即 故 液/kg气气0.1kgg液/kkg气故在本设设计中液液沫夹带带量在允允许范围围内。故 kgg液/kkg气0.11kg液液/kgg气故在本设设计中液液沫夹带带量在允允许范围围内。2.7.4 漏漏液的验验算

32、 对筛板板塔，漏漏液点气气速可由由式（33-2）计计算得 （3-22）实际孔度度 稳定系数数为，精精馏段无无明显液液漏。实际孔度度 稳定系数数为，提提馏段无无明显液液漏。2.7.5 液液泛 为防止止塔内发发生液泛泛，降液液管内液液层高HHd应服从从 四氯化碳碳-二硫硫化碳物物系属于于一般物物系，取取 而 板上不设设进口堰堰，可由由故在本设设计中不不会发生生液泛现现象。2.8 塔板负负荷性能能图2.8.1 精精馏段漏液线，又又称气相相负荷下下限线。气气相负荷荷低于此此线将发发生严重重的漏液液现象，气气、液不不能充分分接触，使使塔板效效率下降降。2.8.1.11 漏液线线 由 得 整理得 2.8.

33、1.22 液体夹夹带线 以由 故 整理得 2.8.1.33 液相负负荷下限限线 对于平平直堰，取取堰上液液层高度度取E=11，则据此可作作出与气气体流量量无关的的垂直液液相负荷荷下限线线。2.8.1.44 液相负负荷上限限线 以作为为液体在在降液管管中停留留时间的的下限，由由式（33-3）得得 （3-3）故 据此可作作出与气气体流量量无关的的垂直液液相负荷荷上限线线。2.8.1.55 液泛线线 令 （33-4）由 联立得 忽略 （3-5）式（3-5）中中 （33-6） （3-7） （33-8） （33-9）将有关的的数据代代入，得得 故 图2-66 精馏馏段负荷荷性能图图查图2-4，可可知：

34、，故精馏段段弹性操操作为2.8.2 提提馏段：2.8.2.11 漏液线线 由 得 整理得 2.8.2.22 液体夹夹带线 以由 故 整理得 2.8.2.33 液相负负荷下限限线 对于平平直堰，取取堰上液液层高度度：取E=11,则：据此可作作出与气气体流量量无关的的垂直液液相负荷荷下限线线。2.8.2.44 液相负负荷上限限线 以作为为液体在在降液管管中停留留时间的的下限，由由式（33-3）得得故 据此可作作出与气气体流量量无关的的垂直液液相负荷荷上限线线。2.8.2.55 液泛线线 令 （3-10）由 （3-11）联立得（33-100）、（3-111）得 忽略将有关的的数据代代入（33-6）、（33-7）、（33-8）