课程设计～(过程装备与控制工程)eaqu.docx

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1、设计类型型：过程程装备与与控制工工程专业业课程设设计 设计题目目：生产产能力为为7000 m/h 甲醇制制氢生产产装置设设计 设计人： 指导教师师： 班级： 学号： 设计完成成时间：20003年11月100日星期期五 前言 氢气是一一种重要要的工业业用品，它它广泛用用于石油油、化工工、建材材、冶金金、电子子、医药药、电力力、轻工工、气象象、交通通等工业业部门和和服务部部门，由由于使用用要求的的不同，这这些部门门对氢气气的纯度度、对所所含杂质质的种类类和含量量也有着着不同的的要求。近近年来随随着中国国改革开开放的进进程，随随着大量量高精产产品的投投产，对对高纯氢氢气的需需求量正正在逐渐渐扩大。

2、烃类水蒸蒸气转化化制氢气气是目前前世界上上应用最最普遍的的制氢方方法，是是由巴登登苯胺公公司发明明并加以以利用，英英国ICCI公司司首先实实现工业业化。这这种制氢氢方法工工作压力力为2.0-44.0MMPa,原料适适用范围围为天然然气至干干点小于于2155.6的石脑脑油。近近年来，由由于转化化制氢炉炉型的不不断改进进。转化化气提纯纯工艺的的不断更更新，烃烃类水蒸蒸气转化化制氢工工艺成为为目前生生产氢气气最经济济可靠的的途径。 甲醇蒸气气转化制制氢技术术表现出出很好的的技术经经济指标标，受到到许多国国家的重重视。它它具有以以下的特特点： 1、 与大规规模天然然气、轻轻油蒸气气转化制制氢或水水煤气

3、制制氢比较较，投资资省，能能耗低。 2、与与电解水水制氢相相比，单单位氢气气成本较较低。 3、 所用原原料甲醇醇易得，运运输储存存方便。而而且由于于所用的的原料甲甲醇纯度度高，不不需要在在净化处处理，反反应条件件温和，流流程简单单，故易易于操作作。 4、 可以做做成组装装式或可可移动式式的装置置，操作作方便，搬搬运灵活活。 目录 前言. 2目录. 3摘要. 3设计任务务书. 4第一章工工艺设计计. 55第二章设设备设计计计算和和选型换热热设备. 8第三章机机器选型型. 113第四章 设备备布置图图设计. 155第五章管管道布置置设计. 166第六章自自动控制制方案设设计. 21第七章工工程项目

4、目的经济济评价. 244结束语：. 228致谢：. 299参考文献献：. 30 摘要 本次课程程设计是是设计生生产能力力为7000m3/h甲甲醇制氢氢生产装装置。 在设计中中要经过过工艺设设计计算算，典型型设备的的工艺计计算和结结构设计计，管道道设计，单单参数单单回路的的自动控控制设计计，机器器选型和和技术经经济评价价等各个个环节的的基本训训练。 在设计过过程中综综合应用用所学的的多种专专业知识识和专业业基础知知识，同同时获得得一次工工程设计计时间的的实际训训练。课课程设计计的知识识领域包包括化工工原理、过过程装备备设计、过过程机械械、过程程装备控控制技术术及应用用、过程程装备成成套技术术等课

5、程程。本课课程设计计是以甲甲醇制氢氢装置为为模拟设设计对象象，进行行过程装装备成套套技术的的全面训训练。 设计计包括以以下内容容和步骤骤： 1、工工艺计算算。 2、生生产装置置工艺设设计。 3、设设备设计计。分组组进行。 4、机机器选型型。 5、设设备不知知设计。 6、管管道布置置设计。 7、绘绘制管道道空视图图。 8、设设计一个个单参数数、单回回路的自自动控制制方案。 9、对对该装置置进行技技术经济济评价。 10、整整理设计计计算说说明书。 设计任务务书 一、题目目：生产产能力为为7000m3/h甲甲醇制氢氢生产装装置 二、设计计参数：生产能能为7000m33/h 三、计算算内容： 1、工工

6、艺计算算：物料料衡算和和能量衡衡算。 2、机机器选型型计算。 3、设设备布置置设计计计算。 4、管管道布置置设计计计算。 5、技技术经济济评价计计算。 四、图纸纸清单： 1、甲甲醇制氢氢装置物物流图 2、换换热器设设备图 3、管管板零件件图 4、管管道仪表表流程图图 5、设设备布置置图 6、管管道布置置图 7、管管道空视视图(PPL01104-15LL1B) 8、管管道空视视图(PPL01105-15LL1B) 第一章 工艺设设计 1.1.1甲醇醇制氢物物料衡算算.(1)依依据 甲醇蒸气气转化反反应方程程式： CHH3OHHCCO + 22H2 COO + H2OO CO22 + H22 CH

7、3OOHF分分解为CCO,转转化率999%,CO变变换转化化率999*,反反应温度度 2880,反应压压力为11. 55 MPPa,醇醇水投料料比1:1.55(mool)。 (2)投投料量计计算 代如转化化率数据据 CH3OOH 00.999 COO + 1.98 2H22 +0.001 CCH3OOH CO + 0.99 H2OO 0.99 CO22 + 0.99 H2+ 00.011 COO 合并得到到 CH3OOH + 0.98001 HH2O 0.998011 COO2 + 22.96601 H2 + 0.001 CCH3OOH+ 0.000999 COO 氢气产量量为：7000 mm

8、/hh=311.2550 kkmoll/h 甲醇投料料量为： 331.2250/2.996011 * 32=3377.8228 kkg/hh 水投料量量为：3337.8828/32 * 11.5 * 118=2285.0422 kgg/h (3)原原料储液液槽 (V01101) 进：甲醇醇 3337.8828 kg/h，水水 2885.0042 kg/h。 出：甲醇醇 3337.8828 kg/h，水水 2885.0042 kg/h。 (4)换热热器(EE01001),汽化塔塔(T001011)、过过热器(E01103) 没有物流流变化 (5)转化化器(RR01001) 进：甲醇醇 3337.

9、8828 kg/h，水水 2885.0042 kg/h，总总计6222.887 kkg/hh 出：生成成CO223337.8288/322 * 0.998011 * 44=4555.3770 kkg/hh H22 3337.8828/32 * 22.96601 * 22=622.5000 kkg/hh COO3337.8288/322 * 0.000999 * 28=2.9926 kg/h 剩余余甲醇 3337.8828/32 * 00.011 * 32=3.3378 kg/h 剩余余水 2885.0042- 3337.8828/32 * 00.98801 * 118 =98.7966 kgg

10、/h 总计6622.87 kg/h (6)吸吸收和解解析塔 吸收塔总总压为11.5MMpa,其中CCO2分分压为00.388Mpaa,操作作温度为为常温(25)。此时时每m吸收液液可溶解解CO2211.77 m. 解吸塔的的操作压压力为00.1MMPa, COO2 溶溶解度为为2.332 ，则则此时吸吸收塔的的吸收能能力为: 111777-232=9.445 0.4MMPa压压力下 COO2 = pMM /RRT =4 * 444/00.0882 * (2273.15 + 225) =77.200 kgg/m CO2体体积重量量 V CO22 =4455.3700/7.20 =633.2332

11、 mm/hh 据此，所所需吸收收液的量量为 663.2232/9.445 =6.6691 m/h 考虑吸收收塔效率率以及操操作弹性性需要，取取吸收液液量为66.6991 * 3=20.0744m/h 系统压力力降至00.1MMPa时时，析出出CO22 量为为 866.5110 mm/hh = 4555.3770 kkg/hh (7)PPSA系系统 略略。 (8)各各节点的的物料量量 综合上面面的工艺艺物料恒恒算结果果，给出出物料流流程图及及各节点点的物料料量。 1.1.2热量量恒算(1) 气化化塔顶温温度确定定 要使甲醇醇完全汽汽化，则则其气相相分率必必然是甲甲醇400%,水水60%(mool

12、),且已知知操作压压力为11.5MMPa,设温度度为T,根据汽汽液平衡衡关系有有： 0.4pp甲醇 + 00.6 p水=1.55MPaa 初设 T=1170 p甲醇醇=2.19MMPa; p水水 =00.8224MPPa pp总 =1.337044MPaa 1.55MPaa 再设 TT=1775pp甲醇=2.44MPAA; pp水 00.933MPaa p总总 =11.511MPaa 蒸气压与与总压基基本一致致，可以以认为操操作压力力为1.5MPPa时，汽汽化塔塔塔顶温度度为1775 (2) 转化化器(RR01001) 两步反应应的总反反应热为为49.66 kj/moll,于是是在转化化器内需

13、需要共给给热量为为： Q反应=3377.8226*00.999/322*10000*(-449.666) =-55.1990*1105 kjj/h 此热量有有导热油油系统带带来，反反应温度度为2880，可以以选用导导热油温温度为3320，导热热油温降降设定为为5，从手手册中查查到导热热油的物物性参数数，如必必定压热热容与温温度的关关系，可可得： Cpp3200=4.18668*00.688=2.85 kj/(kggK),Cpp3000=2.81 kj/(kggK) 取平均值值CCp=22.833 kjj/(kkgKK) 则导热油油的用量量 w=Q反应应 /(Cpt)= 5.1900*1005/

14、 (2.83*5)=3.6668*1044 kgg/h (3) 过热热器(EE01002) 甲醇和水水的饱和和正气在在过热器器中1775过热到到2800，此热热量由导导热油供供给。 气体升温温所需热热量为 Q=CCp mmt=（1.90*3377.8228+44.822*2885.0042）*(2880-1175)=2.1177*1005 kjj/h 导热油 Cp=2.8825 kj/(kggK),于是是其温度度降为 t=QQ/(CCp mm)= 2.1117 * 1105 /（22.866 * 3.6668*1044 ）=2.0042导热油出出口温度度为 ：3155-2.0422=3112.

15、9958 (4) 汽化化塔(TT01001) 认为汽化化塔仅有有潜热变变化。 175 甲甲醇HH=7227.22 kjj/kgg 水 H=220311 kjj/kgg QQ=3337.8828 *7227.22 +220311*2885.0042=8.2246*1055 kkj/hh 以3000导热油油Cp计计算 CCp=22.766 kjj/(kkgKK) t=Q/(Cp m)=2.336*1106 /22.766*3.6688*1004)=88.1445则导热油油出口温温度t22 =3312.9588-8.1455=3004.8812导热油系系统温差差为TT=3220-3304.8122=

16、155.1887基本合合适 (5) 换热热器(EE01001) 壳程：甲甲醇和水水液体混混合物由由常温(25)升至1175液体混合合物升温温所需的的热量 Q=ccpmt=(3377.8228*33.144 + 2855.0442 *4.330)*(1775-225)=3.4430*1055 kjj/h 管程： 取各各种气体体的比定定压热容容为： CpCCO2 10.47 kj/(kggK) CPHH2 144.655 kjj/(kkgKK) CPHH20 4.19 kj/(kggK) 则管程中中反应后后其体混混合物的的温度变变化为： t=QQ/(CCp * m)= 33.4330*1105 /

17、(10.47*4555.2667+114.665*662.55+4.19*98.8)= 566.2664换热器出出口温度度 2880-556.2264=2233.7336(6) 冷凝凝器(EE01003) CO22 、CCO 、HH2的冷冷却 Q1 =cppmtt=(110.447*4455.2677+144.655*622.5+10.47*2.9926)*(2223.7366-400)=11.055*100 6 kjj/h 压力为为1.55MPaa时水的的冷凝热热为： H=21135kkj/kkg,总总冷凝热热Q2 =HH * m=221355 *998.88=2.1099*1005 kjj

18、/h 水显热变变化 QQ3 =ccpmt=44.199* 998.7955*(2223.7366-400)=77.6000*1104 kjj/h Q= QQ1+ QQ2+ QQ3=1.4077*1006 kjj/h 冷却介质质为循环环水，才才用中温温型凉水水塔，则则温差T=110用水量 w=QQ/(ccptt)= 1.4407*1066/(44.199*100)=33.3559*1104 kgg/h 第二章设设备设计计计算和和选型换热热设备 1.1设设计任务务根据据给定的的工艺设设计条件件，此设设计为无无相变热热、冷流流体间换换热的管管壳式换换热器设设计任务务。 1.2总总体设计计确定结结构形

19、式式。由于于介质换换热温差差不大，在在工艺和和结构上上均无特特殊要求求，因此此选用固固定管板板式换热热器。 合理安安排流程程。安排排水和甲甲醇的混混合液体体走管程程，混合合气体走走壳程。 1.3热热工计算算原始数数据 计算内容或项目符号单位计算公式或来源结果备注管程流体名称甲醇和水混合液壳程流体名称混合气体管程进、出口的温度Ti;T0已计算25;175壳程进、出口的温度ti;t0已计算280 ;223.736管程、壳程的工作压力pt;psMPa已计算1.5;1.5管程的质量流量Wtkg/s已计算01730（表2-1） 物料与与热量恒恒算计算内容或项目符号单位计算公式或来源结果备注换热器效率取用

20、098负荷QW3.43*105壳程的质量流量wskg/s01730（表2-2） 有效平平均温差差计算内容或项目符号单位计算公式或来源结果备注逆流对数平均温度tlog146.918流程型式初步确定1-2型管壳式换热器1壳程-2管程参数R0375参数P0.588温度校正系数查图4-20.95有效平均温差tMtM = tlog141.041（表2-3） 初算传传热面积积 计算内容或项目符号单位计算公式或来源结果备注初选总传热系数K0W/(m2)参考表4-1240初算传热面积A0m22815（表2-4） 换热器器结构设设计 计算内容或项目符号单位计算公式或来源结果备注管程 结 构 设 计换热管材料选用

21、碳钢无缝钢管换热管内径、外径di;dm0.025;0.021换热管管长Lm选用9m标准管长折半15换热管根数n24(圆整)管程数Ni根据管内流体流速范围选定2管程进出口接管尺寸(外径*壁厚)djt*Sjtm按接管内流体流速3m/s合理选取管程结构设计壳程数Ns1换热管排列形式分程隔板槽两侧正方形排列，其余正三角形排列正三角形排列换热管中心距SmS=1.25d或按标准0.032分程隔板槽两侧中心距Sn按标准0004管束中心排管数nc7壳体内径Dim0171换热器长径比L/ DiL/ Di8771合理实排热管根数n作图36折流板形式选定弹弓形折流板折流板外直径Dbm按GB151-19990.168

22、折流板缺口弦离hm取0.0342折流板间距Bm取0.171折流板数Nb16选取壳程进出口接管尺寸djs*Sjs合理选取 （表2-5） 结构设设计与强强度设计计 1)换热热流程设设计：采采用壳程程为单程程、管程程为双程程的结构构型式. 2)换热热管及其其排列方方式:采采用的无无缝钢管管，材料料为200号钢。热热管排列列方式为为三角形形排列。如如图所示示，共排排列366根。 3)折流流板：采采用通用用的单弓弓形折流流板，材材料为QQ2355-B钢钢，板厚厚6mmm,板数数16块块。 4)拉杆杆：采用用Q2335-BB, mmm,共共6根。 5)筒体体：材料料采用116MnnR钢，采采用钢管管，取D

23、Dn=2199mm 6)封头头：采用用标准椭椭圆形封封头，材材料采用用16MMnR钢钢。 取Dn=2199mm采采用标准准封头，长长径是短短径的22倍，即即54.75取取55 筒体厚度度， =1.005mmm 考虑到内内部压力力较大，有有腐蚀性性等因素素，取=4mmm 封头h22=255mmh1=555mm （图2-1） 7)法兰兰：甲型型。垫片片种类。非非金属轻轻垫片，石石棉橡胶胶板 法兰材料料：板材材 166MnRR 螺栓材料料：355 螺母材料料：Q2235-B 筒体法法兰 选用甲甲型平焊焊法兰JJB47701-92，密密封面选选用平密密封面 JB47701-92 法兰PP 2119-1

24、16M DN=3300 D=4430,D1=3990,DD2=3555,DD3=3445,DD4=3445,=3442,螺螺柱：MM20,16个个管程和壳壳程进出出口接管管法兰 选用带颈颈平焊钢钢制管法法兰 尺寸分别别为： 管程：DD=1440,KK=1000,LL=188,n=4,TTh=MM16,C=118,BB1=339,NN=600,R=5,HH=300,质量量=2.02kkg 壳程：DD=1885,KK=1445,LL=188,n=4,TTh=MM16,C=22-,BB1=778,NN=1004,RR=6,H=332,质质量=33.666 （图2-2） 8)管板板：采用用固定式式管板

25、，其其厚度可可以按照照GB1151管管壳式换换热器标标准进行行设计,取400mm。 9)支座座： 型式：重重型 安装形式式，固定定式，代代号F 材料：QQ2355-AF 结构特征征， 包包角，弯弯制，单单筋，不不带垫板板 标记：JJB/TT 47712-92 鞍座 BV2219-F 第三章 机器选选型 3.1计计量泵的的选择 往复复泵是容容积式泵泵。在高高压力小小流量，输输送粘度度大的液液体，要要求精确确计量即即要求流流量随压压力变化化小的情情况下宜宜选用各各种类型型式的往往复泵。要要求精确确计量时时，应用用计量泵泵。 往复复泵的流流量可采采用各种种调节机机构达到到精确计计量，即即计量泵泵。计

26、量量泵用于于生产中中需要精精确计量量，所输输送介质质的场合合：如注注缓蚀剂剂，输送送酸，碱碱等。流流量可在在0-1100%范围内内调节，但但一般应应在300%-1100%范围内内使用，计计量泵有有柱塞式式和隔膜膜式，柱柱塞式计计量流量量的精度度高玉隔隔膜式。JJ型计量量泵适用用于输送送各种不不含固体体颗粒的的腐蚀性性和非腐腐蚀性介介质。 甲醇醇制氢工工艺需要要精确的的投料比比，故应应选用计计量泵。现现工艺设设计要求求甲醇的的投料量量为3337.8826kkg/hh,水为为2855.0441 kkg/hh,现按按工艺要要求分别别选择一一台甲醇醇计量泵泵，一台台纯水计计量泵，一一台原料料计量泵泵。

27、 已知条条件： 1、甲醇醇正常投投料量为为3377.8226 kkg/hh,温度度为255,密度为为0.8807kkg/hh，操作作情况为为泵从甲甲醇储槽槽中吸入入甲醇，送送入与原原料液储储槽，与与水混合合。 2、水的的正常投投料量为为2855.0441kgg/h，温温度为225,密度为为0.9997kkg/hh,操作作情况为为泵从纯纯水储槽槽中吸入入水，送送入原料料液储槽槽，与甲甲醇混合合。 3、 原料液液储槽出出来的量量为甲醇醇3377.8226kgg/h,水2885.0041kkg/hh,温度度为255，操作作情况为为泵从原原料液储储槽中吸吸入原料料液，送送入换热热器。 3.111甲醇计

28、计量泵选选型工艺所需需正常的的体积流流量为：3377.8226/00.8007=4418.61LL/h 泵的流量量Q=11.055*4118.662=4439.55LL/h 工艺估算算所需扬扬程300M,泵泵的扬程程H=11.1*30=33MM。 折合成计计量泵的的压力(泵的升升压)PP=HHg=333*8807*8.881/1106=0.2611Mpaa 泵的选型型，查文文献一，JJZ-5500/0.663型计计量泵的的流量为为5000L/hh,压力力为0.63MMpa,转速为为1022r/mmin,进出口口管径为为15mmm,电电机功率率为1.1KWW,满足足需要。 3.1.2纯水水计量泵

29、泵的选型型工艺所需需正常的的体积流流量为：2855.0441/00.9997=2285.90LL/h 泵的流量量Q=11.055*2885.990=3315.20LL/h. 工艺估算算所需扬扬程300M,泵泵的扬程程：H=1.11*300=333M 折合成泵泵的压力力：P=Hgg=333*9997*99.811/1006=0.3233Mpaa 泵的选型型：查文文献一，JJZ-4400/0.88型计量量泵的流流量为4400LL/h,压力为为0.88Mpaa,转速速为1226r/minn,进出出口管径径为155mm,电机功功率为11.1KKW,满满足要求求。 3.1.3原料料计量泵泵的选型型原料液

30、密密度：=8007*11/（11+1.5）+9977*1.5/(1+11.5)=9221kgg/m33工艺所需需正常的的体积流流量为：(2885.0041+3377.8226)/(0.9211)=6622.8677/0.9211=6776.229L/h 泵的流量量Q=11.055*6776.229=7710.10LL/h 工艺估算算所需的的扬程880M,泵的扬扬程H=1.11*800=888M 折合成泵泵的压力力P=Hg=88*9211*9.81/1066=0.7955MPaa 泵的选型型查文献献一，JJD-110000/1.3型计计量泵的的流量为为10000L/h,压压力为11.3MMPa,

31、转速为为1155r/mmin,电机功功率为22.2KKW,满满足要求求。 3.2离离心泵的的选型 3.2.1吸收收剂循环环泵 已知知条件：碳酸丙丙烯酯吸吸收剂的的用量为为20.07mm3/h,温度为为40,密度为为11000kgg/m 3,由吸吸收塔出出口出来来经泵送送到吸收收塔，选选择离心心泵作为为吸收剂剂的输送送泵。 工艺所需需正常的的体积流流量为:20.07mm3/h。 泵的流量量Q=11.055*200.077=211.077m3/h 工艺估算算所需的的扬程330M 泵的扬程程H=11.1*30=33MM 泵的选型型：查文文献一，选选用B型型单级离离心泵，BBJ(BB)255-400型

32、离心心泵，流流量为225m 3/h,扬程为为40mm,转速速为29950rr/miin,电电机功率率5.55KW,满足要要求。 3.2.2冷却却水泵。已知条件件：冷凝凝水为循循环水，采采用中温温型冷水水塔,温温差TT=100,用水量量3.119*1104kkg/hh,温度度为常温温25，密度度为9997kgg/m33,在冷冷凝器中中进行换换热，采采用B型型单级离离心泵。 工艺上所所需正常常体积流流量为33.199*1004/9997=32mm3/h 泵的流量量：Q=1.005*332=333.66m3/h 工艺估算算所需的的扬程330M 泵的扬程程H=11.1*30=33MM 泵的选型型：查文

33、文献一，选选用B型型单级离离心泵BBJ(BB)500-400型离心心泵,流流量500m 33/h，扬扬程422m,转转速29950rr/miin,电电机功率率10KKW,满满足要求求。 第四章 设备备布置图图设计 4.1设设备布置置方案本次设备备布置方方案，采采用设备备在室外外布置，具具体设备备布置方方案和尺尺寸清参参加设备备布置图图，比例例为1:1000。 4.2主主要设备备的尺寸寸 代号名称高度mm直径mmV0101甲醇储罐12002000V0102纯水储罐12002000V0103原料液储罐18002000T0101气化塔6600800（400）T0102吸收塔66002000(500)

34、T0103解析塔66002000(500)R0101转化器5505(长度)500E0101预热器3574219E0102过热器3574219E0103冷凝器3574219 计量泵代号流量L/h压力MPa转速r/min电机功率KW甲醇计量泵JZ-500/0.635000.631021.1纯水计量泵JZ-400/0.84000.81261.1原料液计量泵JD-1000/1.310001.31152.2往复泵代号流量L/h压力MPa转速r/min电机功率吸收剂循环泵BJ(B)25-40254029505.5冷却水循环泵BJ(B)50-405042295010 （表4-1） 第五章管管道布置置设计 5

35、1管管子选型型（确定定几种主主要管道道尺寸的的方法如如下） 5.111脱盐水水管径确确定脱盐水流流量为2285.04kkg/hh,密度度为9997kgg/m33,流速速取2mm/s 由V= /4*d2u得dd= = =77.111mm 根据标准准选用DDN1.5无缝缝钢管，壁壁厚取为为1.55mm 5.1.2走甲甲醇管的的管径确确定甲醇流量量为3337.8826kkg/hh,密度度为8007kgg/m33,流速速取为22m/ss 则d= = =8.661mmm 根据标准准选用DDN155无缝钢钢管，壁壁厚取11.5MMM 5.1.3原料料输送管管原料液用用量为6622.8677kg/h,密密度

36、为9921kkg/mm3,流速速取为22m/ss 则d= =100.944mm 根据标准准选用DDN155无缝钢钢管，壁壁厚度为为2.55mm 5.1.4进入入吸收塔塔混合气气体所需需管径尺尺寸确定定混合气体体质量为为5200.6993kgg/h,密度00.5557kgg/m33,流速速35mm/s 则d= =977.2mmm 根据标准准选用DDN1000无缝缝钢管，壁壁厚度为为4mmm 5.1.5吸收收液管子子尺寸吸收液量量为200.0773m33/h,密度为为1100kg/m3,流速速2.55m/ss 则d= =188.3mmm 根据标准准选用DDN200无缝钢钢管，壁壁厚度为为3mmm

37、5.1.6冷却却水管子子尺寸冷却水为为3.119*1104kkg/hh,密度度为9997kgg/m33,流速速2m/s 则d= =755mm 根据标准准选DNN8-无无缝钢管管，壁厚厚为3mmm 5.2主主要管道道工艺参参数汇总总一览表表序号管道编号管内介质设计压力MPa设计温度管子规格材料1DN0101-20L1B脱盐水0.350202DN0102-20L1B脱盐水0.350203PL0101-15L1B甲醇0.350204PL0102-15L1B甲醇0.350205PL0103-15L1B原料液0.350206PL0104-15L1B原料液1650207PL0105-15L1B原料液1.6

38、175208PG0101-100N1B原料气1.6175209PG0102-100N1B原料气1.62802010PG0103-100N1B原料气1.62802011PG0104-100N1B原料液1.62252012PG0105-100N1B原料气1.6502013H0101-100N1B氢气1.6502014PL0106-20N1B碳酸丙烯酯1.65502015PL0107-20N1B碳酸丙烯酯1.65502016PL0108-20N1B碳酸丙烯酯1.65502017PG0106-80N1B食品二氧化碳04500Cr18Ni9Ti18R00101-125L1B导热油0.63202019R0

39、0102-125L1B导热油0.63202020R00103-125L1B导热油0.63202021R00104-125L1B导热油0.63202022CWS0101-80L1B冷却水0.350镀锌管23CWR0101-80L1B冷却水0.350镀锌管（表5-1） 以上200号钢军军参照GGB/TT81663-119999 0Cr118Nii9Tii参照标标准GBB/T1149776 镀锌管参参照GBB/T1149776 5.3管管道上阀阀门的选选型序号管道编号设计压力MPa公称直径DN/MM连接形式阀门型号1DN0101-20L1B0.325法兰闸阀Z25W-1.0T2DN0102-20L1

40、B0.325法兰、螺纹闸阀Z25W-1.0T/止回阀H11T-1.63PL0101-15L1B0.315法兰Z15W-1.0K4PL0102-15L1B0.315法兰、螺纹Z15W-1.0K/H11W-1.6K5PL0103-15L1B0.315法兰Z15W-1.0OK6PL0104-15L1B1.615法兰、螺纹Z15W-1.0K/H11W-16K7PL0106-20N1B1.6520法兰、螺纹Z15W-1.0T/H11T-1.68PL0108-20N1B1.6520法兰Z15W-1.0T9R00101-125L1B0.6125法兰Z41H-1.6C10R00104-125L1B0.6125法兰Z41H-1.6C,J41H-1.6C11CWS0101-80L1B0.380法兰Z