地基基础标准规范JGJ T186-2009逆作复合桩基技术规程.pdf

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1、U O C中华人民共和 国行业标准J 履 PJ C J/T1 86一2 0 0 9备案号J 9 5 2一2 0 0 9逆作复合桩基技术规程T echnicalspecificationforcompositepilefoundationwithtop一down method2 0 0 9一1 0一3 0发布2 0 1 0一0 7一0 1实施中 华 人民共和 国 住房和城乡建 设部发 布中华人民共和国行业标准逆作复合桩基技术规程T echnicalspecificationforcompositepilefoundationwithto介down methodJ G J F T1 86一2 0

2、0 9批准部门：中华人民共和国住房和城乡建设部施行日期：201 0年7月1日中国建筑工业出版社2 0 0 9北京中华人民共和国行业标准逆作复合桩基技术规程T echnicalspeeificationforcompositepilefoundationwithto犷down methodJ G J/T1 86一2 0 0 9中国建筑工业出版社出版、发行（北京西郊百万庄）各地新华书店、建筑书店经销北京红光制版公司制版北京密东印刷有限公司印刷开本：85 0 X ll6 8毫米1/3 2印张：1字数：4 7千字2 0 1 0年1月第一版2 0 1 0年1月第一次印刷定价：1 0.0 0元统一书号：1

3、 5 1 1 21 7 7 4 6版权所有翻印必究如有印装质量问题，可寄本社退换（邮政编码1 0 0 0 3 7)本社网址：http:/?。n网上书店：http:/www.chin二building.corn。n中华人民共和国住房和城乡建设部公告第4 2 2号关于发布行业标准逆作复合桩基技术规程的公告现批准逆作复合桩基技术规程为行业标准，编号为J G J/T 1 86一2 0 0 9，自2 0 1 0年7月1日起实施。本规程由我部标准定额研究所组织中国建筑工业出版社出版发行。中华人民共和国住房和城乡建设部2 0 0 9年1 0月3 0日前协合曰根据住房和城乡建设部关于印发2 0 0 8年工程建

4、设标准规范制订、修订计划（第一批）的通知（建标2 0 0 81 0 2号）的要求，规程编制组经广泛调查研究，认真总结实践经验，参考有关国际标准和国外先进标准，并在广泛征求意见的基础上，制定本规程。本规程的主要内容是：1总则；2术语和符号；3基本规定；4设计；5施工；6检测与验收。本规程由住房和城乡建设部负责管理，由江苏南通六建建设集团有限公司负责具体技术内容的解释。执行过程中，如有意见或建议，请寄送江苏南通六建建设集团有限公司（地址：江苏省如皋市福寿路3 3 6号，邮编：2 2 6 5 0 0）。本 规 程 主 编 单位：江苏南通六建建设集团有限公司江苏江中集团有限公司本 规 程参编单 位：东

5、南大学北京市建筑工程研究院南通市建筑设计研究院有限公司湖北省建筑科学研究院天津市勘察院本规程主要起草人：石光明龚维明邹科华穆保岗沈保汉褚国栋周家漠吴永红赵艳程哗过超陈小兰耿中原黄宏成刘斌本规程主要审查人：钱力航汤小军蒋明镜王建华蔡正银张孟喜瞿启忠金如元夏长春目次1总则 12术语和符号 .22.1术语 22.2符号 23基本规定 64设计 74.1一般规定 74.2构造 ，74.3逆作复合桩基荷载分配及计算 94.4承台设计 1 25施工 ，1 35.1一般规定 1 35.2施工准备 1 35.3承台施工 1 45.4压桩及封桩施工 1 46检测与验收 1 86.1检测 1 86.2验收 ，1

6、8附录A逆作复合桩基沉降计算 1 9附录B逆作复合桩基验收表格 2 5本规程用词说明 .2 7引用标准名录 2 8附：条文说明 ，.2 9C ontents1G eneralP rovisions 12T ermsandsymbols 22.1T erms，二”22.2S ylllbols 23B asicR equirements 64D esign 74.1G eneralR equirements 74.2S tructure”74.3L O adD istributionandC alculationof theC ompositeP ileF oundationwithT opdow

7、nM ethod 94.4D esignof P ileC aP 1 25C onstruction ，1 35.1G eneralR equirements 1 35.2C onstructionP reP aration 1 35.3C onstructionof P ileC ap ，1 454C onstructionofP ressingP ileandS eaI ingP ile 1 46T estandA cc即tance 1 86.1T est”，”。1 86.2A cc即tance 1 8A ppendixAS ettlementC alculationof theC omp

8、ositeP ileF oundationwithT op一down M ethod1 9A ppendixBA cceptanceT ableof theC ompositeP ileF oundationwithT op一down M ethod 2 5E xplanationofW ordingin T hisS pecification 2 7N ormativeS tandards 气 ，2 8E xplanationofP rovisions 2 961总则1.0.1为了在逆作复合桩基的设计与施工中保证建筑物基础的安全适用，做到技术先进，经济合理，确保质量，保护环境，制定本规程。1

9、.0.2本规程适用于地基土为赫性土及中密、稍密的砂土的逆作复合桩基的设计、施工、检测及验收，也适用于既有建筑物的地基基础加固；不适用于高灵敏性的赫性土。1.0.3逆作复合桩基的设计与施工应综合考虑工程地质与水文地质条件、上部结构类型、荷载特征、施工技术条件与环境、检测条件等因素。1.0.4本规程规定了逆作复合桩基的设计与施工的基本技术要求。当本规程与国家法律、行政法规的规定相抵触时，应按国家法律、行政法规的规定执行。1.0.5采用逆作复合桩基技术的工程除应符合本规程的规定外，尚应符合国家现行有关标准的规定。2术语和符号2.1术语2.1.1复合桩基compositepilefoundation由

10、基桩和承台下地基土共同承担荷载的桩基础。2.1.2逆作复合桩基compositepilefoundationwithtop一downmethod先进行建筑物基础底板和部分上部结构的施工，而后同时进行上部结构、压桩以及封桩施工的复合桩基。2.2符号2.2.1作用和作用效应凡k压桩前，荷载效应标准组合下，施工到N l层时作用于承台顶面的竖向力；凡k压桩后封桩前，荷载效应标准组合下，施工到从层时上部结构增加的竖向力；F 3 k封桩后，荷载效应标准组合下，增加的竖向力；F lq压桩前，荷载效应准永久组合下，施工到N l层时作用于承台顶面的竖向力；凡q压桩后封桩前，荷载效应准永久组合下，施工到凡层时上部

11、结构增加的竖向力；凡。封桩后，荷载效应准永久组合下，增加的竖向力；凡荷载效应标准组合下，上部结构总竖向力与承台及承台上 土自重；吭桩基承台和承台上土自重标准值；何泳、城k按荷载效应标准组合计算的作用于承台底面的外力，绕通过群桩形心的x轴、y轴的力矩；P冰荷载效应标准组合下，F k 作用下群桩的竖向力；尸认荷载效应标准组合下，由于封桩后的固结沉降导致原地基土转移给桩体的竖向力（kN)；、P、荷载效应标准组合下，凡作用下地基土的竖向力；尸压桩力。2.2.2抗力和材料性能E 0土体的变形模量；凡桩身弹性模量；E s土的压缩模量；fa修正后的地基承载力特征值；几锚固筋抗拉强度设计值；K p群桩刚度；凡

12、r复合桩基刚度；凡。复合地基刚度；K r承台刚度；k。单桩刚度；k、竖向渗透系数；尸最大压桩力设计值；尸uk沉桩总阻力标准值；p*桩端附近的静力触探单桥探头比贯人阻力标准值；Q血单桩竖向极限承载力标准值；qs;k单桩第艺层土的极限侧阻力标准值；吼s滑移区侧摩阻力；q3 s挤压 区侧摩阻力；qp桩端阻力；5 1压桩前浅基础的沉降；s:基础上抬量；、3开始压桩至封桩前的沉降；5 4封桩后的沉降；U tl压桩前，在F lk荷载作用下基础沉降的固结度；U tZ封桩前，在荷载F lk十凡k作用下基础沉降的固结度。2.2.3几何参数A承台底总面积；A。承台底净面积；A。桩端截面积；B。承台的宽度；d锚固筋

13、直径；H压缩土层的最远排水距离；L。承台的长度；l桩身长度；la锚固筋的锚固长度；l。桩的人 土深度；1 1无侧阻区土层厚度；l:滑移区土层厚度；z。挤压区土层厚度；几，、几滑移区、挤压区单位土层厚度；r0桩半径；rm单桩位移影响范围；rr承台的等效半径；标单桩等效半径；u桩身周长；矶单桩体积；x，、y、第i排桩中心至y轴、x轴的距离；z。浅基础阶段，地基变形计算深度。2.2.4计算系数K v垂直位移系数；K。安全系数；K l体积变化系数；K Z施工影响系数；m桩端处土层的桩端冲击系数；n桩数；n挤压区土的桩周冲击系数；n。每个桩孔预埋锚固筋数；pm垂直压力作用下的影响系数；T v时间因子；u

14、l桩身的压缩变形系数；a承台长度与宽度之比；“。复合桩基中群桩对承台的影响系数；月桩端土与桩端以下土的剪变模量比；。土体泊松比；。与场地有关的系数；久。桩的荷载分担比；几、地基土的荷载分担比；几桩土刚度比；宁天然地基承载力特征值的利用系数；夸单桩极限承载力利用系数；百修正系数；P桩端尺寸效应折算系数；山桩身平均剪变模量与桩端土剪变模量比。3基 本 规定3.0.1逆作复合桩基设计前，应完成下列工作：1搜集详细的岩土 工程勘察资料、基础及上部结构设计资料等；2根据工程要求确定采用逆作复合桩基的目的和技术经济指标；3了解当地的施工条件、施工经验和使用情况等；4调查邻近建筑、地下工程和有关管线等情况，

15、了解建筑场地的环境情况。3.0.2逆作复合桩基应符合建筑物对地基承载力和变形的要求。3.0.3本规程中的基桩应为受压桩。3.0.4施工中应有专人负责质量控制和监测，并应做好施工记录。施工结束后应按有关规定进行工程质量检验和验收。4设计4.1一般 规 定4.1.1逆作复合桩基应按压桩前、压桩和封桩后三个施工阶段相应的受力状态进行计算分析。4.1.2在进行逆作复合桩基设计时，应按本规程附录A进行变形计算。4.1.3对于受水平荷载较大的基桩，其桩身受弯承载力和受剪承载力的验算应符合现行行业标准建筑桩基技术规范J G J 9 4的有关规定。4.2构造4.2.1逆作复合桩基中桩的构造应符合下列规定：1桩

16、由一根首节桩和多根中间节桩组成，桩节长度 由建筑物底层净高和压桩架高度确定，每节桩长宜为Z m。首节桩应设桩尖，中间节桩端部构造和接桩应符合本规程第5.4.3条和第5.4.4条的规定；2桩 身 最 小 配筋率不应 小于0.6%，主筋直径 不应 小于I O r叮 n;3桩型选择可采用钢桩、钢筋混凝土桩等预制桩，各类型桩的构造应符合现行行业标准建筑桩基技术规范J G J 9 4的有关规定。4.2.2逆作复合桩基中承台的构造应符合下列规定：1承台施工时应在设计桩位处预留孔，孔洞（图4.2.2)宜对称布置，形状可做成上小下大的截头锥形，上部孔口边长应比桩身横截面的边长大5 0 mm，下部孔口边长应比桩

17、身横截面的边长大1 0 0 mm，且上部孔口应加强；7鸯(a）方桩孔口加强筋布置图A一A(b)A一A剖面图图4.2.2压桩孔构造图1一预留锚固筋孔；2一孔口加强筋；3一预留孔；d一桩身设计边长或直径2承台构造除应符合本规程的规定外，尚应符合现行行业标准建筑桩基技术规范J G J 9 4的有关规定。4.2.3桩与承台的连接构造应符合下列规定：1锚固筋与压桩孔的间距宜为1 5 0 mm（图4.2.3一la)，锚固筋与周围结构的最小间距不应小于1 5 0?（图4.2.3一1 b)，锚固筋或压桩孔边缘至承台边缘的最小间距不应小于2 0 omm（图4.2.3一I c）。0 0凶A 料0 0以A O甘飞A

18、(a）锚固筋与压桩孔边缘的间距(b）锚固筋与周围结构的最小间距(c）锚固筋或压桩孔边缘至承台边缘的最小间距图4.2.3一1锚固筋 与压桩孔布置构造要求1一预 留锚固筋；2一压桩孔；3一高出承台表面的结构；4一承台边缘2封桩（图4.2.3一2）完毕后浇筑防水现浇层时，桩口应设与锚固筋焊接的加强筋（图4.2.3一3)，加强筋宜用2巾1 8;3桩与承台的连接构造除应满足木规程的规定外，尚应符O口nA 慰心盆、么图4.2.3一2封桩构造1一C 3 0以上微膨胀早强混凝土；2一桩；3一锚固筋；4一防水现浇层；5一加强筋注：图中dZ为桩身钢筋直径。颤(a）孔口加强筋平面图（b）孔口加强筋示意图图4.2,3

19、一3桩顶封口加强筋大样1一加强筋；2一锚固筋合现行行业标准建筑桩基技术规范J G J 9 4的有关规定。4.3逆作复合桩基荷载分配及计算4。3。1式中在压桩前施工阶段，地基土所承受的荷载应按下式计算：P lsk吼 F lk(4.3.1)尸lsk荷载效应标准组合下，凡k作用下地基土的竖向力（kN);9认桩基承台和承台上土自重标准值（kN);F lk 压桩前，荷载效应标准组合下，施工到 N l 层时作用于承台顶面的竖向力（kN）。4.3.2在压桩阶段，地基土所分担的荷载增量应按下式计算：P Z sk凡k(4.3.2)式中尸Z sk荷载效应标准组合下，凡k作用下地基土的竖向力（kN);凡k压桩后封桩

20、前，荷载效应标准组合下，施工到N：层时上部结构增加的竖向力（kN）。4.3.3封桩后继续施工阶段，封桩后增加N 3层上部结构所增加的竖向力，由地基土承担的部分应按下列公式计算：P 3 sk一久sF 3 k(1一a。）K rK。K r(1一Z a。）(4.3.3一1)(4.3.3一2)式中P 3 sk荷载效应标准组合下，凡k作用下地基土的竖向力（kN);凡k封桩后，荷载效应标准组合下，增加 的竖 向力(kN);K。群桩刚度（kN/m)，按本规程式（A.0.7一1 3)计算；K r承台刚度（kN/m)，按 本 规 程 式（A.0.7一3)计算；a。复合桩基 中群桩对承台的影响系数，按本规程式（A.

21、0.7一1 5）计算；久，地基土的荷载分担比。4.3.4封桩后形成复合桩基阶段转移至桩体承担的荷载可按下列公式计算：P从又p(i一u。）(F lk+F Z k)(4.3.4一i)久p一1一久、（4.3.4一2)式中P认荷载效应标准组合下，由于封桩后的固结沉降导1 0致原地基土转移给桩体的竖向力（kN);叽封桩前，在荷载几k+F zk作用下基础沉降的固结度，可按本规程式（A.0.7一1）计算；几。桩的荷载分担比。4.3.5在总荷载作用下承台底地基土和桩承受的荷载可分别按下列公式计算：尸sk式中凡_._(1一am)K,_,一凡k十 凡k吼二于 毛 六 子是一，F sk一尸毛k 一“一一K p+K

22、r(1一Z a。）一(4.3.5一1)凡一F lk十 吼 凡k 凡k(4.3.5一2)尸恤一凡一尸sk(4.3.5一3)荷载效应标准组合下，上部结构总竖向力与承台及承台上 土自重（kN);荷载效应标准组合下，F k作用下地基土的竖向力(kN);荷载效应标准组合下，凡作用下群桩的竖 向力(kN）。筋国尸尸4。3。6式中4。3。7逆作复合桩基竖向承载力的计算应符合下列公式要求：P sk簇 守aA。（4.3.6一1)凡（n狗uk盯aA。（4.3.6一2)fa修正后的地基承载力特征值（kP a);Q uk单桩竖向极限承载力标准值（kN);A。承台底净面积（澎）;宁天然地基承载力特征值的利用系数，取0.

23、5;彗单桩极限承载力利用系数，可取0.8一。9，当竖向荷载偏心时取小值。逆作复合桩基的桩数（n）可按下式确定：、凡一盯aA。n多一一一蕊二一一一一似uk(4.3.7)4。3。8作用于基桩顶部的竖向荷载标准值（只k）可按下式计算：。凡一守aA。九几ky,从kx:厂ik二十1二 下一万十二二一一丁n艺y穿艺x穿(4.3.8)式中M泳、叽k按荷载效应标准组合计算的作用于承台底面的外力，绕通过群桩形心的x轴、y轴的力矩（kNm);x、y,第i排桩中心至y轴、x轴的距离（m）。4.3.9逆作复合桩基 中基桩 的桩身承载力应按现行行业标准建筑桩基技术规范J G J 9 4的规定进行验算。4.3.1 0逆作

24、复合桩基的沉降不得超过建筑物的沉降允许值，并应符合现行国家标准建筑地基基础设计规范G B5 0 0 0 7的有关规定。沉降计算可按本规程附录A进行。4.4承台设计4.4.1承台的受弯承载力、受剪承载力、受冲切承载力计算，应符合现行行业标准建筑桩基技术规范J G J 9 4的规定。4.4.2承台设计应符合布桩的需要，每个承台下宜对称布桩。4.4.3当利用锚固筋压桩时，宜采用地脚螺栓作为锚 固筋，锚固筋的锚 固长度应符合现行 国家标准混凝土结构设计规范G B5 0 0 1 0的有关规定，锚固筋 自身强度应符合下式要求：仃n/d,2,八。厂rnax足之no兀一厂一广v任(4.4.3)式中K。安全系数

25、，取1.2;最大压桩力设计值（kN);每个桩孔预埋锚固筋数；锚固筋抗拉强度设计值（kN/m时）;锚固筋直径（mm）。n0几dP5施工5.1一般 规 定5。1。11235。1.21特征值；2压桩施工应符合下列规定：上部结构荷载应大于压桩所需的反力；压桩宜按先中间后外围的顺序分批对称进行；在压桩过程中应进行基础的沉降观测。封桩施工应符合下列规定：封桩时，基底压力的平均值不应大于修正后地基承载力压桩应采用信息化施工，当基础的沉降及差异沉降超过预计值时，应及时封桩；封桩宜从承台中间部分开始；封桩应采用高于承台混凝土强度等级的微膨胀早强混凝3 4土，冬期施工时宜掺加早强剂。5.2施工准 备5.2.1逆作

26、复合桩基施工应具备下列资料：1建筑物场地工程地质资料和必要的水文地质资料；2桩基工程施工图（包括同一单位工程 中所有的桩基础）及图纸会审纪要；3建筑场地和邻近区域内的地下管线（包括管道、电缆）、地下构筑物危房、精密仪器车间等的调查资料；4主要施工机械及其配套设备的技术性能资料；5桩基工程的施工组织设计或施工方案；6水泥、砂、石、钢筋等原材料及预制桩的质检报告；7有关荷载、施工 工艺的试验参考资料。5.2.2施工组织设计应结合工程特点有针对性地制定相应质量管理措施，并应包括下列内容：1施工平面图：应标明桩位、编号、施工顺序、水电线路和临时设施的位置；2施工作业计划和劳动力组织计划；3机械设备、备

27、（配）件、工具（包括质量检查工具）、材料供应计划；4保证工程质量、安全生产和季节性（即冬、雨期）施工的技术措施。5.2.3压桩机械必须经鉴定合格，不合格机械不得使用。5.2.4施工前应组织图纸会审，会审纪要连同施工图等应作为施工依据并列人工程档案。5.3承 台 施工5.3.1承台施工前应清除地下障碍物。5.3.2承台埋置较深时，应对临近建筑物、市政设施采取必要的保护措施，在施工期间应进行监测。5.3.3承台施工中必须熟悉承台施工图、准确定位压桩孔，绑扎承台钢筋时应同时绑扎锚固筋。5.3.4承台混凝土应一次浇筑完成，混凝土人槽宜用平铺法。大体积承 台混凝土施工，应采取有效措施 防止温度应力引起裂

28、缝。5.4压桩及封桩施工5.4.1压桩机械或锚固筋应根据压桩力的估算值选取，压桩阻力的分布形式可按图5.4.1所示采用。压桩所需的压桩力可按下式估算：九j2尸uk一。习2 3、s3、n、。习“、sZ k+Pm。A p0 0(5.4.1)图5.4.1压桩阻力的分布形式式中尸沉桩总阻力标准值（kN);j,-1 3 区段土的分层数；jZ-Z：区段土的分层数；2 2，、ls*滑移区、挤压区单位土层厚度（m)，宜按土质分层情况划分；u桩身周长（m);A。桩端截面积（时）;如k、qszk用静力触探比贯人阻力值估算的桩周挤压 区和滑移区土的极限侧阻力标准值（kP a);外k桩端附近的静力触探比贯人阻力标准值

29、（kP a);n*挤压区 土的桩周冲击 系数，勃土取2.5?3.5,砂土取2一3;m桩端处土层的桩端冲击系数，戮土取2，砂土取1.2?1.5;夕桩端尺寸效应折算系数，取0.4一0.6。5.4.2压桩施工应符合下列规定：1 51压桩架应保持竖直并应与锚固筋可靠连接，在施工过程中应随时检查、调整；2桩节应垂直就位，千斤顶与桩节轴线应保持在同一垂直线上，桩顶上应设桩垫和桩帽；3压桩应一次压至设计标高，不得中途停顿；4在压桩过程中，严禁向桩孔内填塞石、砂等杂物。5.4.3接桩施工应符合下列规定：1对于承受竖向压力为主的桩可采用硫黄胶泥锚接法连接，对于承受较大水平力或穿过一定厚度硬土层的桩宜采用焊接法连

30、接。2当采用硫黄胶泥锚接法时应符合下列规定：1）接桩锚筋应先清刷干净和调直，锚筋长度、锚筋孔深度和平面位置均应经检查符合设计要求后方可接桩；2）锚筋孔内应干燥、无杂质和无污染，不得因孔深不够而切断锚筋；3）接桩时，锚筋孔内应先灌满硫黄胶泥，并在桩顶面满铺厚度为（1 0一2 0)mm硫黄胶泥，灌铺时间不得超过Z min，并随即将上节桩垂直接上；4）在硫黄胶泥熬制过程中，温度应在1 7 0以内，灌铺时温度不得低于1 4 0；5）不得使用烧焦的或未熔化的硫黄胶泥，并不得混进砂石碎块、木片等杂物；6）硫黄胶泥浆浇注后，接桩停歇时间应根据压桩时的气温由试验确定。3当采用焊接法时应符合下列规定：l）焊接时

31、，预埋件表面应保持清洁；2）当上下两节桩之 间有 间隙时，应用楔形铁 片填实焊牢；3）焊接时应先将四角点焊固定，然后对称焊接，焊缝应连续饱满，焊缝尺寸应满足设计要求；4）焊接完成后，应在 自然条件下冷却smin后方可继续压桩。5.4.4桩头处理应符合下列规定：1桩端应压到设计标高，桩顶应嵌人承台5 0 mm一1 0 0 mm,主筋嵌人承台内的锚固长度不应小于 3 5 d2;2当压桩力达到设计要求，最后一节桩尚未压至设计标高时，经设计方同意后，方可截除外露的桩头；3截桩前应将桩头固定，不得在悬臂状态下截桩。5.4.5封桩施工应符合下列规定：1封桩前应将桩孔内的杂物清理干净、排除积水；2应采用双面

32、焊将锚固筋和交叉加强钢筋焊接，焊缝长度不应小于 5 dl(dl为交叉加强钢筋直径）;3封桩宜对称均衡进行。6检测与验收6.1检测6.1.1基桩应进行静载荷试验，检测数量不得少于总桩数的1%，且不得少于3根；当总桩数少于5 0根时，不得少于2根。试桩的桩位应由设计人员根据上部结构受荷情况与施工记录等要求选取，试验方法应按现行行业标准建筑基桩检测技术规范J G J1 0 6的要求进行。6,1.2采用逆作复合桩基的建筑物应按现行行业标准建筑变形测量规范J G J S的规定进行沉降观测。6.1.3为确保基桩正常工作，应进行桩身完整性的检测。6.2验收6.2.1压桩过程中，应按本规程附录B做好施工记录。

33、6.2.2逆作复合桩基验收时应提供下列资料：1原材料的质量合格证和质量鉴定文件；2桩位平面布置图与桩位编号图；3预制桩静荷载试验报告；4隐蔽工程验收记录；5静压桩的施工记录表；6基桩完整性检测报告；7封桩混凝土强度试验报告；8工程验收记录。附录A逆作复合桩基沉降计算A.0.1逆作复合桩基的沉降曲线（图A.0.1一1)，简化计算沉降曲线（图A.0.1一2)，沉降应按式（A.0.1）计算：s=s：一s:+5 3十5 4荷载（P）今5(A.0.1)好日进1!3施工进程曰哎b咬沉降（s)图A.0.1一I P-曲线图1一压桩开始；2一压桩结束；3一封桩开始；4一封桩结束；5一结构封顶式中A。0。25 1

34、-5 2-5 3-万4-压桩前浅基础的沉降（mm);基础上抬量（mm);开始压桩至封桩前的沉降封桩后的沉降（mm）。浅基础的固结沉降应按下式计算：5 1一会utl(A.0.2)荷载（P)施工进程沉降（s)图A.0.1一2简化计算P-：曲线1一压桩开始；2一压桩结束；3一封桩开始；4一封桩结束；5一结构封顶式中A。0。3式中、U t,压桩前，在F lk荷载作用下基础沉降的固结度，按本规程式（A.0.7一l）计算。基础上抬量应按下式估算：s，一弊K l.K,凡八(A.0.3)n桩数；V P单桩体积（m3);A基础总面积（mz);K;体积变化系数，取0.7一0.9 5;K Z施工影响系数，取0.5

35、5一0.8;K、垂直位移系数，取O,3 3一0.4。A.0.4压桩后封桩前的基础沉降应按下式计算：式 中K r,5 3下井一火S cl一5 1夕K p、复 合地基 刚 度(A.0.7一5）计算；F lk十 凡kF lk(kN/m)U tZ(A.0.4)，应 按 本 规程式scl压桩前，在荷载F lk作用下承 台的最终沉 降值（mm),叽压桩后封桩前，在 F lk 凡k荷载作用下基础沉降的固结度，按本规程式（A.0.7一1）计算。A.0。5式中A.0.6式中封桩后基础沉降应按下式计算：凡。，F lk 凡k,1百4一下万泣月一一一一蔽厂一一一火1一曰t2夕八pr八pr凡q封桩后，荷载效应准永久组合

36、下，力（kN);(A.0.5)所增加的竖向K pr封桩后，复合桩基的刚度（kN/m)，应按本规程式总沉降量(A.0.7一1 4）计算。，应按下式计算：.K r,、F lk 凡k，了凡。S一5 1-r不厂一火万d一3 1夕一一万于一一一一口t2月一万牙一八ps厂I k八prF lk 凡k,1,：、寸一一一不厂一一一气1一曰t2夕一3-2I pr(A.0.6)5 1压桩前浅基础的沉降（?);5 2基础上抬量（mm);scl压桩前，在 荷载F lk作用 下 承 台最 终 沉降值(mm);K r承台刚度（kN/m);K p,复合地基刚度（kN/m);K pr复合桩基刚度（kN/m);以2压桩后封桩前，

37、在F lk凡k荷载作用下基础沉降的固结度；F lk压桩前，荷载效应标准组合下，施工到N l层时作用于承台顶面的竖向力（kN);F lk 凡k压桩后封桩前，荷载效应标准组合下，施工到N Z层时上部结构的总竖向力（kN);封桩后，荷载效应准永久组合下，所增加的竖向力（kN);2 1A。0。71计算参数的取值应符合下列规定：承台下地基土固结沉降中固结度的计算应按 T erzaghi一维固结理论，并应按照下列公式计算：U t、8进二二二1一代 丁e4丫T v(i一1,2)kvE,tywH若(A.0.7一l)(A.0.7一2)式中U t,-t，时刻土的固结度（i?1,2);t时间（s);T v时间因子；

38、k,竖向渗透系数（m/S);E,土的压缩模量（kP a)，采用地基土在 自重应力至自重应力加附加压力作用时的压缩模量；yw水的重度（kN/m3);H。压缩土层的最远排水距离（m）。2承台刚度应按以下公式计算：E 0r一（1一沪）P m,m一号玩（?)l吐件黔翌(A.0.7一3)1、厅干了a(A.0.7一4)式中K r承台刚度（kN/m);E 0土体的变形模量（kP a)，取地基变形计算深度范围内的加权平均值；,土体泊 松比，戮土取0.2 5一0.3 5，砂土取0.2?0.2 5;尸m垂直压力作用下的影响系数；B。承台宽度（m);a承台长度与宽度之比。3复合地基刚度应按下式计算：KK、r目(A.

39、0.7一5)式中K p、复合地基刚度（kN/m);z。浅基础阶段地基沉降计算深度（m)，应符合现行 国家 标 准建 筑 地 基 基 础 设 计 规 范 G B5 0 0 0 7的有关规定。4单桩刚度应按下列公式计算：z一r0.U一a一户山田一汀一9臼一+、夕产一了了、气11十万丁74尹（1一，)tanh(ul)U I.lrO岛r0(A.0.7一6)殆L n02 525。（，一，一。2 5“寿月一G 吼山一场:/G厂一凡 岛(A.0.7一7)(A.0.7一8)(A.0.7一9)(A.0.7一1 0)(A,0.7一1 1)L一r0.O自2了、J Z,J一几Q自一口乙一产5Z矛、一一U式中k。单桩刚

40、度（kN/m);月桩端土与桩端以下土的剪变模量比；G;桩端土的剪变模量（kP a);民桩端以下土体的剪变模量（kP a);山桩身平均剪变模量与桩端土剪变模量比；场:桩身平均剪变模量，对于匀质土取1;入桩土刚度比；凡桩身弹性模量（kP a);r0桩半径（m);修正系数；,土体泊松比；5式中6式中ul桩身的压缩变形系数。群桩刚度应按下式计算：K。=n，吸。（A.0.7一1 2)K。群桩刚度（kN/m);n桩数；。与场地有关的系数，对薪性土可取0.5，砂质土可取0.3一0.4。复合桩基刚度按下列公式计算：K?犷K。K r(1一Z a甲）1一（K r/K。）a斗?1一I n(rr介）I n(rm介）(

41、A.0.7一1 3)(A.0.7一1 4)=2.S P(1一拟）l(A.0.7一1 5)(A.0.7一1 6)印rm=arrK pr复合桩基刚度（kN/m);rm单桩位移影响范围（m)，在该范围以外认为由桩体引起的沉降为O;介单桩等效半径（m);。土体泊松比；Z桩身长度（m);rr承台的等效半径（m);L。承台的长度（m);B。承台的宽度（m）。2 4附录B逆作复合桩基验收表格表卜 1预制桩检查记录工程名称编号制备日期外观检查质量鉴定备注表卜 2逆作复合桩基压桩施工记录工程名称压桩日期最终人土深度桩号(m）最终压桩力(kN)桩段序号压桩时间桩段人土深度（m)压桩力（kN)设计施工设计施工2 5

42、表卜3隐蔽工程验收记录工程名称施工单位施工 日期桩位是否清孔锚固筋锚固深度（m)加强筋焊缝长度（?)2 6本规程用词说明1为了便于在执行本规程条文时区别对待，对于要求严格程度不同的用词说明如下：1）表示很严格，非这样做不可的用词：正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”;2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词：正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”;3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应该这样做的用词：正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”。4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。2条文中指明应按其他有关标准执行的，写法为：“应符合的规定”或“应按执行”。引用标准名录1

43、建筑地基基础设计规范G B50 0 0 72混凝土结构设计规范G B5001 03建筑变形测量规范J G J S4建筑桩基技术规范J G J 9 45建筑基桩检测技术规范J G J1 0 6中华人民共和 国行业标准逆作复合桩基技术规程J G J/T1 86一2 0 0 9条文 说 明制定 说明逆作复合桩基技术规程J G J/T1 86一2 0 0 9经住房和城乡建设部2 0 0 9年1 0月3 0日以第4 2 2号公告批准、发布。本规程制定过程中，编制组对国内逆作复合桩基技术进行了调查研究，全面总结了已有的工程经验，并开展了一系列室内模型试验。为便于广大设计、施工、科研、学校等单位人员在使用本

44、标准时能正确理解和执行条文规定，逆作复合桩基技术规程编制组按章、节、条的顺序编制了本规程的条文说明，对条文规定的目的、依据以及执行中需注意的有关事项进行了说明。但是本条文说明不具备与标准正文同等的法律效力，仅供使用者作为理解和把握标准规定的参考。在使用中如果发现本条文说明有不妥之处，请将意见函寄江苏南通六建建设集团有限公司。目次1总则 3 23基本规定 3 34设计 3 44.1一般规定 3 44.2构造 3 54.3逆作复合桩基荷载分配及计算 3 64.4承台设计 3 75施工 3 95.1一般规定 3 95.4压桩及封桩施工 4 06检测与验收 4 26.1检测 4 2附录A逆作复合桩基沉

45、降计算 4 31总则1.0.2对于地基土为戮性土及 中密、稍密的砂土的基础设计，如按传统的桩基础设计，桩承担全部荷载，则往往需要的桩数过多，既不经济又增加施工工期。采用逆作复合桩基，考虑地基土的承载能力，桩设计为摩擦桩，允许桩发生刺人沉降以发挥地基土的承载能力，对于端承桩不适用于本规程。1.0.3当受到建筑物层高以及场地的限制，大型施工机械不能进人场地时，一般采用静力压人方式进行桩基施工。静压桩具有无噪声、无 泥浆、无油烟污染等优点，属于环保型施工；而且静压桩压人施工时不像锤击桩那样会在桩身产生动应力，桩头和桩身不会受损，从而可以降低对桩身的强度等级要求，节约钢材和水泥，保证成桩质量。1.0.

46、4本规程适用于桩和承台、条形基础、筏形基础、箱形基础等共同工作的逆作复合桩基，在此表述以承台为例。对本规范所采用的符号、单位和术语，按建筑结构设计术语和符号标准G B/T5 0 0 83的规定，一方面力求与混凝土结构设计规范G B5 0 0 1 0、建筑地基基础设计规范G B5 0 0 0 7以及建筑桩基技术规范J G J 9 4协调一致，另一方面有关桩基础的专业术语和符号采用国际土力学与基础工程学会的统一规定。这样，既方便国内应用，又有利于国际交流。3基 本 规 定3.0.3逆作复合桩基中的基桩在压桩过程中受压桩机施加的压力或者承受通过锚固筋传递的压力，封桩后参与基础受力，承受上部结构的荷载

47、。无论是在施工过程中还是在封桩以后，基桩总是承受压力。可以采用接近于竖向受压桩实际工作条件的试验方法单桩竖向受压静载试验确定单桩竖向受压极限承载力和单桩竖向受压承载力特征值，判定竖向受压承载力是否满足设计要求，测量桩端沉降和桩身压缩量，评价桩基的施工质量。3.0.4施工技术人员应掌握采用逆作复合桩基的 目的、设计原理、技术要求和质量标准等。当出现异常情况时，应及时会同有关部门妥善解决。4设计4.1一般规定4.1.1逆作复合桩基的设计应按下列三个阶段进行：1压桩前阶段：在设计埋深处施工桩基承台，同时按设计桩位预留桩孔和锚固筋；2压桩阶段：施工若干层上部结构，当上部结构 自重荷载大于压桩所需反力，

48、但小于天然地基的承载力时，可按设计方案通过承台预留桩孔分批进行压桩；3封桩后阶段：包括封桩后 上部结构继续施工阶段及竣工后的正常使用阶段。对应三阶段的受力状态为：1浅基础阶段：在压桩之前，上部结构荷载F l全部由承台底地基土承担，完成对土体的部分预压。土体与承台底部保持严密接触，此阶段的沉降对应于图1中的、1;2复合地基阶段：压桩后、封桩前，承台与桩体没有可靠荷载（月叮叮淞封桩施工进程（d)沉降（s）洛图1施工、荷载、沉降特性曲线连接，桩体不直接参与基础受力，这一阶段的荷载凡仍然由地基土承担。相当数量预制桩的压 人有两个效果，其一为加固作用，改变了土体的结构刚度；其二为地基土会有一定程度的上抬

49、量孔。随着上部结构荷载继续增加，封桩前复合地基阶段的沉降量为：3。从图1中可以明显地看出复合地基阶段的沉降速率小于浅基础阶段，沉降量亦小于浅基础阶段，现象的本质在于桩的介人对原地基土有加固作用；3复合桩基阶段：封桩以后，承台与桩体形成可靠连接，桩体参与基础受力，分担后期荷载凡。复合桩基阶段的沉降量为、4，由于封桩后桩直接参与基础的受力和抵抗沉降变形，依照弹性理论可认为封桩后基础刚度变大，基础的沉降量和沉降速率再次减小。4.2构造4.2.1一般工业与民用建筑的底层净高有限，不一定满足采用逆作复合桩基方法设计的单桩长度，这时需要将基桩分节，但有条件时，应适当加长。确定桩长时要对静压桩穿透土层的能力

50、，即沉桩可能性进行预测。最好根据压桩力曲线确定桩长，这样一方面能保证承载力，另一方面能保证桩端持力层厚度。影响静压桩穿透土层能力的因素，主要取决于压桩机的压桩力、锚固筋的承载力以及 土层的物理力学性质、厚度及其层状变化等；同时也受桩截面大小，地下水位高低及终压前的稳定时间和稳定次数等的影响。可 以根据不同地 区静压桩贯穿土层的类别、性质，结合土层的标准贯人试验锤击数N和部分实测的压桩力曲线的特点，确定或预测桩长。具体做法有：1根据试压记录绘制压桩力曲线，即压人阻力P随压人深度Z变化绘制的产 Z曲线来预测桩长，这种方法非常直观，是其他类型的沉桩方法无法比拟的。2根据双桥静力触探的锥头阻力及锥侧摩