钢结构单层厂房结构计算书(DOC39)9164.doc

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1、Evaluation Warning: The document was created with Spire.Doc for .NET.钢结构课程程设计-王子子涵一、设计资资料该设计为单单层厂房房设计，采用单跨双坡门式刚架，刚架跨度18m，柱高6m；共有12榀刚架，柱距6m，屋面坡度1:10；地震设防列度为6度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值0.05g。刚架平面布置见图1(a)，刚架形式及几何尺寸见图1(b)。屋面及墙面板均为彩色压型钢板,内填充以保温玻璃棉板，详细做法见建筑专业设计文件；考虑经济、制造和安装方便，檩条和墙梁均采用冷弯薄壁卷边C型钢，间距为1.5m，钢材采用Q23

2、5钢，焊条采用E43型。二、荷载计计算（一）荷载载取值计计算1屋盖永永久荷载载标准值值（对水水平投影影面）YX51-3800-7660型彩色色压型钢钢板0.15 KN/m250mm厚厚保温玻玻璃棉板板0.05 KN/m2PVC铝箔箔及不锈锈钢丝网网0.02 KN/m2檩条及支撑撑0.10 KN/m2刚架斜梁自自重0.15 KN/m2悬挂设备0.20 KN/m2合计0.67 KN/m22屋面可可变荷载载标准值值屋面活荷载载：按不不上人屋屋面考虑虑，取为为0.550KNN/m22。雪荷载：基基本雪压压S0=0.45KKN/mm2。对于于单跨双双坡屋面面，屋面面坡角=544238，r=1.0，雪荷荷

3、载标准准值Sk=rS0=0.45KKN/mm2。取屋面活荷荷载与雪雪荷载中中的较大大值0.550KNN/m22，不考考虑积灰灰荷载。3轻质墙墙面及柱柱自重标标准值（包包括柱、墙墙骨架等等）0.550 KKN/mm24风荷载载标准值值按门式刚刚架轻型型房屋钢钢结构技技术规程程CECCS1002：20002附录A的规定定计算。基本风压0=1.050.445 KKN/mm2，地面面粗糙度度类别为为B类；风风荷载高高度变化化系数按按建筑筑结构荷荷载规范范(GBB500009-20001)的规定定采用，当当高度小小于10m时，按10m高度处处的数值值采用，z=1.0。风荷荷载体型型系数s：迎风风面柱及及

4、屋面分分别为0.225和1.0，背风风面柱及及屋面分分别为0.555和0.665(CCECSS1022：20002中间区)。5地震作作用据全国民民用建筑筑工程设设计技术术措施结构中中第18.8.11条建议议：单层层门式刚刚架轻型型房屋钢钢结构一一般在抗抗震设防防烈度小小于等于于7度的地地区可不不进行抗抗震计算算。故本本工程结结构设计计不考虑虑地震作作用。（二）各部部分作用用的荷载载标准值值计算屋面：恒荷载标准准值：0.66766=4.02KKN/mm活荷载标准准值：0.55066=3.00KKN/mm柱荷载：恒荷载标准准值：0.5566+44.0229=54.18KKN活荷载标准准值：3.00

5、099=277.000KN风荷载标准准值：迎风面：柱柱上qw1=00.47760.225=00.711KN/m横梁上上qw2=0.447661.0=2.882KNN/m背风面：柱柱上qw3=0.447660.55=1.555KNN/m横梁上上qw4=0.447660.65=1.883KNN/m三、内力分分析考虑本工程程刚架跨跨度较小小、厂房房高度较较低、荷荷载情况况及刚架架加工制制造方便便，刚架架采用等等截面，梁梁柱选用用相同截截面。柱柱脚按铰铰接支承承设计。采采用弹性性分析方方法确定定刚架内内力。引引用钢钢结构设设计与计计算（包包头钢铁铁设计研研究院编编著，机机械工业业出版社社）中表表229

6、（铰接接柱脚门门式刚架架计算公公式）计计算刚架架内力。1在恒荷荷载作用用下=l/hh=188/6=3=f/hh=0.9/66=0.15k=h/ss=6/9.004499=0.66334=3+kk+(3+)=33+0.66334+00.155(3+00.155)=44.13359HA=HEE=ql/8=4.0021830.552899/8=14.35KKNMC=qll21(1+) /88=4.02xx18221(1+00.155)0.552899=663.778KNNmMB=MDD=ql2/8=4.0021820.552899/8=86.11KKNmm刚架在恒荷荷载作用用下的内内力如图图。内力计

7、算的的“+、”号规定定：弯矩矩图以刚刚架外侧侧受拉为为正，在在弯矩图图中画在在受拉侧侧；轴力力以杆件件受压为为正，剪剪力以绕绕杆端顺顺时针方方向旋转转为正。2在活荷荷载作用用下VA=VEE=277.000KNHA=HEE=3.001830.552899/8=10.71KKNMC=3.001821(1+00.155)0.552899/88=477.600KNmMB=MDD=3.0001820.552899/8=64.26KKNmm刚架在活荷荷载作用用下的内内力如图图。3在风荷荷载作用用下对于作用于于屋面的的风荷载载可分解解为水平平方向的的分力qx和竖向向的分力力qy。现分分别计算算，然后后再叠加

8、加。(1)在迎迎风面横横梁上风风荷载竖竖向分力力qw2yy作用下下VA=2.8296.335=119.003KNNHA=HEE=ql/4=2.8821830.113222/4=5.003KNNMB=MDD=5.036=330.118KNNmMC= qql22(1+) /44=2.821820.521.1150.113222/44=222.388KNm刚架在qww2y作作用下的的内力如如图(2)在背背风面横横梁上风风荷载竖竖向分力力qw4yy作用下下VA=1.8394.112=112.335KNNHA=HEE=ql/4=1.8831830.113222/4=3.227KNNMB=MDD=3.27

9、6=119.662KNNmMC= qql22(1+) /44=1.831820.521.1150.113222/44=144.522KNm刚架在qww4y作作用下的的内力如如图。(3)在迎迎风面柱柱上风荷荷载qw1作用用下=1，VA=VVB=qh12/2LL=0.77162/(2218)=0.771KNNHE=0.7163.222=11.044KNMD=11.0446=66.244KNm刚架在qww1作用用下的内内力如图图。(4)在背背风面柱柱上风荷荷载qw3作用用下VA=VVB=qh12/2LL=1.55562/(2218)=1.555KNNHA=1.5567.002=22.288KNMD=

10、7.0261.55562/2=14.22KKNmmMB=2.286=113.668KNNm刚架在qww3作用用下的内内力如图图。(5) 在在迎风面面横梁上上风荷载载水平分分力qw2xx作用下下=1，=0HA=2.820.99(1+0.002022)/22=1.29KKNHE=2.820.91.229=11.255KNMB=1.296=77.744KNmMD=1.256=77.500KNm刚架在qww2x作作用下的的内力如如图。(6) 在在背风面面横梁上上风荷载载水平分分力qw4xx作用下下HA=1.830.99(1+0.002022)/22=0.84KKNHE=1.830.90.884=00.

11、811KNMB=0.816=44.866KNmMD=0.846=55.044KNm刚架在qww4x作作用下的的内力如如图。(7)用叠叠加绘制制在风荷荷载作用用下刚架架的组合合内力。四、内力组组合刚架结构构构件按承承载能力力极限状状态设计计，根据据建筑筑结构荷荷载规范范(GBB50000920001)的规定定，采用用荷载效效应的基基本组合合：0SR。本工工程结构构构件安安全等级级为二级级，0=1.0。对于基本组组合，荷荷载效应应组合的的设计值值S从下列列组合值值中取最最不利值值确定：A1.22恒荷载载标准值值计算的的荷载效效应+1.4活荷载载标准值值计算的的荷载效效应B1.00恒荷载载标准值值计

12、算的的荷载效效应+1.4风荷载载标准值值计算的的荷载效效应C1.22恒荷载载标准值值计算的的荷载效效应+1.4活荷载载标准值值计算的的荷载效效应+0.61.44风荷载载标准值值计算的的荷载效效应D1.22恒荷载载标准值值计算的的荷载效效应+1.4风荷载载标准值值计算的的荷载效效应+0.71.44活荷载载标准值值计算的的荷载效效应E1.335恒荷载载标准值值计算的的荷载效效应+0.71.44活荷载载标准值值计算的的荷载效效应本工程不进进行抗震震验算。最最不利内内力组合合的计算算控制截截面取柱柱底、柱柱顶、梁梁端及梁梁跨中截截面，对对于刚架架梁，截截面可能能的最不不利内力力组合有有：梁端截面：(1

13、)MMmaxx及相应应的N、V；(2)MMminn及相应应的N、V梁跨中截面面：(1)MMmaxx及相应应的N、V；(2)MMminn及相应应的N、V对于刚架柱柱，截面面可能的的最不利利内力组组合有：(1)Mmmax及及相应的的N、V；(2)MMminn及相应应的N、V(3)Nmmax及及相应的的Mmaax、V；(4)NNminn及相应应的Mmaax、V内力组合见见表1。- 51 -刚架内力组组合表（以以左半跨跨为例）表1截面内力组组合合项目荷载组合方方式荷载组合项项目M（KNmm）N（KN）V（KN）刚架柱柱顶（B点点）Mmax及及相应的的N、VA1.2恒恒+1.4活193.33081.22

14、232.221（）Mmin及及相应的的N、VB1.0恒恒+1.4风7.8991.051.677（）Nmax及及相应的的Mmaax、VA1.2恒恒+1.4活193.33081.22232.221（）Nmin及及相应的的Mmaax、VB1.0恒恒+1.4风7.8991.051.677（）柱底（A点点）Mmax及及相应的的N、VMmin及及相应的的N、VNmax及及相应的的Mmaax、VA1.2恒恒+1.4活0102.88232.221（）Nmin及及相应的的Mmaax、VB1.0恒恒+1.4风019.0554.30（）刚架梁支座（B点点）Mmax及及相应的的N、VA1.2恒恒+1.4活193.33

15、039.89977.600（）Mminii及相应应的N、VB1.0恒恒+1.4风7.8991.570.89（）跨中（C点点）Mmax及及相应的的N、VB1.0恒恒+1.4风9.4002.0330.60（）Mmin及及相应的的N、VA1.2恒恒+1.4活143.1831.8113.211（）注：内力计计算的“+、”号规定定：弯矩矩图以刚刚架外侧侧受拉为为正，轴轴力以杆杆件受压压为正，剪剪力以绕绕杆端顺顺时针方方向旋转转为正。五、刚架设设计（一）截面面设计参考类似工工程及相相关资料料，梁柱柱截面均均选用焊焊接工字字钢45002000812，截面面特性：B=2000mm，H=4450mmm，tw=8

16、.0mmm，tf=122.0mmm，A=882.11cm22Ix=2881811cm44，Wx=12252ccm3，ix=188.533cmIy=16602ccm4，Wx=1660.22cm33，ix=4.42ccm（二）构件件验算1构件宽宽厚比的的验算翼缘部分： 腹板部分： 2刚架梁梁的验算算(1)抗剪剪验算梁截面的最最大剪力力为Vmaxx=777.600KN考虑仅有支支座加劲劲肋，fv=1225N/mm22Vu=hwwtwfv=422681255=42260000N=4266.0KKNVmax=77.60KKNVVu，满足足要求。(2)弯、剪剪、压共共同作用用下的验验算取梁端截面面进行验验

17、算N=39.89KKN，V=777.660KNN，M=1193.30KKNNN因VMM=1993.330KNNm，取M=MMf故，满足要要求。(3)整体体稳定验验算N=39.89KKN，M=1193.30KKNmmA梁平面面内的整整体稳定定性验算算。计算长度取取横梁长长度lx=1880900mm，x=lxx/ix=1880900/1885.33=977.633=1150，b类截面面，查表表得x=0.5700，mx=1.00=1665.115N/mm22f=2155 N/mm22，满足足要求。B横梁平平面外的的整体稳稳定验算算考虑屋面压压型钢板板与檩条条紧密连连接，有有蒙皮作作用，檩檩条可作作为

18、横梁梁平面外外的支承承点，但但为安全全起见，计计算长度度按两个个檩距或或隅撑间间距考虑虑，即ly=30015mmm。对于等截面面构件=0，s=w=1y=ssl/iiy0=330155/444.2=68.2，b类截面面，查表表得y=0.7622取b=1.0070.2282/by=00.8221故，满足要要求。梁跨中截面面：故，满足要要求。(5)验算算檩条集集中荷载载下的局局部受压压承载力力檩条传给横横梁上翼翼缘的集集中荷载载：F=(1.20.2276+11.43.000)3=118.443KNNLz=a+5hyy+2hhR=700+512+0=1130mmm验算腹板上上边缘处处的折算算应力：取梁

19、端截面面处的内内力：M=1193.30KKNmm，N=339.889KNN，V=777.660KNNc=177.722N/mmm2=1330.665 NN/mmm21.2f=2588 N/mm22，满足足要求。3刚架柱柱的验算算（1）抗剪剪验算柱截面的最最大剪力力为Vmaxx=322.211KN考虑仅有支支座加劲劲肋，fv=1225N/mm22Vu=hwwtwfv=422681255=42260000N=4266.0KKNVmax=32.21KKNVVu，满足足要求。(2)弯、剪剪、压共共同作用用下的验验算取梁端截面面进行验验算N=81.22KKN，V=332.221KNN，M=1193.30

20、KKNNN因VMM=1993.330KNNm，取M=MMf故，满足要要求。(3)整体体稳定验验算构件的最大大内力：N=1102.82KKN，M=1193.30KKNmmA刚架柱柱平面内内的整体体稳定性性验算。刚架柱高HH=60000mmm，梁长L=1180990mmm.柱的线刚度度K1=Ic11/h=281181104/60000=469968.3mmm3梁线刚度KK2=Ib00/(2S)=281181104/(2290445)=155578.2mmm3K2/K11=0.3322，查表表得柱的的计算长长度系数数=2.9344。刚架柱的计计算长度度lx=h=1176004mmm。x=lxx/ix

21、=1776044/1885.33=955。0=1150，b类截面面，查表表得x=0.5888，mx=1.00=1881.445N/mm22f=2155 N/mm22，满足足要求。B刚架柱柱平面外外的整体体稳定验验算考虑屋面压压型钢板板墙面与与墙梁紧紧密连接接，起到到应力蒙蒙皮作用用，与柱柱连接的的墙梁可可作为柱柱平面外外的支承承点，但但为安全全起见，计计算长度度按两个个墙梁距距离或隅隅撑间距距考虑，即ly=3000mm。对于等截面面构件=0，s=w=1y=ssl/iiy0=330000/444.2=67.9，b类截面面，查表表得y=0.7644取b=1.0070.2282/by=00.8222

22、(4)按钢钢结构设设计规范范(GBB50001720003)校核刚刚架柱腹腹板容许许高厚比比柱顶截面：故，满足要要求。柱底截面：故，满足要要求。4验算刚刚架在风风荷载作作用下的的侧移Ic=Ibb=2881811cm44，t= IIc l/hIbb=1880000/60000=3.00刚架柱顶等等效水平平力按下下式计算算：H=0.667W=0.66713.56=9.009KNN其中W=(1+4)hh=(00.711+1.55)6.00=133.566KN（三）节节点验算算1梁柱连连接节点点(1) 螺螺栓强度度验算梁柱节点采采用10.9级M22高强度度摩擦型型螺栓连连接，构构件接触触面采用用喷砂，

23、摩摩擦面抗抗滑移系系数=0.45，每个个高强度度螺栓的的预拉力力为1900KN，连接接处传递递内力设设计值：N=339.889KNN，V=777.660KNN，M=1193.30KKNmm。每个螺栓的的拉力：螺栓群的抗抗剪力：，满足要求求。最外排一个个螺栓的的抗剪、抗抗拉力：，满足要求求。(2)端板板厚度验验算端板厚度取取为t=221mmm。按二边支承承类端板板计算：(3)梁柱柱节点域域的剪应应力验算算，满足要求求。(4)螺栓栓处腹板板强度验验算Nt2=775.770KNN0.4P=0.441900=766.0KKN，满足要求求。2横梁跨跨中节点点横梁跨中节节点采用用10.9级M20高强度度摩

24、擦型型螺栓连连接，构构件接触触面采用用喷砂，摩摩擦面抗抗滑移系系数=0.45，每个个高强度度螺栓的的预拉力力为1555KN，连接接处传递递内力设设计值：N=331.881KNN，V=33.211KN，M=1143.18KKNmm。每个螺栓的的拉力：螺栓群的抗抗剪力：，满足要求求。最外排一个个螺栓的的抗剪、抗抗拉力：，满足要求求。(2)端板板厚度验验算端板厚度取取为t=118mmm。按二边支承承类端板板计算：(3)螺栓栓处腹板板强度验验算Nt2=555.779KNN0.4P=0.441555=622.0KKN，满足要求求。柱脚设计刚架柱与基基础铰接接，采用用平板式式铰接柱柱脚。(1)柱脚脚内力设

25、设计值Nmax=1022.822KN，相应应的V=332.221KNN；Nmin=19.05KKN，相应应的V=44.300KN。(2)由于于柱底剪剪力较小小，max=32.21KKN0，考虑虑柱间支支撑竖向向上拔力力后，锚锚栓仍不不承受拉拉力，故故仅考虑虑柱在安安装过程程中的稳稳定，按按构造要要求设置置锚栓即即可，采采用4M224。(3)柱脚脚底板面面积和厚厚度的计计算A柱脚底底板面积积的确定定b=b0+2t+2c=2000+212+2(200500)=22643244mm，取b=3300mmm；h=h0+2t+2c=4500+212+2(200500)=55145744mm，取h=5550

26、mmm；底板布置如如图。验算底板下下混凝土土的轴心心抗压强强度设计计值：基础采用CC20混凝土土，fc=9.6N/mm22，满足要求求。B底板厚厚度的确确定根据柱底板板被柱腹腹板和翼翼缘所分分割的区区段分别别计算底底板所承承受的最最大弯距距：对于三边支支承板部部分：b2/b1=966/4226=00.222500.3，按悬悬伸长度度为b2的悬壁壁板计算算：对于悬壁板板部分：底板厚度，取t=220mmm。六、其它构构件设计计（一）隅撑撑的设计计隅撑按轴心心受压构构件设计计。轴心心力N按下式式计算：连接螺栓采采用普通通C级螺栓M12。隅撑的计算算长度取取两端连连接螺栓栓中心的的距离：l0=6333

27、mmm。选用L5004，截面面特性：A=3.990cmm2，Iu=144.699cm44，Wu=4.16ccm3，iu=1.94ccm，iv=0.99ccmu=ll0/ iiu=6333/119.44=322.61，k=7.886.229+9.782=211.7443B上翼缘缘板上翼缘板为为最大压压力作用用于部分分加劲板板件的支支承边，=miin/maxx=1448.118/1172.48=0.88591，kc=5.8911.59+6.682=0.8633(3)受压压板件的的有效宽宽度A腹板k=21.7433，kc=0.8633，b=1180mmm，c=770mmm，t=22.2mmm，1=1

28、772.448N/mm22板组约束系系数k1=0.11+0.993/(0.005)22=0.3677由于=minn/maxx0，取=1.5，bc=b/(1)=1180/(1+0.9915)=933.999mmb/t=1180/2.22=811.82218=181.1153.0080=63.76，38=3881.1153.0080=1344.600所以18b/t0，则=1.150.115=1.150.1150.8859=1.0021，bc=b=70mmm，b/tt=700/2.2=331.88218=181.00211.1197=22.00，38=3881.00211.1197=46.44所以1

29、8b/t338则截面有效效宽度be1=00.4bbe=0.457.05=22.82mmm，be2=00.6bbe=0.657.05=34.23mmmC下翼缘缘板下翼缘板全全截面受受拉，全全部有效效。(4)有效效净截面面模量上翼缘板的的扣除面面积宽度度为：7057.05=12.95mmm；腹板板的扣除除面积宽宽度为：93.99981.62=12.37mmm，同时在在腹板的的计算截截面有一一13拉条连连接孔（距距上翼缘缘板边缘缘35mmm），孔孔位置与与扣除面面积位置置基本相相同。所所以腹板板的扣除除面积按按13计算，见见图。有有效净截截面模量量为：Wenx/Wx=0.9155，Wenyymaxx

30、/Wymmax=0.9973，Wenyyminn/Wymmin=0.99724强度计计算按屋面能阻阻止檩条条侧向失失稳和扭扭转考虑虑：5挠度计计算，满足要求求。6构造要要求x=6000/77.066=855.0=2200，满足足要求y=3000/22.555=1117.66=2200，满足足要求（三）墙梁梁设计1基本资资料本工程为单单层厂房房，刚架架柱距为为6m；外墙墙高7.335m，标高1.2200mm以上采采用彩色色压型钢钢板。墙墙梁间距距1.55m，跨中中设一道道拉条，钢钢材为Q2335。2荷载计计算墙梁采用冷冷弯薄壁壁卷边C型钢160060202.5，自重g=77kg/m；墙重0.22

31、2KNN/m22；风荷载基本风压0=1.050.445=00.4773KNN/m22，风荷荷载标准准值按CECCS1002：20002中的围围护结构构计算：k=sz0，s=1.1（+1.0）本工程外墙墙为落地地墙，计计算墙梁梁时不计计墙重，另另因墙梁梁先安装装故不计计拉条作作用。qx=1.20.007=00.0884KNN/m，qy=1.110.44731.551.44=1.0093KKN/mm3内力计计算Mx=0.084462/8=0.3378KKNmm，My=1.093362/8=4.9919KKNmm4强度计计算墙梁C166060202.5，平放放，开口口朝上Wxmaxx=199.477

32、cm33，Wminn=8.66ccm3，Wy=366.022cm33，Iy=2288.13ccm4参考屋面檩檩条的计计算结果果及工程程实践经经验，取Wenxx=0.9 WWx，Wenyy=0.9 WWy在风吸力下下拉条位位置设在在墙梁内内侧，并并在柱底底设斜拉拉条。此此时压型型钢板与与墙梁外外侧牢固固相连，可可不验算算墙梁的的整体稳稳定性。5挠度计计算，满足要求求。（四）山墙墙抗风柱柱设计基本资料本工程山墙墙墙板为为自承重重墙；抗抗风柱62774mmm，间距距采用6m，承受受的荷载载有自重重、墙梁梁重量及及山墙风风荷载。抗抗风柱与与基础铰铰接，按按压弯构构件设计计。抗风风柱视为为支承于于刚架横

33、横梁和基基础的简简支构件件。该地区基本本风压0=0.45KKN/mm2，地面面粗糙度度类别为为B类，隅隅撑间距距3.00m。抗风风柱采用用Q2335钢。荷载计算抗风柱选用用焊接工工字钢30002000610，自重g1=444.6kkg/mm墙梁及其支支撑构件件重量取取g2=7kkg/mm风荷载：按按CECCS1002:220022中的围围护结构构计算。k=ssz0，s=1.00(+11.0)，0=1.050.445=00.4773KNN/m22qz=1.2(0.00763+444.666.227410-22)=44.877KNqy=1.41.001.000.44736=33.977KN/m墙梁

34、自重对对抗风柱柱的偏心心力矩为为1.220.007630.223=00.355KNm内力计算N=4.887KNN，M=11/83.9976.227422+0.35=19.88KKNmm验算构件的的局部稳稳定性翼缘宽厚比比b/tt=966/100=9.6，因1.6602.0，l0=62274mmm，x= ll0/ iix=488.5=1150故，满足要要求。强度验算截面特性：A=556.88cm22，Ix=95511ccm4，Wx=6334.11cm33，ix=122.944cm，Iy=13334ccm4，Wy=1333.44cm33，iy=4.85ccm验算弯矩作作用平面面内的稳稳定性=48.

35、5，b类截面面，查表表得x=0.8633，mx=1.00=300.855N/mmm2f=2155 N/mm22，满足足要求。验算弯矩作作用平面面外的稳稳定性考虑隅撑为为抗风柱柱平面外外的侧向向支撑点点l0y=330000mm，y= ll0y/ iy=30000/48.5=661.99=1150，b类截面面，查表表得y=0.7977，=1.0，tx=11.0=32.97NN/mmm2f=2155 N/mm22，满足足要求。挠度验算抗风柱在水水平风荷荷载作用用下，可可视为单单跨简支支梁按下下式计算算其水平平挠度：柱脚设计因抗风柱承承受的竖竖向荷载载很小，故故垫板尺尺寸按构构造要求求确定。采采用 4

36、00300020；锚栓栓采用2M220，平面面布置如如图。（五）柱间间支撑的的设计柱间支撑的的布置如如图柱间支撑为为斜杆，采采用带张张紧装置置的十字字交叉圆圆钢支撑撑。直杆杆用檩条条兼用，因因檩条留留有一定定的应力力裕量，根根据经验验及类似似工程，不不再作压压弯杆件件的刚度度及承载载力验算算。柱间支撑荷荷载及内内力支撑计算简简图如图图。作用于两侧侧山墙顶顶部节点点的风荷荷载为（山山墙高度度取7.22m）：取s=00.8+0.55=1.3，1=1.31.000.445187.335/22=388.700KN按一半山墙墙面作用用风载的的1/3考虑节节点荷载载标准值值为：Fwk=11/31/2238

37、.70=6.445KNN节点荷载设设计值Fw=1.46.445=99.033KN斜杆拉力设设计值N=99.033/coos433.91191=122.544KN斜杆截面设设计及强强度验算算斜杆选用12圆钢，A=1113.0mmm2强度验算：N/AA=122.544103/1113.00=1111.00N/mmm2f= 2215NN/mmm2刚度验算：张紧的的圆钢不不需要考考虑长细细比的要要求。但从构造上上考虑采采用16。（六）屋面面支撑设设计屋面支撑布布置檩条间距11.5mm，水平平支撑间间距3m，如图图。屋面支撑荷荷载及内内力屋面支撑斜斜杆采用用张紧的的圆钢，支支撑计算算简图如如图。一侧山墙

38、的的风荷载载体型系系数s=1.0，节点荷载标标准值Fwk=00.4551.001.003.007.335/22=4.96KKN；节点荷载设设计值Fw=4.961.44=6.94KKN；斜杆拉力设设计值N=22.56.994/ccos229.005466=119.885KNN；3斜杆截截面设计计及强度度验算斜杆选用12圆钢，A=1113.0mmm2强度验算：N/AA=199.855103/1113.00=1775.77N/mmm2f= 2115N/mm22刚度验算：张紧的的圆钢不不需要考考虑长细细比的要要求。但从构造上上考虑采采用16（七）雨蓬蓬设计1基本资资料雨蓬总长660000mm，采用用悬伸式式，悬伸伸长度15000mmm。采用Q2335钢。雨雨蓬围护护结构采采用YX551380760型单层层彩板，檩檩条选用用C188070202.2。2荷载计计算(1)永久久荷载YX51380760型单层层彩板0.115KNN/m22檩条、雨蓬蓬梁及其其它构件件0.110 KKN/mm2合计0.225 KKN/mm2则作用于雨雨蓬梁上上的线荷荷载标准准值为：0.2253=00.755 KNN/m22(2)活荷荷载沿板宽每隔隔1.00m取一个个施工