《2021建筑结构规范资料》GB50267-1997 核电厂抗震设计规范.pdf

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1、中华人民共和国国家标准核电厂抗震设计规范C o d c f o r s e i s m i c d e s i g n o f n u c le a r p o w e r p l a n t sGB 5 0 2 6 7 - 9 7主编部门:国家地震局批准部门:中华人民共和国建设部施行日期:1998年 2月 1口6- 3- 关于发布国家标准 核电厂抗震设计规范的通知建标 i 1 9 9 7 1 1 9 8号 根据国家计委日综 ( 1 9 8 6 ) 2 6 3 0 号文的要求，山国家地震局会同有关部门共同制订的 核电r - 抗震设计规范已经有关部门会审，现批准 核电厂抗震明十 规范G I3 5

2、 0 2 6 7 -9 7为强制性国家标准，白1 9 9 8 年2 月 I H起施行 本标准由国家地震局负责管理，具体解释等1 _ 作由国家地震局工程力学研究所负责，出版发行由建设部标准定额研究所负责组织.中华人民共和国建设部一九九t 年 七 月三 十 一 日6- 3-目总则术语和符号: ;术语符号3 抗震设计的基本要求 3I 计算模型 3 . 2 抗震计算 3 . 3 地震作用 3 . 4 作用效应组合和截面 抗震验算 3 . 5 抗震构造措施4 设计地震震动 4 . 1一 般规定 4 . 2 极限安全地震震动的加速度峰值 4 . 3 设计反应潜 4 . 4 设计加速度时间过程5 地基和斜坡

3、 5 . l 一 般规定 5 . 2 地基的 抗滑验算 5 . 3 地基液化判别 . t . . . . . . 5 一 4 斜坡抗震稳定性验算 . . . . . . . 6 安全壳、 建筑物和构筑物. . . . 6 . I 一 般规定 . . . . . . . . . . . . . 6 . 2 作用和作用效应组合 6 . 3 应力计算和截面设计 6 . 4 基础抗震验算 . . . . . . . 7 地下结构和地下管道7 . 1 一般规定 7 . 2 地下 结构抗震计算 6 - 3 - 4 6 - 3 - 4 6 - 3 - 4 6 - 3 - 4 6 - 3 - 5 6 - 3

4、- 5 6 - 3 - 5 6 - 3 - 5 6 - 3 - 6 6 - 3 - 6 6 - 3 - 6 6 - 3 - 6 6 - 3 - 6 6 - 3 - 76 - 3 - 96 - 3 - 96 - 3 - 9 6 - 3 - 96 - 3 - 1 06 - 3 - 1 06 - 3 - 1 06 - 3 - 1 06 - 3 - 1 0 6 - 3 - 1 0 6 - 3 - 1 1 6 - 3 - 1 1 6 - 3 - 1 1 6 一 3 - 1 1 7 . 3 地下管道抗震计算 6 -3 -1 1 7 . 4 抗震验算和构造措施 一6 -3 -1 28 设备和部件 t t 6

5、 -3 -1 2 8 . 1 一 般规定 . . 6 -3 -1 2 8 . 2 地震作用 t t t 6 -3 -1 3 8 . 3 作用效应组合和设计限值 t 6 -3 -1 3 8 . 4 地震作用效应计算 t 6 -3 -1 39 工艺管道. t 6 -3 -1 3 9 . 1 一般规定 6 -3 -1 3 9 . 2 作用效应 组合和 设计限 值 6 -3 -1 3 9 . 3 地震作用效应计算t t t 6 -3 -1 51 0 地震检测与报警 一 6 - 3 -1 5 1 0 . 1 仪器设置 t t . . . . . . . 6 -3 -1 5 1 0 . 2 仪器性能t t

6、t二6 -3 -1 5 1 0 . 3 观测站设置 二6 -3 -1 6附录A 各类物 项分 类示例 一 6 - 3 -1 6附录B 建筑物、 构筑物采用的作用 效 应组合 及有关系数 6 - 3 - 1 6附录C 地震震动衰减规律 6 - 3 -1 7附录D 地下结构地震作用效应计算 方法及简图 6 - 3 -1 7附录E 设计楼层反应谱的修正 6 - 3 -1 8附录F 设备、 部件采用的容许应力和 设计限值 . . . . . 6 - 3 -1 8附录G 验证试验 t t t6 - 3 - 2 0附录H 本规范用词说明 6 - 3 - 2 1附加说明 t 6 -3 -2 16一 3 一

7、1总则1 . 0 . 1 为贯彻地艇工作以预防为主、 民用核设施安全第一的方针. 使核电厂安全运行、 确保质琶、 技术先进 经济合理， 制订本规范.1 . 0 . 2 本规范适用于极限安全地展展动的峰值加速度不大于。5 g 地区的压水堆核电厂中与核安全相关物项的抗展设计 按本规范设计核电厂， 当J受相当干运行安全地展展动的地礴影响时. 应能正常运行， 当通受相当于极限安全地震展动的影响时， 应能确保反应堆冷却剂压力边界完整、 反应堆安全停堆井维持安全停堆状态， 且放射性物质的外逸不招过国家规定限值 汁, C O 本舰范所你的钧硕压指安全壳 晓筑物. 钩筑物 地下幼钩. 管道 设畏及有 关1 1

8、 件 t s % ;f 力加 速度. 取值为，川m， 艺 _1 . 0 . 3 核电厂的物项应根据其对核安全的重要性划分为下列三类: ( 1 ) 1 类物项: 核电厂中与核安全有关的重要物项， 包括扭坏后会直接或间接造成事故的物项 保证反应堆安全停堆并维持停堆状态及排出余热所需的物项; 地蔽时和地展后为减轻核事故破坏后果所偏的物项以及损坏或丧失功能后会危及上述物项的其他物项。 ( 2 ) 1 类物项 核电厂中除 歹 类物项外与核安全有关的物项.以及损坏或丧失功能后会危及上述物项的与核安全无关的物项 ( 3 ) 1 类物项 核电厂中与核安全无关的物项。 注. 1 . 奥物翎可 波本烧范附最A的带

9、 例划分.1 . 0 . 4 各 类物项的抗展设计应采用下列抗展设防标准 们) I 类物项应同时采用运行安全地展屁动和极限安全地属展动进行抗展设计 ( 2 ) 1 类物项应采用运行安全地展展动进行抗展设计. ( 3 ) 1 类物项应按国家现行的有关抗皿设计规范进行抗展设计卜 0 . 5 核电厂抗展设计时， 除应符合本规范的规定外， 尚应符合国家现行的有关标准规范的规定.2术语和符号2 . 1 术语2 . 1 . 1 地展展动 g r o u n d m o t i o n 由地展引起的岩土层艇动.2 . 1 . 2运行 安全地展 展动 。 p e r a t io n e l s a f e

10、t y g r o u n d m o t i o n 在设计苍准期中年超越概串为2 5 6 。 的地展展动. 其峰值加速度不小于0 . 0 7 5 g . 通常为核电厂能正常运行的地展震动.2 . 1 . 3 极 限安 全地蔽层 动 u l t i m e t e s a f e t y g r o u n d m o ti o n 在设计羞准期中年超越概率为。1 % 。 的地诬展动， 其峰值加速度不小于。 . 1 5 g . 通常为核电广区可能通遇的最大地展展动2 . 1 能动断层 c a p a b l e f a u l t 在地表或接近地表很可能产生相对位移的断层2 . 1 . 5

11、地展活动断层a e i s m o - a c t i v e ( s e is m o t e c t o n ic ) f a u h 可能发生破坏性地展的断层2 . 1 . . 断层活动段 f a u l t in g s e g m e n t 活动断层中活动状态及特性一致的一段2 . 1 . 7 襄峨规律e u c n u a N o n l a w 地区或建设场地的地展展动强度随，及砚距离的增大而减小的现像。 6 - 3 - 42 . 1 . 8 探台傲华活h y b n d p r o bb t l i s u c m e t h o d 综合考虑地质构造因素和地展的时空不均匀性

12、的概率方法.2 . 1 . 9 试验反应谱 t e a t r e s p o n s e s p e c t r u m 抗展试获中采用的激振加速度时间过程所对应的反应谱2 . 1 . 1 0 事故工况荷载 a c c i d e n a l lo e d 核电厂运行中对运行工况的严重偏离倩况下产生的荷载。 2 . 2 符号2 . 2 . 1 地展和地震展动 l 地展烈度 Ma 起算地属展级t M.- 一 最大地展震级 M一 展级上限县 S e , S S 位移、 速度、 加速度反应谱值 _一 地 震 加 速度 ， b -一展级一 频度关系式中表示大小地展发生次数比例 关系的一个系数; c

13、一地展波的视波速. G 断层距 R 。一 一 考虑展级和距离的地展展动饱和参数斗 V ，一 地下直管高程处的最大地震速度; Y一地屁展动参数( 可以是位移、 速度、 加速度、 反应谱 等) . 。一 表示不确定性的随机t A一 地展波的视波长或波长 。 地健年平均发生率2 . 2 . 2 作用和作用效应 A - 一 在事故工况下产生的作用标准值效应; E ，一严重环境条件下的运行安全地展展动产生的地展 作用标准值效应件 E : 一 极端环境条件下的极限安全地展胜动产生的地展 作用标准值效应. F 一 一 旅加预应力产生的荷载标准值效应， F -一结构上的等效地展作用向l G 一 一永久荷载标准

14、值效应. H.一 一安全壳由于内部滋水而产生的荷载标准值效应 H, 侧向土压力标准值效应。 L 活荷载的标准值效应. M 运行安全地展展动或极限安全地展足动各种作用 效应组合引起的倾班力矩翻 N一 作用于管遭的轴力设计值. 尸 。由于安全充内外压力差而产生的外压荷载标准值 效应， 尸 . 一 在设计墓准事故工况下的压力荷载标准值效应， R .在设计荃准事故温度条件下产生的反力标准值效 应 ， S 作用效应组合( 内力或应力) 设计值 5 正常运行作用与严重环填作用的作用效应组合; 5 ，正常运行作用与严重环境作用以及事故工况下作 用的作用效应组合月 S 一正常运行作用与I-重环憧作用以 及事故

15、工况下的 水淹作用的作用效应组合 S 。一正常运行作用与极端环境作用的作用效应组合; S 一 一 正常运行作用与极端环)k 作用以及事故工况下的 作用效应组合. 5 . 一 第 神作用效应组合( 内力或应力) 设计值 况 * 一 第 种组合中的第 种作用的标准值效应 T o 在正常运行或停堆期间的沮度作用标准值效应; T ,在设计羞准事故工况下借遭沮度作用标准值效 应爷 i U 一待求的结构地展位移向E或结构的绝对位移向 盆 C 认卜一 翰入的地荃地展位移向t Y ,管进玻裂时在结构上产生的喷射冲击简载标准流 效应 ， Y .管道破裂时在结构上施加的飞射物撞击析载标准 值效应: Y ，一一管道

16、成裂时破裂管道在结构上产生的荷救标准值 效应 Y ,在设计事故份况下产生的局那作用标准值效应， I . 单 位管长与周圈土同 的 最大岸 掀力 P一 蔫础底面处的平均压力设计值; 户 . ， 基础底面边像的最大压力设计值 一一地下管道柔性接头处的最大线位移或位移; 研 . 一 第J 种组合中的第2 种作用的作用分项系数省 B 地下管遭柔性接头处的最大角位移 。 一 作用效应组合( 应力) 设计值; 。 ， 管的最大地展专曲应力 口 。 一 管的 盈大 地簇 轴向应力2 . 2 . 3 材料性能和抗力 K . 沿管袖向的地多弹赞刚度; K , 沿管徽向的地墓弹公刚度 R 一截 面 的 承 软 力

17、 设 计 值: C ， 一地菇阻尼阵中的阻尼常致冬 I 材科或连接强度设计值; 产 处一 调整后的地墓土抗及承载力设计值 C K . )地苍弹资刚度阵书 C C . 一一 地羞阻尼阵.2 . 2 . 4 几何参致 R . 管的净截面面积卜 工 一 一 柔性接头间的曹遭长度 。 翅离情况下羞础底面实际接地宽度吞 一一 基础宽度 一 一应力 计弃点至 中和 抽的距 离.2 . 2 . 计井系数 K .力矩抗滑安全系胶 K .剪切抗淆安全系教， a 一 叭一 波邃系教. Y n e 承软力的 杭展调整系败， 甲 反应诺值针对阻尼比的修正系数2 . 2 其他 ， 质点 的质二， N ,液化判别标贯锤击

18、数羞准值 N . . 掖化荆别标贾锤击败临界值， 4 对应于结构反应峰值的结构颇率的拓宽is A. 彼支承的子体系的荃本颐率与主体系的主导倾率 之比1 棍 被支承的子体系的总质I t -k l 主体系的总质3之 比 。3抗脆设计的基本要求 3 . 1 计茸 祖 型1 - 1 . 1 在核电厂的抗胜设计中 主 体结构可作为主体系; 其它被支承的结构、 系帷和部件可作为子体系， 并应符合下列规定 3 . 11 . 1 通常愉况下， 主体系和子体系宜进行报联计葬. 3 . 1 . 1 2 符合下列情况之一时 主休系和子 体系可不作捅联计算; ( 1 ) a - o . 0 1 , () 0 . D

19、I 毛心成0 . 1 1 且 A, 落0 . 8 或 入 妻1 . 2 5 . 7 2 - 为被充承的于体Ak的总质f5主体采的总9f之优 人 为彼#承 m子 体疾 的基 本胭串与主 体系 的主耳暇 卒之比. 3 - l 1 . 3 不进行粗联计 算的子体系， 其地展输入 可由主 体系的计算确定， 井可利用楼层反应时间过程或楼层反应谱进幸 f . 在进行主体系计算时， 当子体系与主体系为刚性连接时， 可 将其质童包括在主体系质量内 当子体系与主体系为柔性连接时， 可不计人子体系的质t和刚度3 . 12 计算棋型的确定应符合 列要求: ”对于质t和刚度不对称分布的物项、 宜计入平移和扭转的用联作

20、用 ( 2 ) 149mm中质tom时 集中质t的个数不宜少子所计人振型敬的两倍 ( 3 ) 在结构计算棋型中， 对地墓土平均剪切波速不大于1 1 0 0 . / ， 的地基， 应计入地基与结构的相互作用 荃础埋深与羞础底面等效半径之比小于1 / 3 的浅埋结构宜采用集中参数模型， 深理结构宜采用有限元模型 对子鉴础底面土层平均剪切波速大于1 1 0 0 . / ， 的地基 可不 计入地蚤与 纺构的相互作用刁 ( 4 ) 当物项支承构件的刚度明显影响物项的动力作用效应时，应计入其刚度的作用 ( 5 ) 应计入物项内液体以及附周部件等的质t. ( 6 ) 对于因地趁引起内部液体振荡的物项， 应计

21、人液体见动效应和其他液压效应 3 . 2 抗.计 茸3 . 2 . 1 I 、 1 类物项应按两个相互蚕直的水平方向和一个竖向的地展作用进行计异， 水平地展作用的方向应取对物项最不利的方向3 . 2 . 2 核电厂物项的抗展计算可采用线性计算方法. 物项的弱非线性 可采用较大的阻尼来处理 物项的强非线性， 计算时必须计入刚度和阻尼的变化。 土体结柑的强非线性， 可采用等效线性化法进行汁算3 . 2 3 通常惰况下， I 、 I 类物项的抗越设计应采用反应谱法和时间过程计算法。当有充分论据能保证安全时也可采用等效静力计算法3 . 2 . 4 当采用反应谐法时、 物项的最大反应值可取各振型.大反应

22、值的平方和的平方很当两个 振型的顿率差的绝对值与其中一个较小的颇率之比不大于。1 时， 应取此两振型最大反应值的绝对值之和与其他振型的最大反 应值按平方之和的平方根( S R S S )进行组合 也可果用完全二次型组合( C Q C ) 进行组合。地妞反应谊不超过1 0 %的高阶振型可略去不计.JZ . ， 当采用时间过程法时， 输人地慈展动应采用地面或特定楼层平面处的设计加速度时间过怪3 . 2 . 6 地展展动的三个分24 1 起的反应值， 当采用反应谱法时可取每个分t在物项同一方向引起展动的最大反应值， 按平方和的平 方根法 进行组合 当 采用时间过怪法时， 可求出作为时间函 数的反应分

23、t的代数和， 并应取组合反应值的砚大值. 3 . 3 地，作用X3 . 1 场地的设计地趁展动乡致和设计反应谱应符合本规范第4 牢的规定.J ， 32 设备抗肠设计时， 设 计接恩反应潜可很据支承体系对设计地展艘动在相应峨层或规定高愧处的时间过怪计算谊确定 井应符合下列要求 3 . 3 - 2 . 1 设计幽层反应讲应包括两个相互垂直的水平向分t和一个竖向分*.对于质t. M l ix对称的支承体A, 给定位!处每个方向的搜层反应幼可很居该方向的垃屁反应宜接确定; 对于质石 一 了 一 璧或刚度不对称的支承体系， 每个方向的楼层反应谱 均应根据在两个水平向和一个竖向三个地展展动分量分别作用下沿

24、该方向地饭反应按平方和的平方恨法组合的结果确定， 3 . 3 . 22 计算楼层反应谱时， 其倾率增量宜按表33 - 2 采用 .口反 应姗的 .*勺I衰3 . 3 . 24设计地震震动9k R fi dO b )3. 03 ;。 了3。， J5.。 o -B .015. 01 18 0 01220n， 73 0 01ff911l ftN .)以 00 刀 5仓 2 0认 2 5o . 5 o卜 02 . 03 04 . 1 一 般规 定 33 . 23 确定设计楼层反应谱时， 应按下列要求对计算得到的楼层反应潜进行调整. ( 1 ) 应按结构和地蓦的材料性质 阻尼比厦、 地基与结构相互作用等

25、技术参数不确定性以及地展计算方法的近似性而产生的结构硕率不确定性. 对计算确定的樱层反应谱予以修正; ( 2 ) TY拓宽与络构颇率相关的每一峰值， 拓宽f可取该结构顺率的。 . 巧倍 拓宽峰值由平行于原谱蜂值直线段的直线确定3 . 3 . 3 1 、 1 类物琪的阻尼比应符合下列要求 333I 物项阻尼比可按表3 . 33 采用. 阳甩降 叱、8 3 . 3 . 3物项运行安全地.叹动极限安全地展，动l8备24娜搜 翻绍 构24姗枪连接钢防栩4了预应为尼.十结钩35侧 筋 砚 舀七 结 构一一L5了电悦支钾1 0 3 . 3 . 3 . 2 对不同材料组成的混合结构 阻尼比宜按能量加权的方法

26、确定 3 . 4 作用 效应组仑 和旅面 抗应 牲抹3 . 4 . 1 地震作用效应应与核电厂中各种工况下的使用荷载效应进行最不利的组合。3 . 42 混授土结构的安全壳、 建筑物、 构筑物、 地下结构、 地下管道的截面伉度验算应符合下式要求: S -k , k ( 3 . 4 . 2 )式中 S 作用效应( 内力) 设计值 火一 截面的承载力设计值番 Kr . 承载力调整系数， 对各类结构构件均应取1 . 034 . 3 建筑物、 构筑物的铆结构构件的截面 杭展验算应符合下式要求 S -k , R( 3 . 4 . 3 )式中 S 一作用效应( 内力) 设计值。 尺 一 俄面的承续力设计值.

27、 奋一承载力调整系数3 . 44 设备、 部件和工艺管道的作用效应取值及其截面抗展验算 应分别符合本规范第8 章、 第， 章的有关规定 3， 抗，构透拾施35. 核电厂的安全壳、 建筑物、 构筑物 宜坐落在基岩或剪切波速大于4 O L的岩土上。3 . 5 . 2 混凝土安全壳、 混凝土建筑结构构件的抗展构造措施， 应符合现行国家标准 建筑抗展设计规范 对抗展等级为一级的混凝上 结构构件的有关要求 其他混凝土结构构件和各种钢结构构件的抗展构准借施， 应符合现行国家标准 建筑抗压设计规范 对9度抗展设防时的有关要求.3 . 5 . 3 设备、 部件和工艺管道的抗月构造措芍， 应符合现行国家标准 建

28、筑抗展设计规范 对s 度抗震设防时的有关要求 6 - 3 - 64 . 1 . 1 核电厂抗展设计 其物项的地展作用应根据设计地展震动参数确定4 - L2 核电广的设计地展震动参数的确定应符合下列要求 4 . 1 . 2 . 1 设计地震震动参数应包括两个水平向和一个竖向的设计加速度峰值、 两个水平向和一 个竖向的设计反应谱以及不少于三组的三个分量的设计加速度时间过程 4 . 1 - 2 . 2 两个水平向的设计加速度帷值应采用相同数值， 竖向设计加速度峰值应采用水平向设计加速度峰值的2 / 3 4 . 1 . 2.3 设计地展展动的加速度时间过程应按本规范第4 . 4节的方法确定4 . 1

29、. 3 设计地反展动参数宜采用自由地面的数值 计算硬盖土层的地展展动参数时. 应计入土层的刚度和阻尼吞 计算荃岩面可采用剪切波速大于7 0 0 m / ， 的土层的顶面， 其下应无更低波速的土层。4 - 1 - 4 地展展动的加速度峰值应符合下列规定: 4 . 1 . 4 . 1 极限安全地展艇动的加速度蜂值应按本规范第4 . 2 . 1 条的规定采用. 4 . 1 . 4 . 2 运行安全地展展动的加速度峰值的取值不得小于对应的极限安全地屁展动加速度峰值的t / 2 .415 地展展动资料的搜集 调查和分析应符合下列要求 4 . 1 . 5 . 1 地展展动的资料应包括工作区内的全部地雇资料

30、和地展地质资科 4 . 1 . 5 . 2 地震展动现场调查的内容应符合 核电厂厂址选择安全规定) H A F O I O O 的要求 4 . 1 . 5 . 3 地属展动分析报告应包括地展活动断层的判定、 地层构造图和工作区内发生弧展的地展构造条件. 4 . 2 极限安全地.扭动的加遨度峰值4 , 2 . 1 极限安全地展展动应取地震构造法、 最大历史地展法和综合概率法确定结果中的盆大值， 其水平加速度峰值不得低于O . 1 5 9 。4 . 2 . 2 当采用地展构造法确定极限安全地展展动时 应符合下列要求: 4 . 2 - 2 . 1 根据工作区内的地展资料， 应进行地展活动断层和历史地

31、展的分析， 划分地肠构造区， 并判定其中地展活动断层的空间位置和最大地展展级M-。 4 . 2 - 2 . 2 根据断层性质及活动状况， 应划分可能发生最大地属的断层活动段 4 . 2 . 2.3 对每一断层活动段， 可能发生的最大地展及级M. .可恨据下述因嗽综合确定: 该断层段上历史地震的最大震级 与断层活动段密切相关的历史地展的最大成级， 断层活动段的长度; 断层活动段的第四纪滑移率 断层的延展深度和断层带宽度 断层活动的形式和动力特征 4 . 2 . 2 . 4 在每一断层活动段内， 应规定最大展级的地展将发生在该断层段最命近厂区的部位， 并很据本规范规定的地蔽展动衰减规律计算厂区的地

32、展展动， 然后应取所有断层活动段分别引起的厂区 地展雇动中的最大值 4 . 2 . 2 . 5 在地展构造区内， 对与地展活动断层没有明确关系的历史地压， 应取其妞级最大者. 移到距厂址最近处， 井计算所引起的厂址的地展展动。4 . 2 . 3 采用最大历史地展法确定极限安全地展展动时应符合下列要求:，/1侧喇阻一 匕r吮由侧划 4 . 23 . 1 根据各次历史地展的展中位置、 展中烈度和展级， 应按地展展动衰减娩律确定各次地展在广区引起的地展展动， 并应取其最大值 2 . 3 . 2 当历史地展参教不完备时. 可按历史地展在厂区或附近场地记录的最高烈度确定地慈展动最大谊4 . 2 _ 4

33、采用综合概率法确定极限安全地展展动时， 应符合下列要求 4 . 2 . 4 . 1 当采用综合概率法时， 应首先根据地展地质与地展活动性特征划分地展带， 然后根据地展活动性和地艘活动断层、 地球物理场等地展地质的分析结果 在下列工作成果的基础上确定潜在瓜派区 ( 1 ) 地展带内中、 强以上 地展活动的时空 分布特征. ( 2 ) 弱展活动空间分布 3 ) 地展活动断层和古地展遗迹的特点和分布 ( 4 ) 新构造和现代构造的特点不 ( 5 ) 地球物理场资料所反映的深部构造 “) 工作区内已经发生中、 强以上 地展和具备发生中、 强以上地健的构造条件的部位 4 . 24 . 2 潜在展佩区地盆

34、活动性参数应包括下列内容 ( 1 ) 簇级上限 ( 2 ) 大小地段发生次致比例关系. ( 3 ) 地运年平均发生率. “ 起算胜级可取4 级。 4 . 24 . 3 展级上限应根据下列因家确定 (1) 潜在展很区内历史地展的最大展级 ( 2 ) 地震活动图象特征。 ( 3 ) 断层的活动性和断层活动段的规棋， ( 4 ) 地展构造的特征和规懊的类比。 4 . 2 . 4 . 4 地履发生次数比 例关系系数应很据下列 要求确定 们) 被统计的地展效提及相应的展级有足够的样本f ( 2 ) 被统计的地展数据所班盖的时间段和震级域有足够的可信度县 ( 3 ) 被划分的地展带内地展活动的一致性和相关

35、性 4 . 24 地展年平均发生率应根据下列因素确定: 付)一 定时间内可能发生的地瓜活动水平书 ( 2 ) 地震带内的地展年平均发生率应与各潜在震源区中的该值之和相等. ( 3 ) 未来地展活动在时问、 强度和地点上的不均匀性， “) 潜在展浑区发生强展的可能性 4 . 2 . 4 . 6 可选用适当的地展发生模型， 如泊松模型或修正泊松模型 或经论证可以表示本工作区地展发生时空特征的其他模型.计算所有潜在蔽派区对厂区地展展动超过莱一给定值的概率之和 绘出厂区地展危险性的超越概率曲线， 并应进行不确定性校正 . 4 . 2 . 4 . 7 经过不确定性校正之后. 应取对应于年超越概率为1 .

36、 的加速度蜂值为本法确定的极限安全地展展动值4 . 2 . 5 地展展动的衰减规律应符合下列规定: 4 . 2 . 51 烈度裹减规律应按下列步骤统计计算确定 ( 1 ) 收集工 作区或在更大范围内的强地震等展线或烈度调查资料以及每 一 强展的展级、 及源深度、 展中位置和展中烈度; ( 2 统计出术 作区的地展烈度衰减规律， 沿等展线长， 短轴方向可有不同的装减关系口 4 . 2 - 5 , 2 加速度峰值的衰减规律应分别按下列悄况确定 “) 在有较多强地展加速度记录的地区， 可采用统计方法确定加速度衰减规律; ( 2 ) 在缺少强地展加速度记录但有足够烈度资料的地区， 可利用本地区的烈度衰

37、减规律和外地区的烈度衰减与加速度衰减规律， 换算得到适合于本地区的加速度衰减规律 ( 3 ) 在既缺少强展加速度记录又缺少烈度资料的地区， 经过合理论证可选用地质构造条件相似地v的加速度衰减规律。 4 . 3 设计反应讼4 . 3 . 1 设计反应谱宜采用标准反应谱或经有关主管部门批准的场地地展相关反应谱432 基岩场地的水平向和竖向标准反应谱应根据阻尼比分别按表 4 . 3 . 2 - 1 和表 4 . 3 . 2 - 2 采用( 图 4 . 3 . 2 和图 4 . 3 . 2 - 2 ) ; 硬土场地的水平向和竖向标准反应谱 应根据阻尼比 分别按表4 . 3 . 23 和表4 . 3 .

38、 2 - 4 采用( 图4 . 3 . 2 - 3 和图4 . 3 . 2 - 4 ) 注: 泪系 技加迷度峥圈为叱给出的 应用时应按 果用的役汁 地瓜.动加 邃度峪 值调三，43 . 3 华北地区的基岩地展相关反应谱可按本规范附录C确定4 . 3 . 4 硬土场地的场地地展相关反应谱可 根据基岩地展相关反应谱确定， 其步骤如下 ( U根据下作区地展环境确定厂区地展展动的时间过程包络函数. ( 2 ) 根据工作区烈度资料确定基岩地展相关反应谱 ( 3 ) 根据本规范规定的设计加速度时间过程生成方法确定时间过程包络函数和与荃岩地展相关反应谱相符的自由基岩地展展动加速度时间过程书 ( 4 ) 根据

39、自由基岩地展展动加速度时间过程确定厂区土层下基岩顶面向上的人射波或荃岩顶面的地展展动加速度时间过程，计算厂区场地地面的地展展动/25IU暴C-拐jso人 不 万 蕊 洲 /交I1 V /0 01周朋比年图令32 一 1 基岩场地水平向标准反应鸽7E 一 一刃飞 琴. 一周 明 卜 ;图 4322 葵岩场地K , 向标准反应活6 - 3 -O的厂 刃.之创叫IA R M1 )(m lJ半黔)甲(m /q黔s it(m /JLmid mW il t(g )黔甲黔M A itOi! L!(m /e)W A 91fm /0甲 s it!. /g(0 gm )O 51 . 00 . 0 4 72 . 1

40、 60. 7 3 56 . 9 90 . 9 3 45 . 1 62 . 4l0 . 9 7已 0 53 . 6 621 O0 . 0 4 71 . 8 7你 1 1 74 . 2 80 . 6 6 73 . 6 81 . 7 20 了 74 . 8 03 . 053飞 O0. 0 471 . 7 50 . 1 093 . 6 50 . 6 6 93 1 91 . 4 9乐 6 8d . 2 42 . 7 01L O0 . 0 4 71 60 . 1 0 43 2 50 . 6 0 72 . 8 8F 3 10 . 6 33 . 9 32 . 5 051 O0 0心 71 . 6 00 . 1

41、 0 0艺 9 80 . 4 6 52 . 6 舀1. 2 40 5 93 . 6 82 . 3 4夕1 1 00 . 0 4 71 5 00 . 0 9 42 . 5 80. 4 0 22 . 3 31 . 0 90 . 5 23 . 2 4忿 1 61 O1 . 00 . 0 4 71 4 性0 . 0 8 82 2 之0 . 3 4 62 . 0 20 _ 9 4 50 心 62 . 8 73 吕 32 01 O0. 0 4 712 50 . 0 7 8卜 召 70 . 2 6 31. 5 40 7 2 10 . 3 5R _ 1 81 . 3 9衣 设计加改度时 同过 租5地落和斜坡“

42、 1 设计加速度时间过程可采用三角级胶.加法或实O F 地彼加 速 度记录生 成. 礴2 当架N i 节角级欲.加法生成时. 应符合 列妾求 “ 21 可采用相当千厂D L 地艘条件的实际加速厦记录的相角， 也可报烟相角在。 一跃之内蔺机均匀分布的相角: 小422 作脚足时一闭 过惶包络函数条件卜应调性各 谐该的幅硫， 便设计加班度时间 过侄的反应漪能包络阻尼沈 为 叭 一 2 。 %的给定的1 1 际反应诊 对荃岩地吸压动， 氏于目 标反应瀚的控俐点橄不得多干五个. 其相对沮趁不傅妞过 拍% 且反应口控侧点处纵坐标总和不丹低于月舫反应讲的相应值. 11 . 3 日且三角级傲浩波幅值时， 对鉴

43、岩地厄瓜动. 在。 3一5。 加周期城内 反应落控阴点胶不得少干1 1 个. 且应大体均匀地分布于周期的s 1 6*f m L . 7 t 段的州*, I t可按衷442人丁幸成.拟地.，动拧翻点的口段及旅姗脸采用。弓1 一 吸 砚 宜511 本幸适用于1 . 1 类物项的地石和与 、 1 类钧项安全有关的科坡的地R安全性评价.时多础的租足性脸林应符合本规范京6 . 4 i i ;的杭t脸算的理定.! . 4之 岩土和地荃的分奥宜符合砚行国家标准 慈筑地结基础设汁晚范) 和 理筑杭瓜设计舰范 的应定。弓万 3 不庄选取在水平方向上由力学性质差异相大的岩上 也不应选取一部分为人工地蚤而另一部分为

44、天然地谷作为同 结构单元的地书.1 不应选取由软七. 液化土或峨土捧钩成物项的地篆.1 1 2 地奋的技沁.耳使.点的二及燕，t. 本奉J导.乳 巡“ 3 果用实际嫩t加诬度记录生成时， 生成的加邃度记录的反应公应符合本舰祖筑“z . z 吸的豆求。，21 本节适用干睁承皿力标准值大于o . 1 4 .1 . 或剪切波诬大于40o mi . 的地羞，2 . 2 地箱的杭.承咬力设计值 可按砚行国家标准 建筑杭目设汁 观范， 规定的承.力敬值的? 5 % 采用.，不 3 绝备 帆份脸弃应依 次采用 份动面法、 睁 力有 限兀法和动力有限元法， ! 到其中 一种方 法脸证地务为臼定 时为止， 脸异

45、 时应计产自 t. 水 平 地，作用豆内绝.作 用、 帕构衍. 娜的 不利组 合，各 当妥用.动面法、 .力有限元法时. 土层自，产生的地.6 - 3 - 作用， 其水平地展系数应取。 . 2 ， 其竖向 地展系数应取。 . 152 . 5 当采用动力有限元法时， 荃岩地展展动应恨据给定的地面加速度时间过程. 按羞础底面处的具体地层条件换算成相应的计算墓岩的加速度时间过程 或直接采用基岩的加速度时间过程。5 . 2 宜采用安全系数验算地基抗滑洛项作用的分项系数宜采用1 . 0 .抗滑安全系数宜按表5 . 2 . 6 采用。玻 5泣杭滑史全系性.力有限元法 5 . 3 地基液化列别53里 对存在

46、饱和砂土和饱和粉土的地基， 应进行液化判别及其危害性计算J2 地基液化判别可采用现行国家标准( 建筑抗展设计规范规定的标准贯入试验判别法。其中的标准贯入锤击数基准值宜按下列公式计算N a - - 艺W N / 艺WW 0 e x p 一 ( a - b ,) ( 5 . 3 . 2 - 1 )( 5 3 2 一 2 )式中NoN ， W.b :.r一一 标准贯人锤击基准值; 一按物项的类别由规定的地展加速度峰值推算 出的验算地点的地面加速度值 9 ) ，序号一计算系数:计傀春敬， 可按表 532 采用。一 一 一 . 一 兴 一x 1 4 1. 1 . 1广 一 。 1 2 5)o . o s

47、 a- - - 2不丁曰5一0 . 2 5 0 x . 1 0 8 !。 5 。 。0 . 2 1 6 5 . 4 料被玩展.足性粗弄5 . 4 . 1 对与、 ， 1 类物项工程结构安全有关的斜坡必须进 行抗展稳定性验算54 . 2 斜坡的抗雇锐定性计算可依次按滑动面法、 静力有限元法和动力有限元法进行， 直到其中一种方法已验证斜坡为像定时为止 ，5 . 43 斜坡稳定性计算的地展作用应根据极限安全地班展动确定， 并应计入水平与竖向地屁作用在不利方向的组合。 当采用滑动面法、 静力有限元法时， 地展作用中的水平地展系数宜取0 . 3 , 竖向地展系数宜取 0 . 2 .5 . 4 . 4 斜

48、坡抗服稳定性验算的安全系数应按表5 . 4坑汾史全系胜.力有限元法4 A M .d 1 1 .4安全壳、 建筑物和构筑物 . 1 一般 舰 定l . 1 本章适用于混凝土安全壳及i , I 类建筑物和构筑物.1 . 2 防展缝的设计宜符合下列要求 防展缝的宽度应按变形计算确定 并应等于或大于两物项地展变形之和的2 倍. 伸编箱和沉降缝的设计应满足防展缝的耍求 . 2 作用 和作用 效应 级合6 . 2 . 1 安全壳、 建筑物、 构筑物的结构抗属设计应考虑下列各类作用或作用组合 6 . 2 - 1 . 1 在正常运行和停堆期间所遇到的作用N， 包括下列各项作用标准值效应 (1) 永久荷载标准值

49、效应G ， 包括自重、 静水压力和固定设备荷载 ， ( 2 ) 活荷载标准值效应I . . 包括任何可活动的设备荷毅以及施工前后的临时施工荷载。 ( 3 ) 施加预应力产生的荷载标准值效应F ( 4 ) 在正常运行或停堆期间的温度作用标准值效应T o t ( 5 ) 在正常运行或停堆期间的管道和投备反力标准值效应 6 - 3- 1 0R , ， 但不包括永久荷载和地展作用产生的反力标准值效应 ( 6 ) 由于安全充内外压力差而产生的荷截标准值效应P , , ( 7 ) 侧向土压力标准值效应( HO 6 . 2 . 1 . 2 严重环境条件下的运行安全地展展动产生的地展作用标准值效应E , ， 包括运行安全地展展动所引起的管道和设备反力标准值效应 . 21 . 3 极峭环境条件下的极限安全地健展动产生的地展作用标准值效应E , ， 包括极限安全地属屁动所引起的管道和设备反力标准值效应。 6 . 2 . 1 . 4 在事故条件下产生的作用A ， 包括下列各项作用标准值效应 ( 1 ) 在设计务准事故工况下的压力荷载标准值效应P . , ( 2 ) 在设计基准事故工况下温度作用标准值效应T , ， 包括正常运行或停堆期间的温度作用标准值效应丁 。 ; ( 3 ) 在设计蓦准事故工况下产生的管道和设备反力标准值效应凡， 包括正常运行或停堆期间的管遭反力标准值效应凡， ( 4 ) 在设计墓