新胜煤矿灭火专项初步设计XXXX[1]915.doc

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1、内蒙古伊泰集团有限公司新胜煤矿 灭火专项初步设计 前 言内蒙古伊泰集团有限公司新胜煤矿（以下简称新胜煤矿）位于内蒙古自治区鄂尔多斯市伊金霍洛旗新庙乡布尔洞村境内。2005年自治区进行资源整合时，该矿因资源枯竭被关闭。鄂尔多斯人民政府以鄂政函2005385号文肯定了伊泰集团与山东科技大学合作开发煤柱回收技术，新胜煤矿具备了煤柱回收条件。新胜煤矿关闭后，经年透气导致采空区煤柱自燃。2008年6月山西省安全工程技术研究中心编制内蒙古伊泰集团有限公司新胜煤矿煤层自燃火源位置探测报告。新疆煤炭设计研究院有限责任公司受该矿委托，为该矿编制了本次灭火专项初步设计。一、目的及必要性火区的存在，造成采空区煤柱自

2、燃的同时排放出的大量一氧化碳、二氧化碳和其它有毒气体，污染了环境，影响周围居民的健康。为消除危害、采出自燃煤柱、减少资源损失、保护环境、创造和谐社会，对该矿采空区灭火工程的实施尤为必要和紧迫。本设计为该火区治理提供合理、有效、安全的灭火方法。二、设计依据（一）设计委托书；（二）内蒙古自治区人民政府关于加强煤田（煤矿）火区专项治理工作的实施意见（内政字2007234号）；（三）鄂尔多斯人民政府鄂政函2005385号文；（四）山西省安全工程技术研究中心于2008年6月提交的内蒙古伊泰集团有限公司新胜煤矿煤层自燃火源位置探测报告；（五）煤田火灾灭火规范（试行）能源安保1992952号；（六）煤炭工业

3、露天矿设计规范（GB 50197-2005）；（七）煤矿安全规程（2006版）；（八）其它相关法律、法规和规范；（九）矿方提供的6-2煤层关闭时的开采现状图，储量计算图、地形图等。三、设计指导思想（一）认真贯彻执行国家有关方针、政策、法律、法规；（二）治理环境，造福于民，保护资源，走可持续发展之路；（三）因地制宜、综合治理、技术可行、经济合理、施工安全。四、主要技术经济指标（一）火区治理面积：608348m2；（二）剥离灭火工程采剥总量：2146.84万m3；（三）估算工程总投资为16778.54万元；（四）回收工程煤134.73万吨；（五）剥离灭火总工期2年。五、存在的问题及建议 （一）6-

4、2煤层没有做过资源储量核实工作，这给灭火治理带来了困难，加之活火区是时间的变量，因此在具体实施过程中，应按实际情况进行调整。（二）本方案工程量是依据有关部门提供的1：5000地形图计算的具体工程量依据实际施工数量为准，工程投资应根据实际工程量进行调整。（三）被关闭的矿井，井巷平面图没有标高，这给采残煤挖火源带来一定的困难。第一章 概 况第一节 矿田位置及交通一、位置新胜煤矿位于东胜煤田东南部，伊金霍洛旗新庙乡布尔洞村境内。行政区划隶属于伊金霍洛旗新庙乡布尔洞村。二、交通矿区位于伊金霍洛旗新庙乡布尔洞村境内，距新胜煤矿1km处的弓（家塔）边（家壕）公路为该矿的主要运输干线，公路全长21km，直接

5、与包（头）府（谷）公路（135km处）相接，南北分别通达陕西大柳塔和东胜。包（头）神（木）铁路位于矿区西38km。铁路、公路四通八达,交通十分便利。第二节 自然地理一、地形、地貌勘查区位于东胜煤田区域性分水岭“东胜梁”之南侧，区内地形总体呈北高南低，东高西低。最高点位于勘查区北部的CY10号孔附近，海拔标高为1393.4m，最低点位于勘查区西部的也来色太沟边，标高为1304.2m，最大地形标高差为89.2m，一般地形海拔标高在13291376m之间，相对高差为47m左右。勘查区属高原侵蚀性丘陵地貌特征，地形纵横切割，形成梁峁、沟谷。基岩裸露，植被稀少。二、水系勘查区内南北向形成的高地为区内一小

6、型天然分水岭，西南边界处有较大沟谷也来色太沟，区内所有沟谷为束会川支流，为间歇性河流，只在丰雨期间形成短暂洪流，向南汇入束会川后再向南与勃牛川交汇，经陕西省窟野河最终注入黄河。三、气象（一）气温区内属干燥的半沙漠高原大陆性气候，昼夜温差较大，最高气温35，最低气温-29.8。（二）降水年降水量198.5709.7mm，且多集中于7、8、9三个月，年蒸发量1850.52660.5mm。日最大降水量147.9mm，小时最大降水量58.6mm。（三）风春秋两季多风，最大风速20m/s。（四）冻结期每年910月开始结冰，翌年五月初解冻，霜冻期200天左右，最大冻土深度1.50m。四、地震烈度根据中国地

7、震动参数区划图（GB-18306-2001），该区地震动峰值加速度（g）为0.05g，比照中国地震烈度区划图（1990）对照烈度为6度。第三节 火区地质及煤层一、区域地层东胜煤田地层沉积序列与华北石炭二叠纪各煤田基本相似，地层区划属于华北地层区、鄂尔多斯地层分区。区内地层由老至新有：上三叠统延长组（T3y）、中下侏罗统延安组（J1-2y）、中侏罗统直罗组（J2z）、安定组（J2a）、上侏罗下白垩统志丹群（J3-K1zh）、第三系（N2）、第四系马兰组（Q3m）黄土层、第四系（Q4）。其区域地层特征见表1-3-1：区域地层表。二、区域构造东胜煤田位于鄂尔多斯台向斜东胜隆起之东南边缘地带基本构造形

8、态表现为一单斜构造，地层走向N25W,倾向S65W,倾角13，具有宽缓的波状起伏，断层不发育。三、 矿区地层根据矿区出露及钻孔揭露，地层由老至新为：三叠系上统延长组（T3y），侏罗系中下统延安组（J1-2y），第三系上新统（N2）及第四系（Q）。现由老至新分述如下：表1-3-1 东胜煤田区域地层表系统组厚度（m） 最小最大岩 性 描 述第四系全新统（Q4）068.24为源泊相沉积层、冲洪积层和风积层上更新统马兰组（Q3m）浅黄色含砂黄土，含钙质结核，具柱状节理。不整合于一切地层之上。第三系上新统(N2)010.14上部为红色、土黄色粘土及其胶结疏松的砂质泥岩，下部为灰黄、棕红、绿黄色砂岩、砾岩

9、，夹有砂岩透镜体。不整合于一切老地层之上。白垩系下统志丹群K1zh30230浅灰、灰绿、棕红、灰紫色泥岩、粉砂岩、砂质泥岩、细砂岩、中砂岩、粗砂岩、细砾岩、中夹薄层钙质细砂岩。斜层理发育，下部觉见大型交错层理。与下伏地层呈不整合接触。侏罗系中统安定组（J2a）1080浅灰、灰绿、黄紫褐色泥岩、砂质泥岩、中砂岩。含钙质结核。直罗组（J2z）1278灰白、灰黄、灰绿、紫红色泥岩、砂质泥岩、细砂岩、中砂岩、粗砂岩。下部夹薄煤层及油页岩，含1煤组。下伏地层呈平行不整合。中下统延安组（J1-2y）78247灰-灰白色砂岩，深灰色、灰黑色砂质泥岩，泥岩和煤。含2、3、4、5、6、7煤组。与下伏地层呈平行不

10、整合接触。下统富县组（J1f）110上部为浅黄、灰绿、紫红色泥岩，夹砂岩。下部以砂岩为主，局部为砂岩与泥岩互层，底部为浅黄色砾岩。与下伏地层呈平行不整合。三叠系上统延长组（T3y）35312黄、灰绿、紫、灰黑色块状中粗砂岩。夹灰黑、灰绿色泥岩和煤线。与下伏地层呈平行不整合接触。下统二马营组（T2er）87367以灰绿色含砂砾岩、砾岩、紫色泥岩、粉砂岩为主。（一）上三叠统延安组 为含煤层地层基底。出露在哈拉界沟以北勃牛川，暖水川东侧及其各主要支沟两侧。岩性组合为一套灰绿色中粗粒砂岩，局部地段为含砾砂岩，夹绿色薄层状砂质泥岩和粉砂岩。出露厚度在1040m之间。普通发育大型板状。槽状交错层是延安组的

11、一个显著沉积特征。结合区域性的沉积规律，说明本区延安组仍是典型区流河沉积体系。（二）中下侏罗统延安组 为区内含煤地质层。在暖水川，勃牛川东缘及枝状沟谷两侧广泛出露，在布尔洞以南由于大面积风沙覆盖，仅零星出露。岩性组合为一套浅灰色细砂岩，少量中细砂岩，灰色至深灰色粉砂岩，砂质泥岩，泥岩和黑色煤层，含有少量的钙质沙泥岩。据地表地质填图及钻探控制，北部仅残存一段岩，向南残存厚度增大，出现二段岩，最多含4，5，6三个煤组。据10个钻孔统计，延安组残存厚度81.70112.01m，且北薄南厚，西薄东厚。与下伏地层延安组假整合接触。（三）第三系上新统 东部坝梁一带广泛分布。岩性组合为一套浅红色砂质泥岩和泥

12、岩，含有丰富的呈层状发育的钙质结构。基本处于未完全固结成岩的较疏松状态，在局部地段与黄土有相似特征。由于沉积后期剥蚀改造作用的强弱差异，出露范围及现存厚度变化均比较大。就钻探控制情况及地表地质填图成果来看，从几米至数十米。靠东部坝梁一带出露地段连续性好，厚度也比较大。与下伏地层延安组不整合接触。（四）第四系 按成因可分为风积砂，冲洪积物，残坡积物及少量次生黄土。第四系地层厚度变化比较大，据钻探结果为0.4571.04m。不整合于一切下伏地层之上。四、矿区地质构造井田位于东胜煤田南部，其构造形态为向南西倾斜的单斜构造。据地面产状测量结果，倾向一般为245左右，倾角13，以6-2煤层底板等高线来看

13、，沿煤层走向发育有较宽缓的波状起伏，未发现有明显的断层和褶皱，亦无岩浆侵入活动，井田内构造属简单。根据以上资料，本区构造复杂程度确定为简单类型，即类型。五、含煤地层煤层及煤质（一）含煤地层本煤区含煤地层为侏罗系中下统延安组（J12y），其含煤岩系主要由陆缘碎屑岩组成的陆相沉积地层，沉积环境为泥炭沼泽相和湖泊相为主的大型内陆盆地。本区含煤地层上部剥蚀，下部残存。含有6、5、4三个煤组，共含煤114层，一般含煤36层。其中可计算的煤层有5层。其中6-2煤层为全区可采煤层，其余均为局部可采煤层。煤层总厚2.6511.76m，一般为68m。可采含煤系数为13.76%。煤层稳定程度为较稳定类型。（二）煤

14、层区内共有可采煤层为6-2。4-1、4-2上和4-2煤层可采范围极有限且区段上的完整性被沟谷切割破坏，为不稳定煤层。煤层仅发育在乌兰不拉沟以北，自北向南厚度逐渐变薄至湮灭，厚度比较稳定，可采范围小，为不稳定煤层。6-2煤层在详查区内为稳定煤层。各可采煤层发育特征如下：1、4-1煤层：分布在普查勘探区南部，内部剥蚀作用强烈，残存范围极有限。钻探控制见煤点6个，仅4个点达到可采厚度。煤厚0.42.71m，平均1.82m。可采煤厚1.752.19m，平均1.98m。一般含34层夹矸，夹矸岩性为砂质泥岩。与4-2煤层间距平均13.89m，变化不大。顶板岩性以细砂岩为主，底板岩性为粉砂岩及砂质泥岩。2、

15、4-2上煤层：分布在普查区南部中段，厚0.541.50m，平均0.89m。可采厚度0.951.50m，平均1.14m。煤层厚度变化不大，一般为单一无结构煤层，个别点有一层夹矸。顶层岩性为细砂岩、粉砂岩，底板为砂质泥岩。3、4-2煤层：与4-2上煤层分布范围大致相同，煤厚0.261.43m，平均0.98m。可采煤厚0.831.43m。平均1.20m。不含夹矸，结构简单。顶底板均为砂质泥岩为主。4-2上煤层与4-2煤层在b12、b16、b21和b26一带层间距小于0.80m，即两层煤在该地段合并为一层煤。向西随层间距加大，逐渐分开为两层独立煤层，层间距的变化规律经露头追索及钻探控制非常明显。4-2

16、煤层与6-2煤层间距为67.01m，比较稳定，间距变化不大，即4-2煤层层位亦比较稳定。4、6-2上煤层：分布在普查区北部b4-b5-b8-b10一线及其以北地段。切割强烈的枝状沟谷破坏了该煤层在地段上的完整性，就钻探控制及地质填图结果，该煤层向南相变为炭质泥岩后自然变薄湮灭。煤层厚度0.513.02m,平均1.85m。可采煤厚0.992.55m，平均1.76m。一般不含夹矸或只含一层夹矸，结构简单，与6-2煤层间距5.9117.75m，平均13.00m。顶板岩性为砂质泥岩、粉砂岩，底板岩性为细粒砂岩。5、6-2煤层：全区发育，除汇编区南端出现不可采点外，其余含煤地区全部可采。详查区煤层厚度4

17、.209.78m，平均6.44m，可采煤厚4.208.76m，平均6.34m。除b19号钻孔顶部出现三层夹矸外，一般不含夹矸，少数底部含一层厚度小于0.20m夹矸。煤层结构简单。详查区以北煤层厚度、结构均发生了明显的变化，且枝状沟底的破坏也相当严重，地段上的完整性已被破坏。煤层自然厚度1.389.48m，平均4.42m。可采煤厚1.308.08m，平均4.31m。一般含12层夹矸，最多34层，夹矸总厚自0.08m至1.04m，变化较大。煤层结构中等。在汇编区，就以往的勘探结果，6-2煤层自详查区向南自然分叉变薄至三界塔一带出现不可采区，分叉变薄规律比较明显。顶底岩性均以砂质泥岩为主。（三）煤质

18、1、物理性质首采区内煤呈黑色，风化后呈褐色，条痕褐黑黑褐色，呈暗淡的沥青光泽，局部可见油脂光泽，丝炭发育的层段显丝绢光泽。常见贝壳状及参差状断口，外生和内生裂隙不发育，脆性差。节理中局部充填有黄铁矿及方解石薄膜。由于煤岩组分的差异，常见条带状结构，块状构造。燃点一般为300左右，燃烧试验为剧燃。残灰呈粉状块状，灰白灰色。煤风化后煤质疏松，呈土状，燃烧时火焰不大。2、煤岩特征（1）宏观煤岩特征煤的煤岩组分以暗煤和亮煤为主，丝炭分布于层面，局部含镜煤条带，属半暗型半亮型煤。（2）显微煤岩特征显微组分定量鉴定结果表明，区内可采煤层有机显微煤岩组分以丝质组和镜质组为主，丝质组含量52.8%60.2%，

19、平均56.5%，镜质组含量28.7%35.6%，平均为32.15%，二者之和占有机显微煤岩组分的88.65%。煤中矿物质以粘土类含量最高，在13.818.9%之间；其次为硫化物和碳酸盐类，前者含量0.06%5.6%，后者含量1.0%1.3%之间。矿物杂质在煤中多以侵染状、链条状态赋存，难以洗选。六、水文地质特征（一）矿田水文工程地质条件 矿区具有典型的高原丘陵剥蚀区地貌特征，属半荒漠地区，无常年地表迳流，区内南北向形成的高地为区内一小型天然分水岭，西南边界处有较大沟谷也来色太沟，区内所有沟谷为束会川支流，为间歇性河流，只在暴雨期间形成短暂洪流，向南汇入束会川后再向南与勃牛川交汇，经陕西省窟野河

20、最终注入黄河。（二）含水层根据地下水的赋存条件，煤田内的含水岩组可归纳为两大类：新生界第四系松散岩类孔隙水含水岩组和中生界碎屑岩类空隙、裂隙潜水承压水含水岩组。现分述如下：1、新生界第四系松散岩类孔隙水含水岩组该含水岩组潜水在煤田内主要赋存于三类成因不同的地层之中，可分为以下三种含水层段：（1）第四系全新统冲洪积潜水含水层该含水层为煤田内分布较广且普遍含水的地段。岩性为各种粒级的砂、砂砾石、分布于“东胜梁”南、北的各沟谷中。据现有钻探资料，含水层厚度在“东胜梁”以北最大为15.98m，q=0.11570.5787L/sm，水质类型以HCO3CaMg型为主；以南最大为36.1m，q=0.0006

21、10.361 L/sm，水质类型以HCO3Ca型为常见。其富水性南部比北部大。（2）第四系全新统风积沙潜水含水层主要分布在煤田南部及西北部的毛乌素沙漠及库布其沙漠之中。为黄色的粉细沙，较强的透水性，其富水性受基底围岩地形的影响而差异较大。富水性的风积沙含水层，在沟谷深切地段以泉群的形式出露。如在勃牛川东岸的卡坝儿沟及各锁沟，其流量可达2.55540.9L/s，水质类型以HCO3Ca型，矿化度为0.2070.38g/L。泉的流量受降水影响，动态变化大。（3）第四系上更新统莎拉乌素组潜水含水层该含水层组均发育在“东胜梁”以南，且在煤田西南一带厚度较大，富水性相对较强。在其他地段一般富水性弱或不具富

22、水性。岩性以粉细砂为主，西南部最厚107.03m（吉呼尔其），q=0.0016-3.714L/sm，水质类型以HCO3Na型为主，矿化度0.8g/L。2、中生界碎屑岩类孔隙、裂隙潜水承压水含水岩组 依据地下水赋存情况的不同，该含水岩组在煤田内一般由以下四类岩组组成：（1）侏罗系上统-白垩系下统志丹群孔隙、裂隙潜水承压水含水岩组(J3-Klzh)该含水岩组在煤田内分布广泛，除煤田的东南部外其他地段均有分布。岩性以砾岩及粗砂岩为主，局部夹细砂岩及泥岩。一般呈东薄西厚之势，最厚可达500m以上，q=0.00782.17 L/sm，水化学类型以HCO3KNa、HCO3CaMg型为主，矿化度0.2490

23、.300g/L。在浅部多为潜水，向深部可逐渐过渡为承压水。（2）侏罗系中统孔隙、裂隙潜水承压水含水岩组该含水岩组由安定组、直罗组地层构成。主要分布在煤田的中部深部地区，在浅部及东部均遭后期剥蚀。含水层岩性以中、粗砾砂岩为主。一般由东向西，由南向北逐渐加厚，最大厚度约为358m，q=0.004370.0274 L/sm，水化学类型以ClHCO3KNa型为主，矿化度0.7140.95g/l。水利性质多为承压水，局部为潜水。（3）侏罗系中下统延安组孔隙、裂隙潜水承压水含水岩组该含水岩组在煤田内广泛发育，岩性变化大，岩性组合主要为灰色泥岩、粉砂岩与灰白、浅灰色各种粒级的砂岩互层，含6个煤组。延安组总厚

24、133.28279.18m，q=0.002700.02611 L/sm，水质类型以ClHCO3KNa为常见，矿化度0.10175.4g/L。富水性弱。（4）煤层基底三迭系延安组含水岩组该含水岩组在煤田内广泛分布，岩性以灰绿色中、粗砾砂岩为主，夹泥质粉砂岩及泥岩。钻孔最大揭露厚度78.75m，q=0.0003080.253 L/sm，水化学类型为ClKNa型及HCO3ClSO4Na型，属孔隙、裂隙承压水。由于其岩性胶结较致密，裂隙发育一般较差，富水性在煤田内的大多数地段较弱。（三）矿田水文地质类型本区最低侵蚀基准面位于煤田东南的勃牛川内，标高1090.8m，煤田内各主要可采煤层在浅部区多位于其之

25、上，而在中深部则位于其之下，直接弃水含水层碎屑岩类侏罗系中下统延安组孔隙、裂隙含水岩组富水性微弱（q=0.1 L/sm），其补给源以贫乏的大气降水为主。据此，将煤田水文地质类型划分为第一至第二类第一型，即孔隙至裂隙弃水矿床，水文地质条件为简单型。七、工程地质本区各主要可采煤层顶板岩性以粉砂岩、砂质泥岩为主，底板岩性主要为砂质泥岩、粉砂岩，局部为细粒砂岩。该矿无岩石力学样测试资料，建议煤矿在生产中加强工程地质方面的工作，采集一定数量的力学测试样品；查明各煤层顶底板工程地质特征，为煤矿安全生产提供可靠依据。 第四节 火区矿井火区附近有属伊泰股份有限公司的富华煤矿、富安煤矿、致富煤矿、李家梁煤矿和被

26、关闭的小煤矿及新胜旧井。这些被关闭的煤矿为平硐开拓，炮采，四轮运输，电石灯照明。但从未发生过瓦斯爆炸事故。富华煤矿、富安煤矿、致富煤矿和李家梁煤矿，其设计能力均为120万吨/年，采煤方法为综采。这些现代化矿井距火区治理均在2km以外，与灭火工程在生产建设互不干扰。第五节 水、电、土一、 水源探测区内南北向形成的高地为区内一小型天然分水岭，西南边界处有较大沟谷，为间歇性河流，只在丰雨期间形成短暂洪流，向南汇入束会川后再向南与勃牛川交汇，经陕西省窟野河最终注入黄河。据矿方介绍，勃牛川距矿1km，有常细流水，年均流量为4.03m3/s,可为火区治理降温用。二、电源火区治理电源由神山镇变电所10kv侧

27、不同母线配出。三、土第四系地层，有风积砂，冲洪积物，残坡积物及少量次生黄土。风积砂在乌尔兔沟以南广泛分布，以北地区仅零星分布。尤其在布尔洞沟北侧及其以南大面积分布，为地貌构成之主体。冲洪积物分布在枝状沟谷谷底，由季节性的洪积砂，砾石和少量的冲洪积细砂，粘土混杂堆积构成。残坡积物在山梁及缓坡处广泛分布，由残积的砾石及坡积的砂和粘土组成，局部地段有少量的次生黄土。第四系地层厚度变化比较大，据钻探结果为0.4571.04m。不整合于一切下伏地层之上。火区治理，封闭到界的端帮采煤平台及煤壁，所用土源丰富。第二章 火 区第一节 火区块段的划分根据山西省安全技术研究中心编制的新胜煤矿煤层自燃位置探测报告及

28、平面图，该矿6-2煤层的自燃高温火区有2块，详见火区平面图。本设计按其燃烧现状分布为块段和块段。为抢救资源两块段同时施工灭火。第二节 火区燃烧状况该矿区的自燃煤层为6-2煤层。煤层平均厚度6.34m，煤类以不粘煤为主，煤层为中灰、低中硫、低磷，中高热值煤。由于煤层厚度较大，形成采空区也大，8m8m（房柱8m宽，采空间8m）导致采空区塌陷引起地表塌陷坑，造成采空区漏风、煤层自燃。如不采取必要的措施加以治理，则其燃烧速度加快，会造成更大的资源损失和环境污染。该矿煤层自燃火区有两块，其着火面积及火势发展方向如下：（一）A区面积为89508m2，为一高温火区，发展方向为近南北方向；（二）B区面积为11

29、7916m2，为一高温火区，发展方向为北西方向。第三节 煤炭损失储量一、高温火区面积依据报告治理区内高温火区面积为89508m2；治理区内高温火区面积117916m2。因为灭火是抢救资源，故两个火区同时用露天剥离方法灭火。由于两个高温火区距离近，分区治理的结果，最终将连成一体。如最终平面图所示。二、火烧区的深度2个火烧区都是6-2煤层露头或浅部空巷的燃烧，其深度与该区6-2煤层埋藏深度一致。三、高温火区煤层厚度和容重的确定（一）燃烧煤层厚度燃烧的6-2煤层厚度确定的依据：1、内蒙古伊泰集团有限公司新胜煤矿煤层自燃火源位置探测报告为6.34m。2、又据内蒙古自治区煤田地质局东胜煤田宏景塔矿区详查

30、地质报告ZK钻孔柱状图，煤层厚度为5.7m。3、向矿方技术人员调查62煤层厚度为5.7m。4、矿方于2008年7月末在X=436400，Y=37503500补钻距地表40m深见煤，其厚度6m。设计取该层煤的厚度5.7m。（二）煤层容重根据内蒙古伊泰集团有限公司新胜煤矿煤层自燃火源位置探测报告煤层容重为1.4t/m3。但设计核查相邻矿井6-2煤层容重为1.26 t/m3，设计采用1.26 t/m3。四、燃烧资源储量估算方法火区煤层呈层状展布，产状接近水平，煤层稳定。据此选择地质块段法进行资源储量损失估算。估算公式为：Q=smdk式中 Q残煤储量（t）；s残煤层块段面积（m2）；m自燃的煤层厚度（

31、m）；d煤的容重（t/m3）1.26t/m3；k残煤剩余量系数 50%。燃烧资源储量损失估算结果：通过同位素测氡法探测，新胜2处6-2煤层火烧区面积207424，按6-2煤层平均厚度为5.7m、平均容重为1.26 t/m3；原矿井回采率50%，剩余50%的煤量为计算，损失资源储量2074245.71.260.5=74.48万吨。高温火区储量损失估算见表2-3-1。表2-3-1 高温火区储量损失储量估算表计算参数I治理区高温火区计A区B区面积(m2)895081179166-2煤厚(m)5.75.7容重(t/ m3)1.261.26查临近李家梁煤矿6-2煤层容重剩余煤量（%）5050损失储量万吨

32、32.1442.3474.48高温火区影响面积储量损失见表2-3-2。表2-3-2 高温火区影响面积储量损失表煤层影响面积（m2）煤层厚度（m）剩余煤量（%）容重（t/m3）损失（万吨）6-21492095.7501.2653.6第四节 火区探测报告的评价内蒙古伊泰集团有限公司新胜煤矿煤层自燃火源位置探测报告是由山西省安全工程技术研究中心提交的。山西省安全工程技术研究中心采用“国际领先”水平的地面同位素测氡法探测火源位置，该方法具有操作简便、成本低、精度高、抗干扰能力强，对地形适应性广泛等优点。探测结果给出高温火区，高温氧化区，反映了煤层的燃烧程度；给出了火源位置、范围及发展趋势，给出了探测结

33、果平面图及立体图，可作为灭火专项初步设计的依据。火源探测报告主要完成以下任务：一、详细查明了新胜煤矿火区平面分布位置、面积、燃烧深度、燃烧状况、发火原因、燃烧损失煤炭储量；火区总面积0.207424km2，推断火区影响面积0.149209km2,燃烧深度垂深2030m，燃烧损失煤炭资源储量和影响资源储量分别为74.48万吨和53.6万吨。二、详细了解了含煤地层及其地质构造；含煤地层为侏罗系中下统延安组，火区所处地质构造为单斜。三、转载了煤田煤层层数、层位、厚度、煤层分布范围及着火煤层6-2层。四、转载了解了煤质特征和煤种：煤层煤质优异，属低灰煤、低硫煤、中高发热量的不粘煤（BN31）。五、转载

34、了解了自然地理气象条件、地质、地貌特征及水文地质情况；本区属干旱半干旱气候，降雨蒸发强烈；第四系发育，典型的侵蚀性黄土高原地貌，水文地质条件简单。六、探测报告，计算储量损失大，其原因是6-2煤层厚度取值偏大而矿井回采率取值偏小，即应为5.7m和50%，而不是6.34m和40%；七、查阅相临矿井，6-2煤层，煤的容重是1.26t/m3，而不是1.4t/m3。第三章 灭火方案第一节 灭火方法的确定一、灭火的必要性（一）由于矿井采空区地表出现塌陷、裂隙与老窑火区相连通，有害气体通过裂隙往外散发，严重影响该矿区的空气质量，危害周边地区人们的健康。只有通过露天剥离方法灭火，进行彻底根除火源，才能达到现代

35、环境保护的要求。因此灭火是环保的需要，是保护人们健康提高生活质量的需要。（二）露天剥离灭火是回收煤炭资源、减少资源损失的需要，是可持续发展的需要。二、灭火目标由于该矿的火区一直在蔓延，资源每天都在无代价损耗的同时，又给周边生态环境构成威胁。按照抢救国家煤炭资源、改善本地区的生态环境。所以本次灭火专项初步设计，是在该矿火区范围内将火源彻底挖除、熄火，为最终目标。三、灭火方法的确定为达到灭火标准，设计采用露天剥离方式灭火，以彻底根除火源。剥离灭火就是在火区范围内自上而下分台阶开采剥离，超前注水，降低燃体温度，挖除火体，其后用黄土覆盖煤层到界的平台及煤壁，随后通过内部排土，利用灭火剥离物，回填灭火采

36、场，最终在内部排土场的平盘上再覆盖0.51.0m厚的黄土，即复垦绿化。其特点是灭火效果彻底，但前期投资大，只要自燃煤层埋藏较浅均可用，该方法灭火并可回收部分煤炭资源，以抵补项目投资。第二节 灭火方法的实施灭火方法实施的工序为：注水降温自燃的煤层剥离覆盖的岩层排弃采火区的残煤运输挖除火源后用黄土封闭端帮，采煤台阶到界的平台及煤壁内排回填、整平覆土绿化。第三节 灭火边坡稳定计算一、治理区采掘场边坡稳定（一） 原始资料分析与计算数据选择1、工程地质条件参照附近富华煤矿储量核实报告提供的Z2号钻孔岩石物理力学性质试验结果，见表3-3-1。表3-3-1 Z2钻孔岩石物理力学试验成果汇总表中砂岩细砂岩粉砂

37、岩泥岩类真密度 Kg/m32661270426722651270825262716视密度 Kg/m32068252723652162233919222434孔隙率 %5.9223.1511.4912.9218.444.3723.91含水率 %0.050.361.280.822.401.063.11吸水率 %1.538.413.553.915.903.279.33天然容重Kg/m32071254123712185235321402456抗压强度吸水状态21.622.6自然状态8.924.222.118.127.99.230.7普氏系数0.912.472.251.852.840.943.13软化系

38、数0.85抗拉强度 MPa0.72.00.81.10.71.4抗剪强度MPa45正应力7.7821.789.3319.9421.6410.2415.98反应力7.7821.789.3319.9421.6410.2415.9855正应力3.6711.245.178.959.187.349.87反应力5.2416.057.3812.7813.1110.4914.0965正应力1.014.562.032.202.702.623.55反应力2.189.794.354.715.805.627.61内摩擦角（度分）3114413833513913400135473813凝聚力 MPa1.77.83.33.

39、84.44.45.1弹性模数 Et5.291031.731041.141041.131041.421046.911031.11104泊松比0.180.230.180.170.220.150.233、计算数据选取对岩层、煤层凝聚力减弱系数取值如下：（1）对于长期暴露，3年以上的边坡岩体，减弱系数取值为0.045。（2）对于刚刚揭露的工作帮台阶，存在半年左右，考虑原来在地层中受黄土接触面风化影响的上部岩层（20m范围内），减弱系数取值为0.2；考虑原来赋存深部非风化带，减弱系数取值为0.3。表3-3-2 岩石物理力学性质指标表岩石名称容重（t/m3）凝聚力内摩擦角（）Mpa/m2t/m2黄土1.9

40、60.0454.525砂岩2.370.220.43030砂质泥岩2.30.1313.328（3）对于黄土、暂不考虑岩体凝聚力减弱系数。（二）灭火采掘场预想滑动模式及计算方法选择1、计算剖面位置的选取治理区东北帮，其边坡总高度76m详见A-A剖面即从1230水平至1154水平，有下滑的危险，故计算剖面选取治理区的东北帮。2、预想滑动模式未来边坡潜在的滑动模式主要是切割岩层产生的近似圆弧滑动。见图3-3-1。另外，由于边坡岩体内存在一些软弱夹层，因此也存在沿弱层结构面产生平面滑动的可能。3、计算方法选择适合本治理区边坡预想滑动模式的稳定性计算方法，有条分法理论，设计采用Fellenius方法对边坡

41、稳定性进行计算。该法将滑体视为刚性块。滑动面绕圆心O点并以R为半径所画出的圆弧。如图3-3-2所示。MsMr按滑动面上抗滑力矩Mr与下滑力矩Ms之比导出安全系数k的关系式。即按M=0，条件：KMS-Mr=0；K= （3-3-1）Mr、Ms的表达式推导计算过程如下：将圆弧滑体划分为n个垂直分条，研究第i分条的受力情况，不考虑分条间的力的传递关系，这时分条的下滑力矩Msi为：Msi=Wididi=RsiniWi 第i分条的岩体自重；i第i分条滑面中点的滑面切线与水平轴夹角。因此 Msi=Rsin siniW=RTi式中Ti=Wsini整个圆弧段的下滑力矩为：ni=1ni=1 Ms= Msi=R T

42、i (3-3-2)式中 n分条总数。第i分条的抗滑力矩Mri，包括滑面上的摩擦力矩RfiNi和粘结力CiLi的力矩RCiLi，即Mri=R(fiNi+CiLi)当条块的Ci，值相同时；ni=1 ni=1 ni=1 Mr= Mri=Rf Ni+C Li (3-3-3)式中：fi=tg；Ni=Wicosi将式（3-3-2）和式(3-3-3)的值代入式(3-3-1)中得：nf Ni+i=1 ni=1 TiMrMs=K=942370593965=1.58 nC Lii=1 采场滑体滑面上力的计算见表3-3-3。表3-3-3 采场滑体滑面上力的计算下滑力抗滑力M:=R(fN+CL1)Rsind=RsinQWMs=dwcosf=tgNf.NC(t/)L()C.LfN+CL1130Sin680.927121455.25.1.961079670.3750.4663351564.555.372494052130Sin480.743978062.371852700.6690.579127874020.432.4366214023130Sin350.57475833.482.371481250.8190.579161893720.426.3953814754130Sin240.40753712.77