污水处理厂 设计.doc

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1、呼伦贝尔市污水厂设计报告中国矿业大学（北京）化学与环境工程学院编撰人：赵千里2011年6月20日 目录一、确定水量、水质4二、工业废水和生活污水区别，可生化性5三、初步选择工艺：工艺流程，主要构筑物计算53.1 工艺选择依据53.2 工艺选择原则63.3呼伦贝尔市污水处理厂工艺选择63.4氧化沟工艺特点73.5构筑物计算与设计83.5.1中格栅的计算与设计83.5.2细格栅的计算与设计93.5.3提升泵房计算与设计93.5.4平流式沉砂池计算与设计103.5.5厌氧池及氧化沟计算与设计113.5.6二沉池的计算与设计143.5.7混凝沉淀池的计算与设计153.5.8 BAF的计算与设计163.

2、5.9 过滤池的计算与设计183.5.10 氯消毒接触池的计算与设计19四、工程投资204.1单项构筑物工程造价计算204.3第三部分费用214.4工程项目总投资21五、成本分析225.1药剂费225.2动力费（电费）225.3工资福利费225.4折旧费225.5摊销费235.6大修理基金提成率235.7检修维护费235.8其他费用235.9工程项目年总成本23六、最终比较24七、消防247.1工程概况和消防总体设计247.1.1 工程概况247.1.2 消防设计依据257.1.3 一般设计原则257.2消防总体设计方案257.2.1 建筑物火灾危险性分类及耐火等级257.2.2 安全疏散通道

3、和消防通道257.2.3 建筑装修消防设计257.3其他消防设施267.3.1 室内其它消防设施267.3.2 室外其他消防设施26八、经济效益分析268.1 财务评价268.1.1总投资268.1.2资金筹措及贷款条件268.1.3费用计算278.1.4污水处理效益计算278.1.5 清偿能力分析278.1.6建议278.2 社会效果评价278.3其他社会效益、环境效益27一、确定水量、水质根据呼伦贝尔市河西区城区的总体规划要求，污水处理工程可研究性报告中确定本污水厂的最终规模为日处理污水25万m3/天。呼伦贝尔市人口241.3万（1997年统计），本污水厂服务人口112万人，其中工业废水占

4、15%，城市生活废水占85%。根据呼伦贝尔市城市总体规划，结合近年来对分流制的生活区污水水质的实测结果和有关的城市污水处理厂污水水质情况的调查，并考虑了生活区水质和工业区水质不同带来的影响，得到了以下的污水水质。对于污水厂的出水要求，严格按照国家二级排放标准设计，如下图所示：呼伦贝尔市污水水质及处理标准项 目BOD5（mg/l）CODcr（mg/l）SS（mg/l）NH3-N（mg/l）TP（mg/l）PH进 水285 705 115 57 57出 水 30 100 30 30 36-9去除率 89.4% 85.8% 73.9% 47.4% 40%-二、工业废水和生活污水区别，可生化性可生化性

5、：/COD比值法是目前广泛采用来评价废水可生化性的一种最简易的方法。当/COD0.45时，不可生物降解的有机物仅占全部有机物的20%以下，而当/COD0.2时，不可生物降解的有机物已占全部有机物的60%以上。 可生化性判断： /COD0.45 表示生化性较好 0.3/COD0.45 表示可以生化 0.2/COD0.3 表示较难生化 /COD0.2 表示不宜生化呼伦贝尔市的/COD=285/705=0.40，故可以应用生物处理法处理污水三、初步选择工艺：工艺流程，主要构筑物计算3.1 工艺选择依据1、呼伦贝尔市城市发展总体规划（20102020年）2、主要设计规范及标准：给水排水设计手册（GBJ

6、86-02）城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）SL368-2006再生水水质标准（水利部2007年发布）室外排水设计规范(GBJ14-87 1997年版) 城市污水处理工程项目建设标准（建设部2001修订版）建筑结构荷载设计规范（GBJ9-87）建筑地基基础设计规范（GBJ7-89）给水排水工程结构设计规范（GBJ69-84）3.2 工艺选择原则1、以城市总体规划为指导，加强保护城市水资源和改善水环境，对宾馆污水进行综合治理，充分发挥建设项目的社会效益、经济效益、环境效益和生态效益。2、积极采用高效节能、简便易行的污水处理新工艺、新技术、新材料、新设备以及污水和污泥的综合

7、利用技术。3、提高控制和生产管理的自动化、信息化、简便化水平，做到技术可靠、管理方便、出水达标、经济合理。4、按照统一规划、分期建设的指导方针，以需要与可能相结合的原则，合理分配、持续发展。5、采用国内技术先进、质量稳定的设备，合理采用国外设备3.3呼伦贝尔市污水处理厂工艺选择格栅+平流沉砂池+带A池的改进氧化沟（化学除磷）+二沉池+混凝沉淀+BAF+过滤+氯消毒处理工艺3.4氧化沟工艺特点本方案设计中，考虑到对脱氮除磷性能的较高要求和设计进水中污染物浓度较高的实际情况，本工程氧化沟工艺在改良型氧化沟基础上再作改进，增加了厌氧区和高氧曝气区，不仅增强了NH3-N的硝化率，更重要的是给磷的充分释

8、放和过量吸收创造条件，原污水和已脱氮回流污泥进入厌氧池，聚磷菌在有丰富碳源和绝氧环境条件下可实现磷的充分释放，聚磷菌将储存在体内的聚磷酸盐进行分解，并提供了能量，大量的吸附水中的BOD5，同时释放正磷酸盐，使BOD下降，含磷量上升，厌氧池出水进入氧化沟缺氧段可使已经硝化的污水在有充足的碳源及缺氧条件下先进行前置反硝化脱氮。由于采用了倒伞型曝气机，在两曝气机之间存在缺氧段，形成了多个A/O串联，实现好氧硝化和缺氧反硝化达到脱氮目的，并在氧化沟的出水段增设一个高溶解氧区，可使聚磷菌在高溶解环境下完成磷的过度积累和最后的贪婪吸收，从而达到了除磷的目的。因此，这种改良型氧化沟提高了污水处理程度，达到了

9、除磷脱氮的良好效果，能确保出水达到所要求的排放标准。在曝气设备的选择方面，克服了传统的鼓风曝气方式噪音大，曝气头容易堵赛和曝气转碟检修麻烦的缺点，选用DS325型的倒伞型叶轮曝气机，这种机子单机充氧大，两台机子之间的距离较大，使曝气机上下游溶解氧梯度大，可产生好氧、缺氧、厌氧条件，形成多个A/O串联，从而大大提高了氧的利用率和脱氮效果，同时脱氮过程可利用硝酸盐中的氧，达到节能的目的，为防止污泥沉淀和促使回流污泥与进水充分混合，在厌氧池内设有潜水搅拌器。在污泥处理方面，由于氧化沟工艺采用低污泥负荷及合适的污泥龄，有机物的生物分解比较彻底剩余污泥基本稳定，而且脱水性能较好，这种污泥再行厌氧消化其产

10、气率不高，综合经济效益差，因此，不设污泥消化系统，只设置污泥浓缩池。最后将要处理的污泥集中处理，采用污泥脱水一体化设备脱水至含水量75%-80%左右的污泥饼外运。3.5构筑物计算与设计3.5.1中格栅的计算与设计栅前流速取0.6m/s,栅前水深根据最优水力断面公式B=2h=3.10m，则h=1.55m,过栅流速取v=0.7m/s，栅条间隙e=20mm，格栅的安装倾角为60，则栅条的间隙数为： n=Qmax*sin0.5/ehv =2.89*（sin60）0.5/（0.02*1.55*0.7） =123.9 n取125栅槽宽度：取栅条宽度为S=0.01 m B=S*（n-1）+e*n =0.01

11、*（50-1）+0.02*50=3.74m，即每个槽宽为3.74m，则栅槽总长度： L=L+L+1.0+0.5+，L=(3.74-3.10)/(2*tg20)=0.88mL= L/2=0.44m H=h+h=1.55+0.3=1.85m则， L=L+L+1.0+0.5+=0.88+0.44+1.0+0.5+1.86/tg60=3.89m每日栅渣量：（单位栅渣量取W=0.05 m栅渣/10 m污水）W=Q*W=25*10*0.05/10=12.5m/d 0.2 m/d宜采用机械清渣方式。栅槽高度：起点采用h=0.5m，则栅槽高度为H=1.55+0.5=2.05m。由于格栅在污水提升泵前，栅渣清除

12、需用吊车。为了便于操作，将栅槽增高0.8m，以便在工作平台上设置渣筐，栅渣直接从栅条落入栅筐，然后运走。3.5.2细格栅的计算与设计栅槽宽度B： 栅前流速取0.7m/s；栅前水深 栅条间隔数 栅槽宽度通过格栅的水头损失： 栅后槽总高度H： 栅槽总长度L： 设进水渠道宽=4.8m，其渐宽部分展开角度 进水渠道渐宽部分长度 栅槽与出水渠道连接处渐窄部分长度 栅前渠道深 每日栅渣量： ，宜采用机械清渣3.5.3提升泵房计算与设计设计参数设计流量：,污水提升前水位-5.5m，提升后水位6m（2）设计计算污水经一次提升提升后进入平流沉砂池，然后自流通过厌氧池、氧化沟、沉淀池、混凝沉淀池、曝气生物滤池（B

13、AF）、接触池，最后至出水管道。 （a）扬程计算 污水提升前水位-5.5m（即泵站吸水池最底水位）,提升后水位6m（即细格栅前水面标高），提升净扬程Z=6-（-5.5）=11.5m，水泵水头损失取2m 则水泵扬程H=2+11.5=13.5m （b）流量计算 ，采用12台水泵（2台备用）每台水泵的流量为1562.5m/h。 根据水泵的扬程和流量选用型号为400-1700-22-160的QW型潜水排污泵型号流量（m/h）转速(r/min)扬程（m）功率（kw）效率（%）出水口直径（mm）400-1700-22-16017007402216082.1400（3）集水池容积 采用相当于一台泵6分钟的容

14、量 有效水深取2m,则集水池底面积为3.5.4平流式沉砂池计算与设计（1）长度:设平流沉砂池设计流速为v=0.25 m/s停留时间t=40s，则，沉砂池水流部分的长度（即沉砂池两闸板之间的长度）： L =v*t=0.25*40=10m（2）水流断面面积:A=Qmax/v=2.89/0.25=11.56m2（3）池总宽度 : 设n=8格，每格宽b=1.45m，则， B=n*b=2*1.2=11.6m （4）有效深度: h2=A/B =11.56/11.6=0.997m（5）沉砂室所需的容积: V= Qmax*T*86400*X/（kz*105）V沉砂室容积，m ；X城市污水沉砂量，取3 m 砂量

15、/10 m 污水；T排泥间隔天数，取2d；K 流量总变化系数，为1.4。代入数据得：V=86400*2.89*2*3/（1.4*105）=10.71 m3，则每个沉砂斗容积为V =V/（2*2）=1.41/(2*2)=2.68 m3.（6）沉砂斗的各部分尺寸：设斗底宽a1=0.5 m，斗壁与水平面的倾角为55，斗高h3=1.5m，则 沉砂斗上口宽：a=2 h3/tg55+a1 =2*1.5/1.428+0.5 =2.6m沉砂斗的容积：V0 = （h3/6）*（a2+ a* a1+ a12） =1.5/6*（2.62+ 2.6* 1.5+ 0.52） =2.73m3 = V这与实际所需的污泥斗的

16、容积很接近，符合要求；（7）沉砂室高度: 采用重力排砂，设池底坡度为0.06，坡向砂斗，L =(L-2*a)/2=(10-2*2.6)/2=2.4mh3 = h3+0.006 L =1.5+0.06*2.4=1.644m（8）池总高度:设沉砂池的超高为h1=0.3m,则H= h1+h2+h3=0.3+0.997+1.644=2.941m（9）进水渐宽及出水渐窄部分长度： 进水渐宽长度 L =（B-B）/2tg=（11.6-1.0）/(2*tg20)=14.56m 出水渐窄长度 L= L=14.56m3.5.5厌氧池及氧化沟计算与设计 1.厌氧池（1）设计参数进入厌氧池的最大流量为Qmax=2.

17、89 m3/s。共设6座厌氧池，每座设计流量为0.48 m3/s，水力停留时间：T=2.5h，污泥浓度：X=3g/l，污泥回流浓度为：XR=10g/l；（2）设计计算a.厌氧池容积： V=Q*T=0.48*2.5*3600=4320 m3b.厌氧池的尺寸 水深取h=5m，则厌氧池的面积为：A= V/h=4320/5=864m2厌氧池的直径为：D=（4A/3.14）1/2=（4*864/3.14）1/2 =33.17m，取D=34m考虑到0.3m的超高，所以池子的总高度为H=h+0.3=5.3mc.污泥回流量的计算：回流比的计算：R=X/（Xe-X）=3/（10-3）=0.42污泥回流量：QR=

18、R*Q=0.42*2.89*86400=m3/d=4375m3/h选用型号为JBL800-2000型的螺旋浆式搅拌机，两台该种型号的搅拌机的技术参数如下；浆板直径：800-2000mm，转速：4-134 （r/min），功率：4.5-22KW，浆叶数：3 个。2.氧化沟:设计参数氧化沟设计为两组。氧化沟按照最大日平均时间流量设计，每个氧化沟的流量为m3/d。进水BOD5：So=285mg/l 出水BOD5：Se=30mg/l进水NH3-N： 57mg/l 出水NH3-N： 30mg/l总污泥龄；22d MLSS：4000mg/l f=MLVSS/MLSS=0.7曝气池：DO=2mg/l NOD

19、=4.6mgO2/mgNH3-N氧化，可利用氧2.6 mgO2/mgNO-3-N还原 =0.9 =0.98其他参数：a=0.6 kg oss/kg BOD5， b=0.051/d脱氮效率：qdn=0.0312kgNO-3-N/（kgMLVSS*d）k1=0.231/d k02=1.3mg/l剩余碱度：100mg/l（保持PH7.2）所需要的碱度：7.1mg碱度/mgNH3-N氧化；产生碱度：3.0mg碱度/mgNO-3-N还原硝化安全系数：2.5， 脱硝温度修正系数：1.0设计计算碱度平衡计算由于设计的出水BOD5为30mg/l，则出水中溶解性BOD5为：30-0.7*30*1.42*（1-0

20、.23*5）9.6mg/l 采用污泥龄22d，则日产泥量为：aQlr/1+btm 0.6*（285-9.6）/1000（1+0.051*22）1304.71/2.122=1960.26kg/ld 设其中有12.4%的为氮，近似等于TNK中用于合成部分为：12.4%*1960.26=209.59kg/dTNK中有209.59*1000/=1.68mg/l需要用于氧化的NH3-N：57-1.68-30=25.32mg/l需要还原的NO-3-N：25.32-10=15.32mg/l碱度平衡计算已知产生0.1mg碱度/去除1mgBOD5，进水中碱度为280mg/l剩余碱度：280-7.1*25.32+

21、3.0*15.32+0.1*（285-9.6） =150.74mg/l（caco3）此值可以保证PH7.2。计算硝化速度： n =0.47*0.098*（T-15）* 2/（2+100.05*15-1.158）* 2/（2+1.3） =0.204l/s（T=12）故泥龄为：tw=1/0.204=4.9d采用的安全系数为2.5，故设计污泥龄为：2.5*4.9=12.5d原来假定的污泥龄为22 d，则硝化速度为：n =1/22=0.045l/d单位基质利用率为： =n+b/a=0.045+0.05/0.6=0.158 kg BOD5/（kgMLVSS*d）而 MLVSS=0.7*4000=2800

22、mg/l则，所需要的MLVSS的总量为 *194/（0.158*1000）=kg硝化容积：Vn=/2800*1000=51571.64m3水力停留时间为：tn=54814.64/*24=10.52h反硝化区的容积：当温度为12时，反硝化速度为 qdn=0.03*（f/m）+0.029（T-20） 取1.08 =0.03*（285*24/4000*16）+0.0291.08（12-20） =0.03225*1.08-8 =0.017 kg NO-3-N/（kgMLVSS*d）还原NO-3-N的总量为：15.32/1000*=1915kg脱氮所需要的MLSS：1915/0.017=kg脱氮所需要的

23、容积：Vdn=*1000/2800=36595.35m3水力停留时间：tdn=/*24=21.6h总的池容积为：V= Vn +Vdn=51571.64+36595.35=88166.99m3氧化沟的尺寸：氧化沟采用改良式的carrousel六沟式的氧化沟。取池深为3.5 m，单沟宽为4m，则沟总的长度为：88166.77/（4*10）=2204m，其中好氧段的长度为950m，缺氧段的长度为813m，弯道处的长度为4*3.14*9+8*3*3.14=188.4 m，则，单个直道长度为（2204-188.4）/12=167.1m，则氧化沟的总沟长为：166.1+4+8=179.1m，总的池宽为：4

24、*12=48m需氧量计算：采用以下的经验公式Q2（kg/d）=A*lr+B*MLSS+4.6*NR-2.6NO3经验系数为：A=0.5， B=0.1NR需要硝化的氧量为：25.32*12500*10-3=3162.7kg/dR =0.5*（0.2-0.0064）+0.1*2.8*54814.59+4.6*3162.7-2.6*1915=1453.24kg/h当温度为20时，脱氧清水的充氧量为：取T=30，=0.8，=0.9，Cs（20）=9.17mg/l，Csb（30）=7.63则R0=R Cs（20）/* Csb（T）-C*1.024（T-20） =1453.24*9.17/0.8*（0.9

25、*1.0*7.63-2）*1.024（30-20） =2700.71kg/h回流污泥量 X=MVLSS=4g/l Xr=10g/l则，R=4/（10-4）=0.67因为回流到厌氧池的污泥为11%，则回流到氧化沟的污泥总量为51.7%Q剩余污泥量Qw=1960.26/0.7+30/1000*=878.357+224.64=6550kg/d如果污泥由底部排除，且二沉池的排泥浓度为10g/l，则每个氧化沟的产泥量为6550/10=655m3/d设计采用的曝气机选用型号为DS325的可调速的倒伞型叶轮曝气机7台，该种机子的技术参数如下所示：叶轮的直径为3250 mm，电动机额定功率为55 kw，电动机

26、转速：33 r/min，充气量：21-107 kg/h，设备重量：4400 kg因此，每组共设的曝气机为7台，全部的机子都是变频调速的。为了保证氧化沟在缺氧状态下混合液不发生沉淀，还设有型号为SK4430的淹没式搅拌机13 台，即每个廊道设置2台，功率为4.0 KW。而为了保证氧化沟内部水流的循环形成，在进水处的下方设置了一台淹没式搅拌机，能起到推进水流流向的作用。3.5.6二沉池的计算与设计设计参数污水处理厂采用周边进水周边出水的幅流式沉淀池，共设6座；设计流量为：m3/d，表面负荷：qb=2.0 m3/（m2*h）设计计算：沉淀池的面积：按照表面负荷计算：F1=/（6*24*2.0）=86

27、8m2b）二沉池的尺寸计算：沉淀池的直径为：D=（4A/3.14）0.5=（4*868/3.14）0.5=38m沉淀池的有效水深： 沉淀时间取1h，则，沉淀池的有效水深为 h1= qb *t=2.0*1=2m存泥区的所需的容积为了保证污泥的浓度，存泥时间Tw不宜小于2.0 h，则，所需要的存泥容积为VW =2*T*（1+R）*Q*X/（X+Xr）=2*2*（1+0.67）*4000/（4000+10000）*24=19880.94m3以下计算存泥区的高H2：每座二沉池的存泥区的容积为VW1=19880.94/6=3313.49m3则存泥区的高度为：H2= VW1/A1=3313.49/868=

28、3.81m二沉池的总高度H：取缓冲层H3=0.4 VM ，超高H4=0.5 m则， H= H3+H4+H2+H1=0.4+0.5+3.81+2.0=6.71m设二沉池池底坡度为I=0.010，则池底的坡降为H5=（38-2.5）/2*0.010=0.15m池中心总深度为H= H+H5=6.71+0.15=6.86m池中心的污泥斗深度为H6=1m，则二沉池的总高度H7为： H7=H+H6=6.86+1=7.86m，取H7=7.8mC）进水配水渠的设计计算；采用环行平底配水渠，等距设置布水孔，孔径1000mm，并加了直径是1000mm长度是1500mm的短管。配水槽底配水区设置挡水裙板，高0.8

29、m，以下的计算是以一个二沉池的数据计算的。配水槽配水流量Q=（1+R）Qh=（1+0.67）*=m3/d设配水槽宽4 m，水深为1.8 m，则配水槽内的流速为v1=Q/l*b=/（86400*4*1.8）=0.67m/s出水渠设计计算：池周边设出水总渠一条，另外距池边2.5 m处设置溢流渠一条，溢流渠出水总渠设置有辐流式流通渠，在溢流渠两侧及出水总渠一侧设置溢流堰板。出水总渠宽4.0 m，水深1.6 m。出水总渠流速为：V1=Q/（h*b）=/（86400*4.0*1.6）=0.45m/s出水堰溢流负荷q=2.07 l/（m*s）则，溢流堰总长为：l=Q/q=*1000/（86400*2.07

30、*6）=132.8m出水总渠及溢流渠上的三条溢流堰板总长为 L =（38-2*3.14+2）*3.14+（38-2.5*2）*3.14=109.9+200.96=310.86 m每个堰口长150 mm，共设2100个堰口，单块堰板长3 m，共105块。每堰堰口流量为Qi=Q/n=20736/86400*2100=1.14*10-4 m3/s每堰上水头h为：h=（Qi/1.4）0.4=（1.14*10-4/1.4）0.4=0.023 m3.5.7混凝沉淀池的计算与设计混凝剂选用聚丙烯酰胺(PAM)，这是一种有机高分子絮凝剂。混凝剂的投加采用湿法，即先将药剂配成一定浓度的溶液，然后再定量添加。混凝

31、剂的溶解在溶解池中进行，并采用机械搅拌方式搅拌溶解池体积V计算：处理水量Q=10416.7m3/h，设混凝剂使用含量c=0.3%，每天每个溶解池配药次数n=4，混凝剂的最大用量A=1ppm，即1mg/L。则混凝剂投加方法选用湿法投加，适于各种形式的混凝剂，易于调节。采用重力投配装置，操作方法简单,混凝剂在溶药箱内溶解后直接将溶液投入管中。（2）平流式隔板反应槽由于对场地使用没有限制，故混凝反应池采用平流式隔板反应池，该池反应效果好，构造简单，施工方便。絮凝体形成的适宜流速为15-30cm/s，时间为15-30min左右。取流速20cm/s，停留时间为T=10min=600s，Q=2.89m3/

32、s则反应池容积为V = （m3） 取水深为h = 1.5m，则反应槽面积为 S = V/h = 1734/1.5=1156（m2） 分6个廊道，则每个廊道面积为 S1 = S/6 =1156/6 = 192.7（m2）取廊道宽为7.7m，则长为23m3.5.8 BAF的计算与设计1.生物反映过滤区（1）曝气生物滤池滤料体积V Q需处理的污水水量，m3/d ；So进水BOD5浓度，So=30mg/L；Se出水BOD5浓度，Se=20mg/L；NW容积负荷，取0.5kgBOD5/（m3.d）。（2）曝气生物滤池总面积：A=V/h3=5000/4.0=1250（m2）单格滤池面积：=A/n=1250

33、/6=208.3（m2）h3滤料层高度，m；n滤池的分格数，取n=6格，即1座曝气生物滤池分6格。（3）滤池尺寸 考虑到方形池最节省，滤池每格采用方形：a=14.4（m）（4）滤池总高HH= h1+h2+h3+h4+h5=0.5+0.9+4.0+0.3+1.0=6.7（m）h1滤池超高，m；h2清水区高度，m；h4承托层高度，m；h5配水室高度，m。 卵石承托层级配（自上而下）卵石直径（mm）卵石层高度（mm）卵石直径（mm）卵石层高度（mm）245081610048501625100（5）水力停留时间t污水流过滤料层高度的空塔停留时间t1=24V/Q=243000/=0.3（h）污水流过滤料

34、层高度的实际停留时间t=et1=0.50.3=0.15（h）e滤料层孔隙率，对于圆形滤料，一般取0.5。（6）校核污水过滤滤速=Q/A=/1250=200m3/（m2.d）=8.3m3/（m2.h）过滤滤速在210m3/（m2.h）内均满足一般规定要求。2.曝气系统（1）微生物需氧量R 微生物膜的需氧量包括合成用氧量和内源呼吸用氧量两部分，即：R= aBOD5+b P=1.46（50-20）10-3+0.183=10951（kgO2/d）=456.3（kgO2/h）BOD5滤池单位时间内去除的BOD5量，kg/d；P活性生物膜数量，kg/d。（2）实际所需供氧量 =21（1-EA）/79+21

35、（1-EA）=21（1-28%）/79+21（1-28%）=16.1%取EA=28%=1105+9.8103hH=1105+9.81035.15=1.505105Pa空气扩散装置离水面的距离，设成5.15m。在标准状况下 =9.2（16.1/42+1.505105/）=10.36（mg/L）（3）供气量GsGs=SOR/0.3EA=982.6/（0.30.28）=11698（m3/h）=195（m3/min）曝气负荷校核：N气= Gs/A=11698/750=14.6m3/（m2.h）曝气速率在415 m3/（m2.h）符合设计要求。取曝气器供气量为0.5m3/（个.h），则曝气器数量为Gs/

36、0.5=11698/0.5=23396（个），安装密度为32个/m2供气系统采用鼓风曝气系统，主要有鼓风机、空气扩散装置（曝气器）和一系列管道组成。空气扩散装置采用单孔膜空气扩散器。采用5台离心式鼓风机，功率为N=37KW。压缩空气绝对压力：p=（1.5+）9.8=（1.5+5.15）9.8=65.17 (kPa)3.气水反冲洗系统（1）泥量估计 Y=（0.6S+0.8Xo）/S=（0.630+0.820）/30=1.13（kg/kgBOD5）Y污泥产率，kg/kgBOD5；X0进水悬浮物浓度，mg/L。W泥=YQ（So-Se）=1.13（0.05-0.02）=8475（kg/d）W泥污泥产量

37、，kg/d。空气反冲洗需气量： 6格滤池轮流反冲，每格需气量：=40125=5000 m3/（m2.h）=83.3m3/（m2.min）空气冲洗强度，m3/（m2.h）。水反冲洗需水量： 6格滤池轮流反冲，每格需水量：=25125=3125m3/（m2.h）=52.1m3/（m2.min）水反冲洗强度，m3/（m2.h）。设工作周期为24h，水冲洗每次30min，则冲洗水量占进水量比为52.1306/=3.75%3.5.9 过滤池的计算与设计（一）平面尺寸计算滤池总面积取滤池每日冲洗次数n=2，每日冲洗时间，不考虑排放初滤水时间，即取，则滤池每日实际工作时间选用单层滤料石英砂滤池，设计滤速滤池

38、总面积单池面积设计滤池个数N=6，布置成对称双行排列单池面积取长L=22m，宽B=10m，滤池实际面积为220实际流速当一座滤池检修时，其余滤池的强制滤速为，介于912m/s之间，符合要求滤池高度设计承托层高度=0.4m，滤料层高度=0.7m，滤层上水深=1.8m，超高=0.3m，则（二）配水系统（1）最大历经滤料的最小流态化流速设计滤料粒径d=0.0012m，球度系数，滤料孔隙率=0.38，水温20时水的动力黏度，则反冲洗强度取安全系数k=1.3，则反冲洗水流量水泵扬程取排水槽顶与清水池最低水位高差，水泵压水管路和吸水管路的水头损失，配水系统水头损失，安全水头，则3.5.10 氯消毒接触池的

39、计算与设计设计采用隔板式接触反应池（一）设计参数水力停留时间：t=20min，平均水深：h=2.4m，隔板间隔：b=3 m，池底坡度：2%-3%，排泥管直径：150 mm（二）设计计算（1）接触池容积（2）水流速度（3）表面积（4）廊道总宽：隔板数目采用12个，则总廊道宽度（5）接触池长度（三）加氯量：设计最大的投加氯量为则每日投氯量选用储氯量为1000 kg的液氯钢瓶，每日加氯量为75%瓶，共储存8瓶，加氯机设置12台，2台备用，单台投氯量为3kg/h3.6高程的分析污水厂高程分析表名称设计流量（L/S）管径（MM）I（） VM/S管长（M）局部水头H出厂管 260 5000.0015 1.

40、254000.06接触池0.2氧化沟至接触池 260 4000.00151.251250.191.118.0氧化沟0.50二沉池0.50氧化沟至二沉池 130 4000.001481.221500.221.0410.8厌氧池至氧化沟 1304000.001481.22200.240.334.22沉砂池至厌氧池 1915000.001481.031480.221.214.9厌氧池0.30沉砂池0.20格栅0.13构 筑 物水面标高 （m） 格栅前-4.36格栅后-4.55平流沉砂池4.25圆形厌氧池 3.50卡式氧化沟 2.14辐流式二沉池1.60混凝池0.70BAF 0.50接触池0.00污泥

41、浓缩池3.0污泥脱水1.0四、工程投资4.1单项构筑物工程造价计算污水厂的日处理水量为：m/d，处理厂人员定为67人。根据设计说明书中的主要构筑物投资（第一部分费用）及面积指标计算得主要构筑物投资，即第一部分费用如下表：4.2第二部分费用第二部分费用包括建设单位管理费、征地拆迁费、工程监理费、供电费、设计费、招投标管理费等。根据有关资料统计，按第一部分费用的50%计。24209*50%=12104.5（万元）4.3第三部分费用第三部分费用包括工程预备费、价格因素预备费、建设期贷款利息、铺底流动资金。工程预备费按第一部分费用的10%计，则24209*10%=2420.9（万元）价格因素预备费按第

42、一部分费用的5%计，则 24209*5%=1210.25（万元）贷款期利息、铺底流动资金按第一部分费用的20%计，则24209*20%=4841.8（万元）综上，第三部分费用合计为：2420.9+1210.25+4841.8=8473.5（万元）4.4工程项目总投资工程项目总投资合计为：第一部分费用+第二部分费用+第三部分费用即：24209+12104.5+8473.5=44786.65（万元）五、成本分析水处理厂成本通常包括工资福利、电费、药剂费、折旧费、检修维修费、行政管理费以及污泥综合利用收入等项费用。5.1药剂费W=365*10*Q（a*b）式中 Q平均日污水量（m/日）； a第i种化学药剂的平均加注量（mg/l）； b第i种化学药剂的单价（元/t）则 W=365*10*（10*600）=547（万元/年）5.2动力费（电费）W