落地式与悬挑脚手架.doc

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1、品 丰 华 府脚手架专项施工 建设单位: 江苏中嘉投资有限公司 监理单位：江苏中拓项目管理咨询有限公司 编制单位：江苏三嘉建设工程有限公司 2013年7月28日第一节 编制依据建筑施工计算手册中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社、钢结构设计规范 GB50017-2003 中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ59-99中国建筑工业出版社。第二节 工程概况一、工程概况工程名称：品丰华府1#楼、2#楼、3#楼、4#楼、5#楼、6#楼、7#楼、8#楼、

2、9#楼、人防地下室脚手架专项施工方案本工程品丰华府，为剪力墙结构，由4幢25层高层、一层地下室及人防； 4幢24层高层、一层地下室及人防；1幢23层高层、一层地下室及人防；1幢2层商铺；1幢3层幼儿园；1幢3层会所及地下集中车库工程组成。工程总建筑面积为18.24万平方米，人防面积为18275平方米。其中1#楼建筑面：20867.0平方米，建筑层数：25+1，建筑高度74.3米；2#楼建筑面：19018.2平方米，建筑层数：25+1，建筑高度74.45米；3#楼建筑面：10265平方米，建筑层数：25+1，建筑高度73.6米；4#楼建筑面：16952.1平方米，建筑层数：24+1，建筑高度73

3、.6米；5#楼建筑面：23107.6平方米，建筑层数：24+1，建筑高度73.6米；6#楼建筑面：14884.28平方米，建筑层数：23+1，建筑高度70.7米；7#楼建筑面：17824平方米，建筑层数：24+1，建筑高度70.7米；8#楼建筑面：10265平方米，建筑层数：25+1，建筑高度73.6米；9#楼建筑面：17824平方米，建筑层数：24+1，建筑高度70.7米；商铺建筑面：5350平方米，建筑层数：2，建筑高度7.45米；幼儿园建筑面：1992平方米，建筑层数：3，建筑高度10.95米；会所建筑面：1421.7平方米，建筑层数：3+1，建筑高度10.75米，由江苏中嘉投资有限公司

4、投资建设,江苏政泰建筑设计有限公司设计,本工程地下层为车库（战时为人防）。本工程主楼开挖深度1#楼为5.8m；2#楼为4.25m；3#9#楼为4.85m；电梯井开挖深度约6.95m；人防开挖深度约4.2m。 工程地址：位于宿迁经济开发区内，南邻开发区大道、西邻振兴路、东邻宿湖路建设单位：江苏中嘉投资有限公司勘查单位: 江苏华信勘察设计有限公司监理单位: 江苏中拓项目管理咨询有限公司施工单位：江苏三嘉建设工程有限公司第三节 方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，充分考虑以下几点：1、结构设计，做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充

5、分满足预期的安全性、耐久性和实用性。3、选用材料时，做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、制作时上部护栏可组装式，便于运输方便，更换维修安装快。 5、结构选型时，做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收；6、综合以上几点，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用北面悬挑，东面、西面采用落地式脚手架。第四节 脚手架构配件的质量标准（1）钢管：钢管一般采用外径48mm，壁厚3.5mm的3号钢焊接钢管，其化学成份与机械性能符合国家标准碳素结构钢（GBT700）的要求。立杆、纵向水平杆（大横杆）的钢管长度一般为46m，横向水平杆（小横杆）一般为2.0-2.5m。钢管

6、应涂黄色防锈漆。剪刀撑采用红白相间花纹钢管。（2）扣件：扣件应符合钢管脚手架扣件（GB158311995）的规定。扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要小于5mm。（3）脚手板；钢脚手板一般用厚为2mm的钢板压制而成，其表有均匀分布的防滑孔，板长24m，宽250mm的杉木或松木制成，板长3m,宽不小于150mm。（4）脚手架的用途及极限荷载值脚手架用途分砌筑脚手架、装修脚手架和防护用脚手架，其外围满挂密网封闭。脚手架荷载：结构架为3KNm2，装修为2KNm2。第五节 脚手架平面布置双排外脚架立杆横距b=1.20m，1=1.0

7、5m，内立杆距建筑物外墙皮距离b=0.20m，脚手架步距h=1.50m，铺设脚手板层数4层，进行结构施工施工层数1层，装修施工可同时进行2层.脚手架与建筑主体结构连接点的布置，其竖向间距H1=3h，水平距离L1=31（二步三跨设置）。18连墙件采用48钢管与墙体通过预埋在墙上的预埋铁焊接，与架体采用直角扣件扣接。第六节 落地式脚手架构造要求本工程脚手架根据工地实际情况及行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302001的要求，架体基本构造尺寸如下：步距1.8米，立杆横距1.05米，立杆纵距1.7米，内立杆离外墙0.3米。连墙杆每隔二步三跨设一根。细部构造如下：1 纵向水平杆设置

8、在立杆内侧，其长度不小于3跨；2 纵向水平杆接长采用对接扣件连接，扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3；3 架体转角处的纵向水平杆采用搭接，搭接长度不小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm；4 本工程采用竹笆脚手片，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不大于400mm；5 每一主节点处设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接在立杆上且严禁拆除，横向水平杆杆端离墙面300mm；6

9、作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120mm；7 脚手片按其主筋垂直于纵向水平杆方向铺设采用对接平铺，四个角用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。8 每根立杆底部设置底座或垫板；9 脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的产杆上；10脚手架底层步距不应大于2m；11立杆心须用连墙件与建筑物可靠连接,连墙件布置间距二步三跨；12立杆接长除顶层顶步采用搭接外，其余各层各步拉头必须采用对接扣件连接；13立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两

10、个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；14顶部立杆的搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm；15立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5米；16连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm；17连墙件从底层第一步纵向水平杆处开始设置。18连墙件采用48钢管与墙体通过预埋在墙上的预埋铁焊接，与架体采用直角扣件扣接。19架体设剪刀撑，每道剪刀撑跨越立杆的根数不多于6根，斜杆与地面的倾角宜在45-60之间；20剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度大于1米，用三个旋转扣

11、件扣接，扣件盖板外边距杆端100mm。21剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。22架体设之字形人行斜道，宽度1m，坡度采用1：3，转弯处设置平台；23斜道脚手板顺铺，接头采用搭接，下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺；24人行斜道的脚手板上应每隔300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为20mm； 第七节、落地式脚手架搭设与拆除1.施工准备（1）架体施工前工程负责人按施工组织设计中有关脚手架的要求，向架设和使用人员进行技术交底。（2）根据安全规范的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得

12、使用。（3）清除场内杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。（4）当脚手架下有设备基础、管沟时，在脚手架搭设前进行确认和采取有效的措施加固。2.地基与基础（1） 地基回填土必须夯压密实，并经环刀取样试验合格后方可埋设立杆基础。（2） 立杆基础根据规范规定选用300300宽，厚度100的砼垫板。（3） 脚手架基础经验收合格后，进行放线定位。3.搭设（1） 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。（2） 每搭完一步脚手架后，应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。（3） 底座应正准的安放在定位线上。（4） 相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内。（5） 开始搭设立杆时，应每隔6跨设

13、置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。（6） 当搭至有连连墙壁件的构造点时，在搭救设完该处时立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。（7） 顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合规范要求。（8） 在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。（9） 双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm。（10）底步应设纵向、横向扫地杆。（11）连墙件应二步三跨设一组，当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。（12）剪刀撑、横向斜撑搭设应符合规范规定，并应随立杆

14、、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫板上。（13）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。（14）对接扣件的开口应朝上或朝内。（15）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。（16）栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。上栏杆上皮高度应为1。2m。挡脚板高度不小于180mm。中栏杆居中设置。（17）脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120-150mm。（18）采用对接或搭接时均应符合规范要求，脚手板探头应用直径3。2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上，在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可

15、靠连接，防止滑动。4拆除（1）脚手架拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求，清除脚手架上杂物及地面障碍物。（2）脚手架拆除前应根据检查结果，补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施。（3）拆除前由单位工程负责人进行拆除安全技术交底。（4） 拆除作业必须由上面下逐层进行，严禁上下同时作业。（5）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差不于2步，应增设连墙件加固。（6）当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6。5米）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。（7）各构配件

16、严禁抛掷至地面。运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。第八节、悬挑脚手架搭设构造与搭设要求1、脚手架是施工时承受施工过程中的各种垂直和水平荷载的场所，因此，本工程搭设扣件式钢管双排脚手架，必须有足够的承载能力，刚度和稳定性，在施工过程中，在各种荷载作用下，不发生失稳、倒塌以及超过容许要求的变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，以确保安全施工。2、在大横杆与立杆的交点处，必须设置小横杆，并与立杆卡牢。立杆底部要夯实。并设有垫板，为避免或减少架子的不均匀沉降，在立杆的底部加设扫地杆，扫地杆下部垫木板。整体脚手架在水平每4m，垂直每3.6m或层高均应设置支撑、连墙点，以保障脚手架

17、成为一个稳固的结构。3、脚手架搭设应满足2人操作、材料堆放等的使用要求，并且要保证搭设升高、周转脚手板和操作安全方便。4、脚手架与主体墙柱采用刚性连接，连墙杆与墙柱柱面必须垂直，不准向上向下倾斜，墙柱必须待柱砼达到一定强度，一般不宜不低于15N/mm2.5、脚手架立杆、水平杆接头采用对接扣件连接，相邻两立杆接头错位不应小于500mm，且不准在同步距内。纵向水平杆采用对接，上下相邻两根水平面杆接头应错开，不准小于500mm，同一步距内外两根，纵向水平6、操作层脚手板的铺设是满铺、铺稳，离开墙面120-150mm，脚手板对接铺设时，接头处必须在横向水平杆上，搭设长度间距200-250mm。不允许有

18、探头板，脚手板挑出长度不得超过150mm脚手架第九节、悬挑脚手搭设质量要求1、本工程脚手架搭设高度小于100m,横向偏差不大于H/100,且不大于50mm。立杆垂直偏差不大于H/200且不大于100mm。2、纵向水平杆水平偏差，不大于总长度的1/300且不大于20mm，横向水平杆水平偏差不大于100mm。3、脚手架的步距、纵距横距偏差不大于20mm，立杆纵距偏差不大于50mm。 第十节 悬挑脚手架计算书一、参 数 1.脚手架参数 1、搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米. 2、计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 15.0 米，立杆采用单立管；内

19、排架距离墙长度为0.30米. 3、大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；采用的钢管类型为 483.5. 4、横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80。连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.60 米，采用扣件连接.5、墙件连接方式为双扣件. 2.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1161； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢；。3、永久荷载参数每米立杆承

20、受的结构自重标准值gk:0.1394kN/m；脚手板类别:木脚手板；脚手板自重标准值QP1:0.35kN/m2；脚手板铺设2层； 栏杆挡板类别:木脚手板 ；栏杆挡脚板自重标准值QP2 :0.14kN/m2；安全设施与安全网QP3:0.005kN/m24、可变荷载与风荷载参数施工均布活荷载标准值QK:2kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数: 1层；本工程地处江苏省宿迁市，基本风压wO:0.45kN/m2；5、悬挑梁与钢丝绳参数悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度2.5米。与楼板连接的圆钢预埋件直径(mm):16悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物

21、拉结。钢丝绳与建筑物的水平距离是:1.4m;钢丝绳与建筑楼板的垂直距离是:3m;钢丝绳安全系数为:6; 6.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16a号槽钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 1.80 米。 与楼板连接的螺栓直径(mm):50.00； 楼板混凝土标号:C35 7.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1； 悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、下面采用支杆与建筑物拉结。 钢丝绳安全系数为:10.000； 钢丝绳与墙距离为(m):1.200； 支杆与墙距离为(m):1.500； 最里面支点距离建筑物 1.20 m,支杆采用 5.6号角钢5636.0mm钢管。 二、大横杆的计算: 大

22、横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.3001.050/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支

23、座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1721.2002+0.101.4701.2002 =0.232 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.2002-0.1171.4701.2002 =-0.272 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.232106,0.272106)/5080.0=53.543 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 53.543 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要

24、求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.6770.1431200.04/(1002.06105.0)+0.9901.050 1200.04/(1002.06105.0) = 0.939 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。 大横杆的最大挠度小于 1200.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求! 三、小横杆的

25、计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.200 = 0.046 kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.3001.0501.200/(2+1)=0.126 kN； 活荷载标准值：Q=3.0001.0501.200/(2+1) =1.260 kN； 荷载的计算值: P=1.2(0.046+0.126)+1.4 1.260 = 1.970 kN； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩

26、和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.9701.050/3 = 0.690 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.696 kN.m； = M / W = 0.696106/5080.000=137.013 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0381050

27、.04/(3842.060105.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.046+0.126+1.260 = 1.432 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1432.0801050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105 .0) = 2.343 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.343 = 2.367 mm； 小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求!； 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架

28、的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1161 NG1 = 0.11615.000 = 1.742 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30041.200(1.050+0.3)/2 = 0.972 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11 NG3 = 0.11041.200/2 = 0.264 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20015

29、.000 = 0.090 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.068 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.2002/2 = 3.780 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.550 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.740 ； Us

30、 - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5500.7400.649 = 0.185 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.068+ 1.43.780= 8.973 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.068+ 0.851.43.780= 8.179 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1851.200 1.8002/10

31、 = 0.086 kN.m； 五、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =8.973 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

32、钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 8973.000/(0.186489.000)=98.654 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 98.654 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =8.179 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳

33、定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 8179.200/(0.186489.000)+85548.099/5080.000 = 106.767 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 106.767 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 六、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到强度 b = 5

34、70 10.063.0 235 /( 1200.0160.0235.0) = 1.87 由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.919。 经过计算得到强度 = 1.521106 /( 0.919.00 )= 15.275 N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 = 15.275 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求! 七、拉绳与支杆的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi、支杆的轴力RDi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力； RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。 当RAH0时，水平

35、钢梁受压；当RAH0时，水平钢梁受拉；当RAH=0时，水平钢梁不受力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini+RDisini 且有 RUicosi=RDicosi 可以得到 按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为 RU1=7.833kN RD1=8.867kN 八、钢丝拉绳(支杆)的内力计算： 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU与支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，分别为 RU = 7.833kN RD = 8.867kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d

36、2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。 计算中Fg取7.833kN，=0.820,K=10.000,得到： 钢丝绳最小直径必须大于14.000mm才能满足要求! 下面压杆以 5.6号角钢5636.0mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 8.867kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.248； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =1.130cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l = 1

37、.921m； A - 受压斜杆净截面面积，A =3.340cm2； - 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是107.046 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2； 受压斜杆的稳定性计算 f,满足要求! 九、钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=7.833kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径 D=(783.3464/3.142125.000) 1/2 =9.000mm

38、; 十、 斜撑支杆的焊缝计算： 斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=8.867kN； lw为斜撑支杆件的周长，取224.000mm； t为斜撑支杆的厚度，t=3.000mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.000N/mm2； 经过计算得到焊缝抗拉强度 = 8866.870/(224.0003.000) = 13.195N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!十一、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.486kN； 水平钢梁

39、与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=6485.7534/(3.142502)1/2 =9.087mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.486kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 50.000mm fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.570N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 6485.753/(3.14250.0001.570)=26.299mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：