7.5吨污水处理.doc

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1、第一篇 设计任务及原始资料第一章 设计任务一 设计题目 7.5万吨/日污水处理厂设计二 课程设计的内容 根据所给定的原始资料，设计某城市污水处理厂，该设计属初步设计。设计的内容有： 1 设计流量的计算2 污水处理工艺流程的选择 3 污水处理构筑物及设备型式的选择 4 污水处理构筑物的工艺计算 5 污水处理厂的总平面图布置和高程布置 6 编写设计说明书和计算书 7 绘制污水处理厂的总平面布置图和高程布置图 8 绘制污水处理构筑物工艺图三 课程设计的要求1. 污水处理厂设计要求根据水体自净能力以及要求的处理水质并结合当地的具体条件，如水资源情况、水体污染情况等来确定污水处理程度与处理工艺流程。无特

2、殊要求时，污水级处理后其水质应达到城镇污水处理厂污染物排放标准（GB189182002）中的一级标准的B标准，即SS20mg/l，COD60mg/l，BOD520mg/l。污泥处理后外运填埋。1）根据原始资料、当地具体情况以及污水性质与成分，选择适合的污泥处理工艺方法，进行各单位构筑物的设计计算。2）污水处理厂平面布置要紧凑合理，节省占地面积，同时应保证运行管理方便。3）对污水与污泥处理系统要作出较准确的水力计算与高程计算。2. 图纸的具体要求（1）污水处理厂总平面图，1#图1张。（2）污水处理厂，污泥处理工艺高程布置图，2#图1张。（3）污水处理厂主要处理构筑物曝气池工艺图，2#图2张。 第

3、二章 设计原始资料一 地形与城市规划资料1. 根据设计任务书，该城市呈西北高，东南低的走势，在北边有一条自西向东的河流。污水处理厂厂区地形平坦，标高为75.00米。厂区的污水进水渠水面标高为72.50米。2. 该城市污水的水质如下表所示： （除PH外，其余项目单位为mg/L）项目BOD5CODcrSSTNNH4+NTP(以P计)PH15030020035253.5693 气象资料（1）气温资料城市气温资料年平均气温21.8最热平均月气温32.6年最低气温0.0最冷平均月气温9.7年最高气温38.7（2）常年主导风向：东南风。4受纳水体水文资料 受纳水体洪水位标高为73.2米，枯水位标高为65.

4、7米。常年平均水位标高为68.20米。 第二篇 设计说明书第一章 城市污水处理厂设计 第一节 污水厂的选址 选择厂址应遵循如下原则：1.为保证环境卫生的要求，厂址应与规划居住区或公共建筑群保持一定的卫生防护距离，一般不小于300米。2.厂址应设在城市集中供水水源的下游不小于500米的地方。3.厂址应尽可能设在城市和工厂夏季主导风向的下方。4.要充分利用地形，把厂址设在地形有适当坡度的城市下游地区，以满足污水处理构筑物之间水头损失的要求，使污水和污泥有自流的可能，以节约动力。5.厂址如果靠近水体，应考虑汛期不受洪水的威胁。6.厂址应设在地质条件较好、地下水位较低的地区。7.厂址的选择要考虑远期发

5、展的可能性，有扩建的余地。 第二节 污水厂处理规模、处理程度 该城市污水处理厂处理规模为13.5万m3/d。处理后水质达到城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）中的一级标准的B标准。第三节 污水和污泥处理工艺流程的确定处理厂的工艺流程是指在到达所要求的处理程度的前提下，污水处理个单元的有机结合，构筑物的选型则是指处理构筑物形式的选择，两者是互有联系，互为影响的。 1 污水处理工艺流程的确定（1）本项目污水处理的特点为：污水以有机污染为主，BOD/COD =0.50,可生化性较好，重金属及其他难以生物降解的有毒有害污染物一般不超标；污水中主要污染物指标BOD、COD、SS值为典

6、型城市污水值。（2）针对以上特点，以及出水要求，现有城市污水处理技术的特点，以采用生化处理最为经济。城市生活污水一般以BOD物质为其主要去除对象，因此，处理流程的核心是二级生物处理法活性污泥法为主。（3）按处理程度分，污水处理可分为一级、二级和三级。一级处理的内容是去除污水中呈悬浮状态的固体污染物质，经过一级处理后，污水中的BOD只去除30 %左右，仍不能排放，还必须进行二级处理。二级处理的主要任务是大量去除污水中呈胶体和溶解性的有机污染物质（BOD），去除率可达97%以上，去除后的BOD含量可降低到20-30 mg/l.一般，经过二级处理后，污水已具备排放水体的标准了。一级和二级处理法是城市

7、污水经常采用的，属于常规处理方法。当对处理过的污水有特殊的要求时，才继续进行三级处理。（4）污水处理具体的流程为：污水进入水厂，经过格栅至集水间，由水泵提升到平流沉砂池经，经初沉池沉淀后，大约可去初SS 45%,BOD 25%。污水进入曝气池中曝气，可从一点进水，采用传统活性污泥法，也可采用多点进水的阶段曝气法。在二次沉淀池中，活性污泥沉淀后，回流至污泥泵房。二沉池出水经加氯处理后，排入水体。 2污泥处理工艺流程 污泥是污水处理的副产品，也是必然的产物，如从沉淀池排出的沉淀污泥，从生物处理排出的剩余活性污泥等。这些污泥如果不加以妥善处理，就会造成二次污染。污泥处理的方法是厌氧消化，在厌氧消化过

8、程中产生大量的消化气（即沼气）是宝贵的能源，消化后的污泥含水率仍然很高，不宜长途输送和使用，因此，还需要进行脱水和干化等处理。具体过程为：二沉池的剩余污泥由螺旋泵提升至浓缩池，浓缩后的污泥进入贮泥池，再由泥控室投泥泵提升入消化池，进行中温二级消化。一级消化池的循环污泥进行套管加热，并用搅拌。二级消化池不加热，利用余热进行消化，消化后污泥送至脱水机房脱水，压成泥饼，泥饼运至厂外填埋。消化池产生沼气，一部分用于一级消化池的沼气搅拌，一部分用于沼气发电。3 本设计采用的工艺流程如下图所示4 工艺流程方案的比较和选择1）活性污泥法比较传统活性污泥法氧化沟优点： 1.有机物经历了第一阶段的吸附和第二阶段

9、的代谢的完整过程，活性污泥也历了一个从池道端的对数增长，经减速增长到池末端的内源呼吸的完全生长周期2.在池首端和前段混合液中的溶解氧浓度较低3.效果好，BOD除率达90%以上缺点： 1.曝气池首端有机污染物负荷高，耗氧速度也高2.曝气池溶积大，基建费用高。3.供氧与需氧不平衡4.对进水水质，水量变化的适应性较低，动行效果易受水质，水量变化的影响优点： 1.可考虑不设初沉池，有机性悬浮物在氧化化沟内能达到好氧稳定的程度2.可考虑不单设二次沉淀池，使氧化沟和二沉池合建，可少去污泥回流装置。3.BOD负荷低缺点： 1.占地面积大 两个方案都能太到处理水质的要求，BOD5，SS去除都能达到出水水质，工

10、艺都是比较简单的，在技术上都是可行的。考虑到厌氧池+氧化沟处理工艺占地较大，投资较多，采用传统活定污泥法。 2） 二沉池的比较和选择类型优点缺点适用条件平流式处理水量可大可少，有效沉淀区大，沉淀效果好，对水量水质变化适应性强，造价低，平面布置紧凑占地面积大，排泥因难(人工排泥)，工作繁杂，机械刮泥易锈，配水不均地下水位高，施工困难地区，适用流动性差比重大的污泥，不能用静水压力排泥，污水量不限辐流式处理水量较为经济，排泥设备己定型系列化，运行稳定，管理方便结构受力条件好排泥设备复杂，需具有较高的运行管理水平，施工严格适用处理水量大，地下水位较高的地区及工程地质条件差的地区 经上面的图表，可以看出

11、，平流式与辐流式沉淀池都是可选的。平流式沉淀池对水质冲击变化效果好，但占在面积大，排泥因难，要人工排泥，所以不是太好。虽然辐流式沉淀池排泥设备复杂，需具有较高的运行管理水平，施工严格，但是这些问题对于这个发展型的城市来说，这点问题并不是太大，管理方面可以请高技术人才。并且看到了它的优点处理水量较为经济，排泥设备己定型系列化，运行稳定，管理方便结构受力条件好。所以选择辐流式沉淀池作为二沉池是好的选择。 第四节 平面布置 1 总平面布置原则该污水处理厂为新建工程，总平面布置包括：污水与污泥处理工艺构筑物及设施的总平面布置，各种管线、管道及渠道的平面布置，各种辅助建筑物与设施的平面布置。总图平面布置

12、时应遵从以下几条原则。 处理构筑物与设施的布置应顺应流程、集中紧凑，以便于节约用地和运行管理。 工艺构筑物（或设施）与不同功能的辅助建筑物应按功能的差异，分别相对独立布置，并协调好与环境条件的关系（如地形走势、污水出口方向、风向、周围的重要或敏感建筑物等）。 构（建）之间的间距应满足交通、管道（渠）敷设、施工和运行管理等方面的要求。 管道（线）与渠道的平面布置，应与其高程布置相协调，应顺应污水处理厂各种介质输送的要求，尽量避免多次提升和迂回曲折，便于节能降耗和运行维护。 协调好辅建筑物，道路，绿化与处理构（建）筑物的关系，做到方便生产运行，保证安全畅道，美化厂区环境。（2）总平面布置结果污水由

13、北边排水总干管截流进入，经处理后由该排水总干管和泵站排入河流。污水处理厂呈长方形，东西长400米，南北长320米。综合楼、职工宿舍及其他主要辅助建筑位于厂区东部，占地较大的水处理构筑物在厂区东部，沿流程自北向南排开，污泥处理系统在厂区的东南部。厂区主干道宽8米，两侧构（建）筑物间距不小于15米，次干道宽4米，两侧构（建）筑物间距不小于10米。总平面布置参见附图1（平面布置图）。第五节 高程布置1. 高程布置原则 充分利用地形地势及城市排水系统，使污水经一次提升便能顺利自流通过污水处理构筑物，排出厂外。 协调好高程布置与平面布置的关系，做到既减少占地，又利于污水、污泥输送，并有利于减少工程投资和

14、运行成本。 做好污水高程布置与污泥高程布置的配合，尽量同时减少两者的提升次数和高度。 协调好污水处理厂总体高程布置与单体竖向设计，既便于正常排放，又有利于检修排空。2. 高程布置结果由于该污水处理厂出水排入市政排水总干管后，经终点泵站提升才排入河流，故污水处理厂高程布置由自身因素决定。采用普通活性污泥法，辐流式二沉池、曝气池、初沉池占地面积较大，如果埋深设计过大，一方面不利于施工，也不利于土方平衡，故按尽量减少埋深。从降低土建工程投资考虑，出水口水面高程定为73.5m，则相应的构筑物和设施的高程可以从出水口逆流计算出其水头损失,从而算出来。总高程布置参见附图2高程图。第二章 处理构筑物工艺设计

15、已知该城市污水处理厂的最大设计污水量为2031.2L/S。 第一节 污水处理构筑物1格栅 ：污水厂的污水是由一根直径为1500 mm的管子从进水闸阀引入格栅间的。 栅前水深：h = 1.13 m 过栅流速：v =1.0 m/s 栅条间隙宽度：b =20 mm 格栅倾角600 栅槽宽 1.25 m，共设两组，便于维修和清洗 栅渣量为6.75m3 /d，宜采用机械格栅清渣。2污水泵房：由于该泵站为常年运转且连续开泵，故选用自灌式泵房。又由于该泵站流量较大，故选用矩形泵房。矩形泵房工艺布置合理，运行管理较方便，现已普遍采用。 集水间计算 选择水池与机器间合建式的方形泵站，用6台泵（2台备用） 每台水

16、泵的流量为：Q0=868.0/4=217.0L/s，取217L/s 集水池的容积，采用相当于1台泵5min的容量。W=156立米 泵型：山东双轮QW型污水泵:400QW2000-15-132 每台泵流量：550L/S 扬程：15米 有效水深：H=3米，则集水池面积为：F=156/3=52 m2 池底做成斜坡泵房地面有一定坡度，坡向排水沟。3平流沉砂池 共设两个，每个平流沉砂池分两格，每格平面尺寸为15 m 3.5m有效水深为1.0 m，设池内流速v =0.30m/s，停留时间为30s沉沙室所需容积 设T=2d V=7.8 m3 每个分格有2个沉沙斗 V0=7.8/4=1.95 m3 沉沙斗各部

17、分尺寸 设斗底宽a1=0.6m，斗壁与水平面的倾角为：60度斗高h3=0.5m，沉沙斗上口宽 a=1.18m 沉沙斗容积：V0=0.48 m3沉沙室高度 采用重力排沙，设池底坡度为：0.06坡向沙斗池总高度，设超高h1=0.3m H=h1+h2+h3=2.37m验算最小流速 在最小流量时，只用一格工作（n1=1）vmin=Qmin/n1Wmin=0.46m/s0.15m/s污水经泵房提升后，经过进水管道、集水井、配水渠道、均匀的进入沉砂池。4初次沉淀池 初沉池采用辐流式沉淀池，它具有运行稳定、管理简单、排砂设备已趋定型的优点。本设计共设两座初沉池，采用中间进水、周边出水的方式。每座池直径39

18、m，池边高度3.2m，有效水深4.5 m，表面负荷q =2.02m3/m2 h，停留时间T =1.5 h.池直径与有效水深之比612，池径不小于16m，坡度一般0.05，取池子半径1/2处的水流断面作为计算断面沉沙斗容积 12.7 m3污泥总容积 426 m3 沉淀池总高度 7.73 m每座沉淀池配有周边转动的刮泥机一座，池底污泥由刮泥机刮至集泥坑，通过排泥管排至集泥井。刮泥机外周刮泥板的线速度为1.5 m/min,刮一周要用75 min.中心管设于池中心处，污水从池底的进水处进入中心管，中心管周围为入流区，外部设整流板，使污水在池内得以均匀流动。出流区位于池周，采用三角堰板，且在出流堰前设挡

19、流板和浮渣挡板及排渣斗，以截流池水表面上的漂浮物质。用排渣管将浮渣斗内的浮渣排至设在外面的浮渣井。浮渣井内设格栅，进入井内的污水经格栅排走，截流的浮渣由人工定期清除，同时还要人工定期清除三角堰上的沉泥渣、生物膜等。5曝气池 采用传统活性污泥曝气池，并设多个进水口，以便运行中调整为多点进水。共设4组曝气池，每组有五个廊道，在池中部两廊道间设水渠，使处理水到达池尾，以便对池尾进水口进行配水。曝气池平面尺寸为34 m6 m，有效水深4.2 m。采用鼓风曝气，扩散装置采用膜片式微孔曝气器，其具有孔小、氧利用率高的优点。且其采用橡胶材料，不宜堵塞。为节约空气管道，相临廊道的扩散装置沿公共隔墙布置。曝气池

20、的曝气量靠空气干管上的闸门控制，设置消泡水管进行消泡，设放水管用于培养活性污泥时排出上清液用。放空管设于池底，以便维护清理时放空池中水。回流污泥设置螺旋泵提升，曝气方法采用鼓风曝气，它由加压设备，扩散装置和连接两者的管道系统三部分组成。扩散装置均匀布置在池底，这样布置可以使水流在池中流行时得到均匀曝气.同时这样布置方式有利于管道的安装,及供气均匀.为了节约空气管道，相邻廊道的扩散装置沿公共墙布置。扩散装置采用膜片式微孔空气扩散器，共设 5条干管，每条干管设5对竖管，共有50根竖管。曝气头距池底0.5m。曝气池的曝气量依靠空气干管上的阀门控制，排除上清液管在培养活性污泥时排除上清液用；放空管安装

21、于曝气池底部，以便维修清理时放空用。回流污泥采用污泥泵从污泥泵房打入，剩余污泥由污泥泵房提升后排入贮泥池。6二次沉淀池 采用辐流式沉淀池，共设四座，且设集配水井一座。采用双层集配水井形式。来水经中心管进入内层配水井，均匀的分配给四座二沉池。二沉池中间进水，周边出水，设置带有三角堰板的集水槽集水，通过出水渠流入外层集水井，再由集水井流入下层构筑物。二沉池设出泥井，且出泥管上设闸阀控制出泥量。池底部设放空管。每座沉淀池设刮吸泥机一座。各吸泥管中分别通入空气以利排泥。7鼓风机房，加氯间 （1）鼓风机房主要提供曝气池、二沉池所需空气，选用LG型罗茨鼓风机LG80为5台，空气量为80m3/min,风压为

22、60kpa。配电机分别为JS-114-4，功率为115KW。其中一台备用。鼓风机和电机运行时需要冷却，设冷却水泵2台（一台备用），冷却塔一座（冷却循环水使用）。（2） 污水的二级处理加氯消毒一般采用季节性加氯，在夏季污水污染严重时加氯消毒。加氯机ZJ-1型2台，氯库共存氯量15天，30个氯瓶。另外，设一专用水池为氯瓶降温和安全之用。8计量堰设计计算 本工程计量堰采用巴式计量槽装置。测量形式为自由流，通过井中水位反映流量变化，由仪表显示。这种装置工作比较稳定，精度较高，但是为了防止在堰前积污，一般仅用于处理构筑物之后。Q=3.036H11.579H1为堰顶水深；b为堰宽；Q为流量。流量为Q=20

23、31.2l/s 查表得b=1.25 H1=1.0m 则L1=0.5b+1.2=1.83m L2=0.6m L3=0.9mB1=1.2b+0.48=1.98m B2=1.25+0.3=1.55m选择H2=0.55m H2/H1=0.55（0.7） 第二节 污泥处理构筑物1 浓缩池 采用重力浓缩。由于剩余污泥含水率极高，单纯浓缩效果较差，故将初沉池污泥与剩余污泥混合后共同浓缩。在浓缩池前设一配泥井，将二者混合并均匀分配进入两个浓缩池。 浓缩池设两座，为圆形辐流式。直径27.1m，池总高3.25m，取浓缩时间6 h. 浓缩池设刮泥设备，刮泥机为周边转动。2. 污泥储存池 污泥经浓缩后进入贮泥池，由消

24、化污泥控制室内的污泥泵将其内的污泥抽升后打入消化池。设两座贮泥池直径为10.5m。3消化污泥控制室 消化污泥控制室是消化池的控制中心，主要作用有： （1）新鲜污泥的投配 （2）消化池内的污泥循环搅拌 （3）消化污泥的加热 （4）消化池运行情况的监测和控制 控制室是半地下式框架结构，分为三层，地下部分为泵工作间，设有污泥加热循环泵、新鲜污泥投配泵。地面二层为电器设备及仪表控制室，地面三层为热交换间。新鲜污泥可采用预热后投配，即新鲜污泥由污泥贮存池抽出后由旁通管与循环污泥混合，进入热交换器，经换热器预热后再投入消化池也可直接投配，即新鲜污泥由污泥贮存池抽出后，不经预热，经泵提升后直接进入消化池。

25、消化池的耗热量可根据冬季最大负荷量计算，耗热量包括三部分：（1）每天投配新鲜污泥从原始温度加热到所需的温度的耗热量（2）消化池体本身的热损耗量，是由池体内污泥的消化温度与池体外大气的最低温度的温差所引起的耗热量（3）输泥管道的耗热量。消化池每天所需的耗热量是由污泥加热循环泵将污泥通过热交换器加热提供的，采用套管式换热器。套管中心走泥，套管间走热水，热水从上部向下部流动。4消化池 选用传统的固定式消化池，分为一级消化池和二级消化池，二者的单池容积结构相同，而停留时间不同。共设二座一级消化池和一座二级消化池。污泥投配按连续投配方式，污泥加热亦按连续加热方式设计。 设计参数如下：总消化污泥量688

26、m3 /d;消化周期一级为20天，二级周期为10天，总停留天数为30天。一级消化池采用沼气搅拌，有利于消化池中的消化气的释放，对消化污泥的浓缩脱水有促进作用。用空压机将贮气罐中部分消化气抽出，经稳压罐送入消化池。搅拌系统采用防爆电动机，以保证运行安全。污泥投配按连续投配，加热也按连续加热方式设计。一级消化池直径为7m,柱体高度取15m。二级消化池直径为15m,柱体高度取21m。5脱水机房 设置自动板柜压滤机，其构造简单，过滤推动力大，适合于各种性质的污泥，且自动化程度高，效率高，劳动强度低。 设两台板柜压滤机，配备两台污泥泵，将污泥压入过滤机，滤布用清水清洗。 污泥经脱水后形成的泥饼，暂存于泥

27、场，以便再利用。第三节 辅助建筑物污水处理厂的辅助建筑物有综合楼、试验综合楼、食堂、仓库、车库、职工宿舍、招待所、机修间、总控制室、堆煤厂、堆渣厂、配电室、锅炉房、值班室、预留地等。主要集中于入厂门口的生活区内，便于设备仪表的运输和维护管理。污水厂所设总控制室，便于对厂区内仪器，仪表的运行进行自动控制。 第三章 设计计算书 第一节 一级处理1 设计流量： 平均流量：Qa=75000t/d75000m3/d=3125m3/h=0.868 m3/s 总变化系数：Kz= (Qa平均流量，L/s) = =0.995 由于Qa 大于1000L/s. 所以Kz 取1.34 设计流量Qmax： Qmax=

28、KzQa=1.375000 =97500 m3/d =4062.5 m3/h =1.128 m3/s 接入管的选取：管径D=1500mm h/D=0.75 i=0.012% v=1.43 m/s 2 设备设计计算：一、泵前中格栅泵前中格栅用以截留水中的较大悬浮物或漂浮物，以减轻后续处理构筑物的负荷，用来去除那些可能堵塞水泵机组驻管道阀门的较粗大的悬浮物，并保证后续处理设施能正常运行的装置。设2座格栅1）、设计参数栅前流速v1=0.7/s，过栅流速v2=0.9m/s栅条宽度s=0.01m，格栅间隙e=20mm栅前部分长度0.5m，格栅倾角=60单位栅渣量1=0.05m3栅渣/污水2）、设计计算A

29、. 确定格栅前水深h=(h/D)*D=0.75*1.5=1.13mB. 栅条间隙数nC. 栅槽有效宽度B=s（n-1）+en=0.01（85-1）+0.0285=2.54mD. 进水渠道渐宽部分长度其中1为进水渠展开角为,进水渠宽B10.65mE. 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度F. 过栅水头损失（h1）因栅条边为矩形截面，取k=3，则 其中:=（s/e）4/3 h0：计算水头损失k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时=2.42G. 栅后槽总高度（H）取栅前渠道超高 h2=0.3m栅前槽总高度:=1.13+0.3=1.43m栅后

30、槽总高度:=1.13+0.127+0.3=1.557mH. 格栅总长度LL=L1+L2+0.5+1.0+H1/tan=0.82+0.41+0.5+1.0+1.43/tan60=3.56mI. 每日栅渣量W(=1.3)宜采用机械清渣.J. 计算草图如下：二、沉砂池沉砂池的作用是从污水中将比重较大的颗粒去除，其工作原理是以重力分离为基础，故应将沉砂池的进水流速控制在只能使比重大的无机颗粒下沉，而有机悬浮颗粒则随水流带起立。本设计采用平流式沉砂池，共设两座。1、设计参数设计流量：QQmax/2564L/s(远期)设计流速：v=0.30m/s水力停留时间：t=50s2、设计计算A沉砂池长度：L=vt=

31、0.350=15mB水流断面积：A=Q/v=56410-3/0.3=1.692m2C池总宽度：BA/h21.692/11.692m其中有效水深h2一般为0.25-1.0m,取1.0m.E贮泥区所需容积：设计T=2d，即考虑排泥间隔天数为2天，则每个沉砂斗容积其中X1：城市污水沉砂量3m3/105m3，K：污水流量总变化系数1.34每格沉砂池设两个沉砂斗，则每格沉砂斗的体积: F沉砂斗各部分尺寸及容积：设计斗底宽a1=0.6m，斗壁与水平面的倾角为60，斗高hd=0.5m，则沉砂斗上口宽：沉砂斗容积： （大于V=0.135m3，符合要求）G沉砂池高度：采用重力排砂，设计池底坡度为0.06，坡向沉

32、砂斗长度为 则沉泥区高度为h3=hd+0.06L2 =0.5+0.066.22=0.873m 池总高度H ：设超高h1=0.3m，H=h1+h2+h3=0.5+1+0.873=2.37m 核算最小流速 (符合要求)H计算草图如下：三、初次沉淀池 本设计选用中心进水，周边出水的幅流式沉淀池，采用机械刮泥。1、设计参数 设计流量Q=4062.5 m3/h 设2座。2、设计计算A池子总表面积：污水表面负荷q=3.0m3/（m2h） n=2座 池子直径：D=,取30m.B有效水深：取水力停留时间t=1.5hh2=qt=31.5=4.5mC沉淀池总高度: 取S=0.6L/(p.d) 机械刮泥 T=4h

33、已知进水SS浓度=200mg/L，出水SS浓度小于等于c=20 mg/L设污泥含水率95，两次排泥时间间隔T=2d，污泥容重 污泥斗容积 坡底落差 坡度i=0.05 h4=(R-r1)i=(20-2)0.05=0.9m因此,池底可储存污泥的体积，足够沉淀池总高度H=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+4.5+0.3+0.9+1.73 =7.73mD沉淀池周边的高度 h1+h2+h3=0.3+4.5+0.3=5.1mE长宽比的校核：D/ h2=40/4.5=8.9 (介于612之间) 合格堰口负荷q=1015.6/4D=2.022.9(L/s.m)F计算草图：第二节 二级处理活性污泥法一.传统

34、推流式曝气池设计计算1.污水处理程度的计算及曝气池的运行方式污水处理程度的计算原污水BOD(S0)=150g/ m3 经初次沉淀处理,BOD按降低25%考虑Sa=150（1-25%）=112.5g/ m3曝气池的运行方式在本设计中应考虑曝气池运行的灵活性和多样化。即：以传统系统活性污泥法系统作为基础，又可按阶段曝气系统和再生曝气系统运行。2. 曝气池的计算与各部分尺寸的确定曝气池的体积按污泥负荷计算，曝气池的体积计算公式为：A. 按BOD污泥负荷率计算曝气池容积V=,则每座曝气池的容积为设4组曝气池，则其体积为： V0=9375/4=2343.75 m3确定池体有效水深 h=4.2m每组曝气池

35、面积 F=2343.75/4.2=558.03 m2每个廊道单宽 廊道取6米B1=6m B1/h=6/4.2=1.43在12间 符合要求池总长 LZ=F/B1=93.00m L/B=93.00/6=15.510 符合规定设5个廊道则每个廊道长 LZ/5=18.6m 取19米取超高0.5m，则池总高度为：H=4.7m 3.曝气系统的计算曝气池采用鼓风曝气系统平均时需氧量的计算查表得=0.5,=0.15；XV取2.5kg/m3；经初次沉淀池处理BOD5按降低25%考虑。最大时需氧量的计算根据原始数据，Kz=1.34代入各值：（3）最大时需氧量与平均时需氧量之比：（4）每日去除的BOD5值 BODr

36、=75000(0.150.75-0.02)=6937.5kg/d（5）去除每kgBOD5的需氧量O2=6984.38/6937.5=1.0kgO2/kgBOD4.供气量的计算采用固定式网状微孔空气扩散器，敷设距池底0.2m处，淹没水深4.0m,计算温度为30，氧的转移效率为 EA=12 查排水工程下册附录1，得水中溶解氧饱和度Cs(20)=9.17mg/L,Cs(30)=7.63mg/L空气扩散器出口处的绝对压力（Pb）按公式计算，即：Pb=1.013105+9.8103H Pa代入各值，得Pb=1.013105+9.84.0103=1.405105Pa空气离开曝气池面时，氧的百分比，按公式计

37、算，即：Ot=100%其中EA取值12%，代入上式，得Ot=18.96%曝气池混合液中平均氧饱和度（按最不利的温度条件考虑）按公式计算，即：Csb(T)=Cs(+)最不利温度条件，按30考虑，代入各值，得Csb(30)=7.63（1.405/2.026+18.96/42） =8.30mg/L换算为在20条件下，脱氧清水的充氧量，按式计算，即：修正系数，取0.82 修正系数，取0.95C混合液溶解氧浓度，取2.0mg/L 压力修正系数，取1.0相应的最大需氧量：曝气池平均时供气量，按公式计算，即Gs=100代入各值，得 曝气池最大时供气量去除每kgBOD5的供气量 每m3污水的供气量为 本系统不

38、采用空气在回流污泥井提升污泥，空气总用量最大为：11701.11m3/h5.空气管系统计算（5）空气管系统计算选择一条从鼓风机房开始最长的管路作为计算管路，在空气流量变化处设计算节点，统一编号列表计算。一个廊道的平面积246=144m2，采用固定式微孔空气扩散器，一个曝气头的服务面积为0.50.75，通过尝试计算得：每个廊道设1根曝气干管，每根干管设8根支干管，每根支干管设有4根支管，每根支管设有8个曝气头，则1个廊道共有曝气头：848=256个 共有曝气头256*3768个，共有支管32根。每根支管供气量为：30.88。每个曝气头的服务面积为：144/256=0.57，符合要求。每个空气扩散

39、器的配气量为：30.88/83.86将已布设的空器扩散器绘制成空气管路计算图，用以进行计算空气管路计算图（一）空气管路计算图（二）管段编号管段长度空气流量空气流速管径配件管段当量长度管段计算长度压力损失LvDL0L0+Lh1+h2mm3/hm3/minm/smmm(m)9.8(Pa/m)9.8(Pa)1234567891011120.83.860.06 -25弯头0.61.40.50.7230.87.720.13 -25三通一个1.52.32.014.623340.811.580.19 -25三通一个1.52.34.5210.396450.415.440.26 8.7425三通一个1.51.9

40、8.0315.257561.630.880.51 4.3750三通一个3.14.70.823.854670.861.761.03 8.7450四通一个3.13.93.2612.714787.2123.522.06 6.8380三通一个，弯头3个10.918.11.3724.797896247.044.12 3.89150三通一个9.215.20.213.1929106494.088.23 7.77150四通一个9.215.20.8512.9210116741.1212.35 11.66150四通一个9.215.21.928.8811127.5988.1616.47 15.54150四通一个,弯

41、头1个13.5213.3870.9812136988.1616.47 15.54150 弯头1个4.310.33.3834.8141314402964.4849.41 11.66300四通一个,弯头1个25.365.30.6441.792264.919由表计算得总损失H=265mmH2O，取0.3mH2O，固定式网状微孔扩散器的水头损失为：1.50 mH2O，则总损失为：1.50 mH2O +0.3 mH2O=1.8 mH2O扩散器距池底为0.5m，因此鼓风机所需的压力为： P=（1.8+4.0-0.5）*9800=51940Pa取60k Pa。最大时供气量：11857.22m3/h，平均时供

42、气量：10228.33m3/h根据以上的压力和空气量，选择合适的鼓风机6 二沉池该沉淀池采用中心进水，周边出水的幅流式沉淀池，采用机械刮泥。1、设计参数 设计进水量：Q=75000m3/d 表面负荷：qb范围为1.01.5 m3/ m2.h ，取q=1.2m3/ m2.h； 水力停留时间：T=2h设4座 2、设计计算A每座沉淀池面积:按表面负荷算：直径： 取29mB有效水深为 h1=qoT=1.22=2.4m 出水堰负荷 q=1128/（3.643.1429）=0.86L/sm1.7 L/smC污泥斗容积取回流比污泥回流浓度污泥区所需存泥容积： D污泥区高度为 池底坡度为0.05 池底进口处4m 池底坡度降E二沉池总高度： 缓冲层高度h3=0.5m, 取超高为h4=0. 3则池边总高度为 1=h1+h2+h3+h4=1.5+0.35+0.5+0.3=2.65m池中总高度为：H=1+h5=2.65+0.5=3.15m校核径深比二沉池直径与水深比为，符合要求 F辐流式二沉池计算草图如下：7.计量堰Q=3.036H11.579H1为堰顶水深；b为堰宽；Q为流量。流量为Q=1128 l/s 查表得b=1.25 H1=1.0