H13钢模具的表面热处理.doc

《H13钢模具的表面热处理.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《H13钢模具的表面热处理.doc（6页珍藏版）》请在淘文阁 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、2022年-2023年建筑工程管理行业文档 齐鲁斌创作H13钢模具的表面热处理曹光明（潍坊学院 机电工程系，山东 潍坊 261061）摘要：研究了低温化学热处理、高能束流表面处理等对H13钢性能及其模具寿命的影响。低温化学热处理主要介绍了离子渗氮、N-C共渗、N-C-V共渗、O-S-N共渗、S-N-C共渗、多元共渗等,并指出了有利于提高H13钢热作模具寿命的较佳工艺参数；高能束流表面处理主要介绍了激光表面处理、高能束表面合金化及离子注入表面改性处理及其最新进展。关键词：H13钢，化学热处理，高能束流表面处理，热作模具Surface Heat Treatment Applied to H13 S

2、teel DieCao Guang-ming(Department of Mechanical and Electrical Engineering, Weifang University, Weifang Shandong 261061, China)Abstract: The effects on the properties of H13 steel and its die lifespan are studied on the aspects of thermo-chemical treatment, high energy density heat treatment. The th

3、ermo-chemical treatment includes such process as ion nitriding, nitrocarburizing, nitrocarburizing added with vanadium, oxy-sulpho-nitriding, sulpho-nitrocarburizing, multicomponent cementation. The preferable technics parameters are proposed for above every process which is helpful to improving the

4、 lifespan of H13 steel die. High energy density heat treatment includes such process as laser surface heat treatment, surface alloying with high energy density and surface modification with ion implantation, and their recent progresses are also discussed. Key words: H13 steel, thermo-chemical heat t

5、reatment , high energy density heat treatment, hot-working dieH13（4Cr5MoSiV1）钢是目前国内外广泛使用的热作模具钢。因其具有良好的热强性、红硬性、较高的韧性和抗热疲劳性能，广泛用于铝合金的热挤压模和压铸模，工作时温度可达600，工作条件恶劣，主要失效形式为磨损（熔损）和热疲劳。这就要求表面具有高硬度、耐蚀、抗粘结等性能。H13钢常规淬火、回火后的硬度一般为4248HRC，耐磨性不足，模具使用寿命短。鉴于模具失效大都由表面开始，从节省能源和资源，充分发挥材料性能潜力并获得特殊性能和最大经济效益出发，对H13钢模具进行表面改

6、性处理，是综合改善模具寿命的关键。1、表面低温化学热处理低温化学热处理可以提高H13钢的抗热疲劳、耐热磨损和耐蚀性能，且工艺成本低廉，故应用广泛。常用工艺有离子渗氮、N-C共渗（软氮化）、S-N-C共渗以及多元共渗等。1.1 离子渗氮H13钢中有较多的Cr、Mo等元素，氮化时能生成丰富稳定的氮化物并使其弥散分布,有利于提高H13钢热作模具的耐磨性、耐蚀性、抗粘结性及抗热疲劳性能。实验表明，在520左右对H13钢进行1.5h以上的离子渗氮处理,可以得到最佳的渗氮层组成相及表面硬度。表面化合物层厚度可达6m,渗氮层总厚度达0.3mm左右。渗氮层的表面硬度随渗氮温度变化出现一极大值，在520左右最高

7、，达1100HV0.1以上，而且耐磨性能也最佳1。高于570离子渗氮，化合物层中易出现网状氮化物，耐磨性下降2。某厂用H13钢制造挤压铝型材的空心模，经1080油淬+ 5602h两次回火，硬度为48HRC。经过5204h的离子渗氮，每副模具挤压的型材从1000kg左右提高至4500kg，寿命提高了3倍1。表面渗氮并非一次完成，而是在模具使用前期进行至少34次的反复渗氮处理，一般要使渗氮层厚度达到0.150.20mm。关于离子渗氮层中的化合物对H13钢热疲劳性能的影响，文献3采用加氩渗氮以除去化合物层和无氩渗氮两种方法进行了比较。结果发现，无氩渗氮的化合物层虽然能推迟热疲劳裂纹的萌生,阻止热裂纹

8、向基体内部扩展；但多周疲劳后期，表面热裂纹直、宽、多，易于剥落并且扩展快速。因此，含化合物层的离子氮化处理用于H13钢铝合金压铸模应慎重。1.2 N-C共渗（软氮化）4 H13钢热作模具由于渗氮化合物中相韧性较低，膨胀系数较大，对热疲劳性能产生不利影响。而软氮化时，由于C在相中的溶解度高（550时达3.8%），软氮化的表层是C、N共同的化合物，这种化合物韧性好且耐磨。软氮化温度在565以下附近较好，既能保证渗速，又能使形成的+相所需的N浓度较高，可以在表层形成之前有更多的N渗入基体，这样在第二阶段N原子扩散时，有利于形成合理的扩散层。软氮化时间以24h为宜，超过6h，渗层不再增加，硬度在23h

9、达到最大值。实践证明，用氨气与酒精作渗剂，比较合理的气体软氮化工艺如图1所示。 图 1 H13钢的气体软氮化工艺 Fig.1 Gas nitro-carburizing process for H13 steel1.3 N-C-V共渗5 H13钢在常规盐浴N-C共渗时，在以尿素和碳酸盐为主的盐浴中加入适当的含V剂、还原剂及活性剂等，可实现V与N、C的共渗。共渗温度为550560，时间24h。由于金属V原子的渗入，过渡层中N原子的扩散与分布比较均匀，而且形成大量细小、弥散的VC、VN硬质相，使得其它合金氮化物也细小、均匀分布，渗后硬度可达1300HV以上,比普通软氮化进一步提高了模具的热强性和耐

10、磨性。由于在表面以下数十微米深度处仍有大量N、C化合物，使得从表面至心部硬度梯度变化较平缓，也提高了模具表层的承载能力。 某铝型材厂的平面模，长期采用气体低温N-C共渗工艺，每共渗一次可挤压铝锭1.52.5吨；而采用上述N-C-V工艺后，一次可挤压铝型材5.3吨，寿命提高了1倍多,效益明显。1.4 O-S-N共渗6 H13钢经常规1020淬火+560两次回火处理后，采用SO2+N2+H2作渗剂（气体流量为H2:N2 :SO2=720:90:11），在530550进行23h的离子O-S-N共渗，效果最佳。实验表明，渗剂中随着SO2增加，渗层厚度有一最大值；当SO23%时，渗层厚度适当，较致密，且

11、与基体结合力强；当SO2为1.31.6%时渗速最快，渗层较厚。共渗23h，渗层总厚度可达为0.1250.137mm，化合物层厚度21m，FeS层厚度6.2510m。由于共渗表面形成FeS和Fe3O4层，具有低硬度、层状与微孔结构，能储油，发挥固体润滑剂的作用，使表面摩擦系数明显降低，与离子渗氮相比，具有抗磨、减摩的特色。1.5 S-N-C共渗S-N-C共渗由于时间短，效果好，得到众多行家推荐，应用广泛。目前盐浴法S-N-C共渗工艺较为成熟。实践证明，H13钢盐浴法S、N、C共渗比较适宜的温度为570，时间为3h，表面硬度950HV，渗层致密，抗粘结性、耐蚀性及抗热疲劳性能均较好。文献7采用CS

12、2酒精溶液作滴注剂，氨气作渗剂，进行气体S-N-C共渗试验，得出最佳工艺参数为：温度560，CS2浓度为1.2%，滴量为60d/min，氨分解率为30%。此工艺可使模具窄缝面的处理效果提高，基本上使模具内外面渗层深度差控制在15%以内，且渗层总体性能优良，不显脆性。H13钢在液体S-N-C共渗时，加入0.4%左右的稀土，在565共渗2h，效果最佳。渗层白亮层厚度8.6m，扩散层0.151mm，硬度为1650HV5（基体硬度为4852HRC）。加入稀土后，硬度高，渗层厚，组织更加致密8。H13钢经1020加热后,在500和200两种盐浴中进行两级分级淬火,然后经580和560两次回火,硬度46H

13、RC。用武汉材料保护研究所研制的市售专用商品盐添加CeO2，进行5703h液体S-N-C共渗，然后转入350熔融氧化性盐中，停留2530min，进行氧化处理，取出放入室温水中冷却。实验表明，加稀土后，耐磨性及高温抗氧化性能显著提高 9。稀土S-N-C共渗虽能显著提高渗层的热疲劳性能，但渗层的热熔蚀性能有所下降。共渗后进行35020min氧化处理，硬度为891HV0.05（不氧化的为530HV0.05），能进一步提高其耐热蚀性能。1.6 多元共渗比较典型的多元共渗工艺为C、N、O、S、B五元共渗。文献介绍10，H13钢870预热，1040真空油冷淬火至150出炉，5902次回火，硬度为4852H

14、RC。然后进行多元共渗并加RECl3催渗，试验得出最佳多元共渗温度为55010，最佳时间为5h，滴量为90d/min，共渗剂配比为H3CNO:(NH2)2CS:H3BO3:RECl3=2000g:300g:16g:25g。共渗后渗层深度为0.89mm，硬度为5862HRC。与C、N、S三元共渗相比，一套组合模挤压的铝型材由平均19吨提高至32.5吨；一套平面模由22.5吨提高至35吨；提高5575%。H13钢经五元共渗后，在工件表面形成硼化物、碳化物和氮化物，起到弥散强化作用，对比试验表明，硬化效果比气体渗氮和S、C、N三元共渗都好, 在560及600时保持，硬度下降平缓，红硬性、耐磨性明显提

15、高。虽然热疲劳裂纹起源较早,但不向纵深扩展,因而也改善了热疲劳抗力。用多元共渗工艺处理的H13钢热挤压模，与普通渗氮相比，使用寿命提高56倍11。2、高能束流表面处理2.1 激光表面处理近年来，随着工业用大功率激光器的价格下降及激光应用技术的日趋成熟，模具表面的激光淬火、激光熔敷技术也有了较大发展。H13钢常规处理后硬度44HRC，经激光淬火，表面硬度可达772HV（相当于62HRC）。由于得到以超细化高密度位错型马氏体为主的组织，以及激光加热后自回火过程中析出弥散碳化物，使得淬硬层硬度、抗回火稳定性、耐磨性及抗蚀性均显著提高。激光熔覆技术通过在模具表面覆盖一层具有一定性能的熔覆材料，以改善表

16、面性能。与等离子喷焊相比, 激光熔覆可实现热输入的准确和局部控制，节省高性能材料，其涂层缺陷率低,组织细密均匀,成分稀释率小,热影响区小,涂层强韧性明显提高。激光熔覆技术以其加工精度高，热变形小，后续加工量少等特点具有很大的潜在应用价值，目前研究也比较热门,但距离大规模实际应用还需要大量的研究工作。2.2 高能束表面合金化高能束表面合金化是近年发展的新兴技术，主要能源是激光束和电子束。强流脉冲电子束辐照处理技术作为一项新的电子束表面改性技术，日益受到国内外重视。对于H13钢模具尤其铝合金压铸模，可以先在电弧离子镀设备上沉积一层铝膜，然后采用电子束辐照处理技术，在真空条件下对模具表面进行15次的

17、轰击处理。铝在微秒级脉宽电子束作用下瞬时加热到高温, 熔入基体表面，实现表面的铝合金化,靠金属基体良好的导热性快速冷却。同时，脉冲电子束在基体表面还会产生冲击波及冲击振动效应,使表面形成压应力。这样复合处理后，在模具表面产生约10m左右的致密氧化膜，即使在反复加热、冷却的热应力作用下，也不会出现氧化膜的开裂与脱落现象，有效地改善了模具表面的抗氧化能力、热疲劳抗力、耐磨性等力学性能12。2.3 离子注入表面改性处理金属表面离子注入改性技术日益受到重视，成为目前最活跃的研究方向之一，在许多精密、关键和高附加值的工模具和零部件制造方面取得了突出应用效果，有些已在产业部门推广应用，对精密、高性能、长寿

18、命模具具有重要意义。离子注入技术早期研究集中在N离子的注入。对H13钢等工模具钢而言，由于在500时约有70%的N原子外扩散，结果N离子注入后表面性能（尤其是摩擦系数和耐磨性能）没有明显改善。而Si离子注入可使这类高强度钢表面的摩擦系数下降4080%，耐磨性也有很大提高。例如，Si及Si+ N离子双注入H13钢，显微硬度分别达到10540HV0.0025和9064 HV0.0025，尤以Si离子注入效果最好，提高幅度达55%。Si及Si+ N离子注入都降低摩擦系数达40%；耐磨性分别提高6.2倍和1.4倍13。金属蒸汽真空弧放电离子源（MEVVA）问世后，以MEVVA源为基础的注入机由于设备简

19、单，束流强大，效率高，成本低，为高剂量金属离子注入模具钢的表面强化研究提供了有效手段。一些金属离子(如Ti+、W+、Mo+、V+等)注入H13钢后，可以使钢的表面硬度提高40%以上,摩擦系数降低40%80%,耐磨性提高几至几十倍,耐蚀性能和抗高温氧化性能都有显著提高14。双离子(如Ti+C、Ti+N、Mo+C、W+C、V+C等)注入H13钢， 通过调节注入离子的不同配比，能获得更加优异的注入层，性能改善比单注入好。用Ti+C和Ti+N注入铝型材挤压模，模具总的中间使用寿命平均提高了140%,同时改善了铝型材的表面光洁度15。近年来，又开展了金属离子共注入H13钢的研究，也取得了满意的结果。参考

20、文献：1潘应君，吴新杰，张细菊，等. H13模具钢离子渗氮层的组织与性能.金属热处理，2003（5）：39422楼芬丽，张开，章建华，等. H13钢的表面处理技术.金属热处理，2002（6）：28303彭文屹，吴晓春，闵永安，等.H13钢铝合金压铸模的离子氮化.表面技术，2002，31（3）：14164邓汝荣，郭海涛.铝型材挤压模的气体软氮化工艺.铝加工，1998，21（2）：28315王桂堂，刘湘杰.H13模具钢低温盐浴碳氮钒共渗工艺.模具工业，1998，211（9）：44476卢金生，陈秀玉，顾敏.模具钢离子O-S-N共渗研究.金属热处理，1994（2）：16217张照军，张鬲君.铝型材热

21、挤压模窄缝硫碳氮共渗.金属热处理，2002，27（4）：37398陈纯馨，傅强.稀土对H13钢在盐浴氮化中的影响.新技术新工艺，1999（3）：32349胡正前，张文华.稀土对复合表面处理H13钢耐磨性和高温抗氧化性的影响.中国稀土学报，1999，17（3）：28028310刘志兰，王耀宇，李升，等.4Cr5MoSiV1钢热作模具离子碳氮氧硫硼五元共渗工艺.金属热处理，1997，22（8）：3511揭晓华，董小红，黄拿灿，等. H13钢碳、氮、氧、硫、硼五元共渗层的性能研究.金属热处理，2002，27（7）：212312邹建新，吴爱民，刘振民，等. H13钢电弧沉积铝膜及强流脉冲电子束后处理的

22、复合改性研究.真空科学与技术，2003，23（2）：919513李永良，林文廉.（Si，N）离子注入H13钢注入层微观结构和摩擦学性能研究.真空电子技术，1997（5）：162014 李永良，李维超，周固，等. C+Ti双离子注入H13钢抗腐蚀结构的分析.核技术，2001，24（1）：333815 沈丽如，铁军，董玉英，等.铝型材挤压模具离子注入表面强化.真空，2002（3）：3740作者简介：曹光明（1964.12）男，汉族，工学硕士，副教授，主要从事工程材料教学及工模具材料研究，已发表论文18篇。联系地址：山东省潍坊市东风东街149号，潍坊学院（东校区）机电工程系联系电话：0536-8785602邮编：261061 E-mail: wfxycgm