各种行位的设计注意事项(14页).doc

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1、-各种行位的设计注意事项-第 14 页倒扣处理(行位)一斜边的动作原理及设计要点是利用成型机的开模动作，使斜边与行位产生相对运动趋势，使行位沿开模方向及水平方向的两种运动形式，使之脱离倒扣。如下图所示：上图中：=+23(防止合模产生干涉以及开模减少磨擦)25(为斜边倾斜角度)L=1.5D (L为配合长度)S=T+23mm(S为行位需要水平运动距离；T为成品倒扣)S=(L1xsina-)/cos(为斜边与行位间的间隙,一般为0.5MM； L1为斜边在行位内的垂直距离)二斜边锁紧方式及使用场合简图说明适宜用在模板较薄且上码模板与A板不分开的情况下,配合面较长，稳定较好适宜用在模板厚、模具空间大的情

2、况下.且两板模、三板板均可使用配合面L1.5D(D为斜撑销直径)稳定性较好适宜用在模板较厚的情况下且两板模、三板板均可使用，配合面L1.5D(D为斜撑销直径)稳定性不好,加工困难.适宜用在模板较薄且上固定板与前模板可分开的情况下配合面较长，稳定较好三块动作原理及设计要点 是利用成型机的开模动作，使铲基块与行位产生相对运动趋势，铲基动面B铲基动行位,使行位沿开模方向及水平方向的两种运动形式，使之脱离倒扣。如下图所示：上图中：=25(为拔块倾斜角度)H11.5W (H1为配合长度)S=T+23mm(S为行位需要水平运动距离；T为成品倒扣)S=H*sin-/cos(为斜边与行位间的间隙,一般为0.5

3、MM；H为拔铲基块在行位内的垂直距离)C为止动面，所以铲基块形式一般不须装止动块。(不能有间隙)四行位的锁紧及定位方式由于制品在成型机注射时产生很大的压力,为防止行位与活动芯在受到压力而位移,从而会影响成品的尺寸及外观(如跑毛边),因此行位应采用锁紧定位，通常称此机构为止动块或后跟块。常见的锁紧方式如下图：简图说明简图说明行位采用镶拼式锁紧方式,通常可用标准件.可查标准零件表,结构强度好.适用于锁紧力较大的场合.采用嵌入式锁紧方式,适用于较宽的行位行位采用整体式锁紧方式,结构刚性好但加工困难脱模距小适用于小型模具.采用嵌入式锁紧方式适用于较宽的行位.采用拔动兼止动稳定性较差,一般用在行位空间较

4、小的情况下采用镶式锁紧方式,刚性较好一般适用于空间较大的场合.五.行位的定位方式行位在开模过程中要运动一定距离,因此,要使行位能够安全回位,必须给行位安装定位装置,且定位装置必须灵活可靠,保证行位在原位不动,但特殊情况下可不采用定位装置,如左右侧跑行位,但为了安全起见,仍然要装定位装置.常见的定位装置如下：简图说明利用弹簧螺钉定位,弹簧强度为行位重量的1.52倍,常用于向上和侧向抽芯.利用弹簧钢球定位,一般行位较小的场合下,用于侧向抽芯.利用弹簧螺钉和挡板定位,弹簧强度为行位重量的1.52倍,适用于向上和侧向抽芯利用弹簧挡板定位,弹簧的强度为行位重量的1.52倍,适用于行位较大,向上和侧向抽芯

5、.六行位镶件的连接方式行位头部镶件的连接方式由成品决定，不同的成品对行位镶件的连接方式可能不同，具体镶件的连接方式大致如下:简图说明简图说明行位采用整体式结构,一般适用于型芯较大,强度较好的场合.采用螺钉固定,一般型芯或圆形,且型芯较小场合.采用螺钉的固定形式,一般型芯成方形结构且型芯不大的场合下.采用压板固定适用固定多型芯.七行位的导滑形式块在导滑中,活动必须顺利、平稳,才能保证行位在模具生产中不发生卡滞或跳动现象,否则会影响成品质品,模具寿命等。常用的导滑形式如下图所示。简图说明简图说明采用整体式加工困难,一般用在模具较小的场合。采用压板,中央导轨形式,一般用在行位较长和模温较高的场合下。

6、用矩形的压板形式,加工简单,强度较好,应用广泛,压板规格可查标准零件表.采用”T”形槽,且装在行位内部,一般用于容间较小的场合,如跑内行位.采用”7”字形压板,加工简单,强度较好,一般要加销孔定位.采用镶嵌式的T形槽,稳定性较好,加工困难.八倾斜行位参数计算由于成品的倒扣面是斜方向,因此行位的运动方向要与成品倒扣斜面方向一致,否侧会拉伤成品。1.行位抽芯方向与分型面成交角的关系为行位抽向动模.如下图所示：=d-bd+b25c=+(2-3)H=H1-S*sinbS=H1*tgd/cosbL4=H1/cosd2.行位抽芯方向与分型面成交角的关系为行位抽向定模.如下图所示：1=d-bd-b25c=a

7、+(2+3)H=H1+S*sinbS=H1+tgd/cosbL4=H/cosd九前模遂道行位1.应用特点a.制品倒扣成型在前模侧b.制品外观有允许有痕迹c.行位成型面积不大如下图所示：此处倒勾成形在前模侧，且外观不允许有痕迹，须跑前模遂道行位。2.前模遂道块简图如下：合模状态第一次开模第二次开模及顶出状态(3).设计注意事项a. 上固定板的厚度H21.5D (D为大拉杆直径；大拉杆直径计算超级链接三板 模大拉杆计算；H2上固定板的厚度)b.铲基块镶入上固定板深度H2/3H2c.注口衬套头部要做一段锥度，以便合模。且要装在上固定板上，以防止成型机上的喷嘴脱离注口衬套，产生拉丝现象不便取出，影响下

8、一次注射。d.铲基块在前模板内要逃料。e.耐磨板要高出前模板0.5mm，保护前模板。以及支撑铲基块防止铲基块受力变形。f.小拉杆限位行程S2/3H1，以利合模。 (H1为行位高度)g.铲基杆前端最好装固定块，易调整，易加工，构成三点支撑，增加铲基块强度。h.要使耐磨块装配顺利，要求点E在点D右侧。如下图所示：i.行位座与铲基块装配时，要特别注意尺寸B与B1的关系，应为BB1，但为了装配的顺畅，也可将其行位座后模板部分全部挖通。(4)双”T”槽的计算公式及注意事项：如上图中S3=H*tg; (H为行位下降的高度即小拉杆行程; 为铲基块角度)S2=2*cos； (2为铲基块与行位间隙，一般为0.5

9、mm)S=S3-S2=H*tg-2*cos=(H*sin-2)/cos； (S为行位水平运动距离)S4=1/cos; (1行位镶件与行位间隙隙；为行位镶件倾斜角度)S1=(H*sin-1)/sin(+)；（为扣槽间隙，一般为0.5mm；S1为行位镶件脱离倒扣距离）注意事项：a.装配要求：行位镶件与倾斜的镶件孔装配，要特别注意尺寸A与A1的关系，应为AA1 。b.双T槽公差：如下图两面要靠破接触面积大强度好此面要有间隙减少接触面防止卡滞装配注意事项范例成品图开通模具简图上图中行位镶件能顺利装入公模仁内，要求S1S或将公模板开通。（见右图） =+23 (便于开模及减小摩擦)H1.5D (H为斜撑销

10、配合长度；D为斜撑销直径)双T槽机构范例双”T”槽结构范例2前模爆炸式行位（1）.爆炸式行位适用场合一般成型在前模侧且对行位成型面积较大，尤其是行位在前模侧很深的情况下使用。(下图为爆炸式行位典型实例：)斜面此面为倒勾面此角落有倒勾(2).炸式行位简图如下：开模状态(3).行程计算：如下图中S=L*sin (为T槽角度；L为沿T槽方向行程；S为行位水平运动距离)H=L*cos (H为行位纯垂直运动距离)(4).爆炸式行位设计要求及注意事项：如右图中所示：a.底部耐磨板要做斜面，减少行位与斜面公模板间磨损，一般取1.53，装配位置须在行位重心3/4处。b.S1S（S为行位水平运动距离） c.行位

11、背部耐磨板要高出行位背部0.5mnm e.挡块与抓扣间角度耐磨板倾斜角度f. （为“T”槽角度；为限位拉杆角度）g.T型块长度尽量取长，高出前模板10mm即可。 h.行位头部要装合模螺钉，便于组模，试模要取下。i. 锁T形块螺钉要垂直于T形块对刀面限位槽j.头部弹簧须求行位重量k.行位背部要做对刀平面l.行位两侧面要做限位槽 m.行位头部一定要做基准面，便于组模及加工基准，一般取8mm以上 n.爆炸式行位一定要做凸肩（定位翅膀），以利合模且要有一个基准，不可逃料。基准面不可逃料基准面此处合模后再修顺定位翅膀基准面不可逃料(5).特深爆炸式行位注意事项： a.导向杆要从前模板装置a. 前模板要凸

12、出公模板内，防止前模板外掀，增加模具强度b. 在前模板凸出外侧要做耐磨板，防止磨损，易调整d.其它注意事项与上述相同(3)行位打顶针一般对于成品璧厚薄而深，壁侧面抽芯孔位较多，抽芯力较大，在跑行位时，成品可能被行位拉变形或拉伤。为防止成品被行位拉变形或拉伤，需在行位内打顶针，以阻止成品被行位拉变形或拉伤。a.行位内部打顶针（范例1）2.常见行位内打顶针有两种方式。如下图所示：五延迟行位1成品外侧行位抽芯力大防止成品拉变形2.利用延迟行位作强制脱模 下图为水管及水管延迟简图：合模状态第一次开模第二开模完毕状态六斜销式行位1.斜销式行位适用放范围一般用在成品有行位机构,同时沿行位运动方向成品也有倒

13、扣，这时可采用斜销式行位。注：右图为斜销式行位的典型实例：2.斜销式行位简图如下：断面图此处要靠破3内行位 (1). 用凸台形式（如下图）上图中行程计算与铲基块式行位一致(2). 用斜撑销形式（如下图）上图中S1=S+1mm以上（S为倒扣距离；S1为行位沿斜面运动距离）S2=S1/cos (S2为行位相对水平距离；为行位倾斜角度)S2=S3=(H1*sin-0.5)/cos (H1为相对垂直高度；为斜撑销倾斜角度 25)23 H1.5D (D为斜撑销直径； H为斜撑销配合长度)详细尺寸计算超级链接倾斜行位计算抽心力的计算及强度校核1抽芯力的计算由于塑料在模具冷却后,会产生收缩现象,包括模仁型芯

14、及其它机构零件(如斜梢.滑块.镶件等)因此,在设计行位时要考虑到成品对行位的包紧力,受力状态图如右：注：F=F4*cos-F3cos=(F4-F3)*cos型芯受力状态图式中 F-抽芯力(N);F3-F2的侧向分力(N)F4-抽芯阻力(N);-脱模斜度.由于一般较小,故cos=1即 F=F4-F3而 F2=F1-cosF3=F2tg=F1cos*tg=F1*sinF4=F2*=-F1cos即 F=F4-F3=*F1cos-F1sin=F1(cos-sin)式中 F1-塑料对型芯的包紧力(N)F2-垂直于型芯表面的正压力(N)-塑料对钢的摩擦系数,一般取0.2左右而F1=CLF.式中C-型芯被塑

15、料包紧部分断面平均周长(CM)L-型芯被塑料包紧部分长度(CM)F0-单位面积包紧力,一般可取7.8511.77MPA即F=100CLF0(cos-sin) (N)2斜边直径校核斜边直径要受到本身的倾斜角度、长度以及所需脱模距离的综合影响,因此,在设计过程中,几个参数需要相互调配得到最佳合理化.以确保行位运动顺畅,具体计算公式如下:注：图中P-斜销所受最大弯曲力L-弯曲力距P1-抽芯阻力H-抽芯孔中心到A点的距离-斜撑销倾斜角P2-开模力由图中得到:P=P1/cos (KN)M弯=PL (KN)又 M弯弯*W (KN)即 PL=弯*W (KN)式中W-抗弯截面系数弯-弯曲许用应力(对碳钢可取13.7KN/CM2 (137MPA) M弯-斜销承受最大弯矩即 W=(d4/64)/(D/2)= d3/32=0.1d30.1d3=pL/弯=PH/(弯cos)D=3(ph/0.1弯cos (cm)3拔块的截面尺寸校核拔块的截面尺寸校核原理与斜边计算原理一致。只是将最后一步骤更改即可。得公式如下:W=bh2/b当 b=2/3h时, W=h3/9h3/9=pL/弯=PH/(弯cos)H=39PH/(弯cos) (cm)当 b=h时, W=H3/bH=3(6ph/弯*cos) (cm)式中 h-拔块截面长边(cm)b-拔块截面短边(cm