土力学 库伦理论精品文稿.ppt

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1、土力学 库伦理论第1页，本讲稿共20页 库仑土压力理论库仑土压力理论一、假设一、假设（1）当墙后填土达到极限平衡状态）当墙后填土达到极限平衡状态时，其滑动面为一平面；时，其滑动面为一平面；（2）填土面为坡角）填土面为坡角的平面，且无超载；的平面，且无超载；（3）墙后填土为）墙后填土为C=0的无粘性均质土体；的无粘性均质土体；（4）墙背粗糙，有摩擦力，墙与土的摩）墙背粗糙，有摩擦力，墙与土的摩擦角为擦角为（称为外摩擦角）；（称为外摩擦角）；Charles-Auguste de Coulomb (17361806)法国科学家第2页，本讲稿共20页二、库仑主动土压力计算二、库仑主动土压力计算v当挡土

2、墙向前移动或转动时，墙后土体作用在墙背上的土压力逐渐减少。当位移量达到一定值时，填土面出现过墙踵的滑动面BC，土体处于极限平衡状态，那么土楔体ABC有向下滑动的趋势，但由于挡土墙的存在，土楔体可能滑动，二者之间的相互作用力即为主动土压力。所以，主动土压力的大小可由土楔体的静力平衡条件来确定。第3页，本讲稿共20页滑 面-ABC=90-D第4页，本讲稿共20页1.作用在土楔体作用在土楔体ABC上的力上的力v假设滑动面AC与水平面夹角为，取滑动土楔体ABC为脱离体，则作用在土楔体ABC上的力有：（1）土楔体自重v在三角形ABC中，利用正弦定理可得：第5页，本讲稿共20页(2)滑动面 上的反力RvR

3、是 面上的摩擦力T1与法向反力N1的合力，因摩擦阻力沿向上，所以R位于法线N1的下方，且与法线方向的夹角为土的内摩擦角。（3）墙背对土楔体的反力Ev它是面上的摩擦力T2与法向反力N2的合力，因摩擦阻力沿 向上，所以E位于法线N2的下方，且与法线方向的夹角为墙土间的外摩擦角。它的反作用力即为填土对墙背的土压力。第6页，本讲稿共20页v 2.E与与的关系的关系v滑动土楔体在以上三力作用下处于静力平衡状态，因此三力必形成一闭合的力矢三角形，如上所示。由正弦定理可知v式中 v则第7页，本讲稿共20页v上式中、H、和、均为常数，因此，E只随滑动面的倾角而变化，即E是的函数。当以及=900+时，均有E0，

4、可以推断，当滑动面在和=900+之间变化时，E必然存在一个极大值EMax。这个极大值的大小即为所求的主动土压力Ea，其对应的滑动面为最危险滑动面。v为求得E的极大值，可令dE/d0，从而解得最危险滑动面的倾角（过程略），再将此角度代入上式，整理后可得库仑主动土压力计算公式为：第8页，本讲稿共20页v 其中，v称为库仑主动土压力系数，由上式见，库仑主动土压力系数与内摩擦角，墙背倾角，外摩擦角，以及填土面倾角有关，参见P182表9-1。v若填土面水平，墙背竖直光滑，即0、0、0，由式上式可得，v此式即为朗肯主动土压力系数的表达式。由此可见，在这种特定条件下，两种土压力理论得到的结果是一致的。第9页

5、，本讲稿共20页v同时可以看出，主动土压力合力Ea是墙高的二次函数。将上式中的Ea对z求导，可求得离墙顶深度z处的主动土压力强度pa，即v v可见，主动土压力pa沿墙高呈三角形分布，如下图所示。第10页，本讲稿共20页v墙背土压力合力Ea作用点在墙高1/3处，Ea作用方向与墙背法线成角，与水平面成角。v若将Ea分解为水平分力Eax与竖向分力Eaz两个部分，则Eax和Eaz分别为v式中：Ea与水平面的夹角 二、库仑被动土压力计算v当挡土墙在外力作用下推向土体时，墙后填土作用在填背上的压力随之增大，当位移量达到一定值时，填土中出现过墙踵的滑动面BC，形成三角形土楔体，此时，土体处于极限平衡状态。第

6、11页，本讲稿共20页v此时土楔ABC在自重G、反力R及E三力作用下静力平衡，与主动平衡状态相反，R和E的方向均处于相应法线的上方，三力构成一闭合力矢三角形。滑 面+=90+-第12页，本讲稿共20页v土楔与墙背的相互作用力即为被动土压力，则被动土压力可由土楔体的静力平衡条件来确定。v按上述求主动土压力同样的原理，可求得被动土压力的库仑公式为：v式中KP 库仑被动土压力系数。v由上式可以看出，库仑被动土压力合力EP也是墙高的二次函数，因此，被动土压力强度pp=zKp，沿墙高仍呈三角形分布，合力作用点在墙高1/3处，EP的作用方向与墙背法线成角，在外法线的下侧。第13页，本讲稿共20页三、挡土墙

7、稳定性验算三、挡土墙稳定性验算1挡土墙抗倾覆稳定性验算挡土墙抗倾覆稳定性验算v图（a）表示一具有倾斜基底的挡土墙，设在挡土墙自重G和主动土压力Ea作用下，可能绕墙趾O点倾覆，抗倾覆力矩与倾覆力矩之比称为抗倾覆安全系数Kt第14页，本讲稿共20页v应符合下式要求v其中：v若验算结果不能满足上式要求时，可采取下列措施：（1）增大断面尺寸，增加挡土墙自重，使抗倾覆力矩增大，但同时工程量随之加大；（2）将墙背仰斜，以减小土压力；第15页，本讲稿共20页（3）选择衡重式挡土墙或带卸荷台的挡土墙，如下图所示，均可起到减小总土压力，增大抗倾覆能力的作用。2挡土墙抗滑动稳定性验算挡土墙抗滑动稳定性验算将G和E

8、a分解为垂直和平行于基底的分力，抗滑力与滑动力之比称为抗滑安全系数，应符合下式要求第16页，本讲稿共20页v其中：v式中：挡土墙基底对地基的摩擦系数v若验算结果不能满足上式要求时，可采取下列措施：（1）增大挡土墙断面尺寸，增加墙身自重以增大抗滑力；（2）在挡土墙基底铺砂石垫层，提高摩擦系数，增大抗滑力；（3）将挡土墙基底做成逆坡，利用滑动面上部分反力抗滑；（4）在墙踵后加钢筋混凝土拖板，利用拖板上的填土自重增大抗滑力。第17页，本讲稿共20页18四、Rankine理论与Coulomb理论的比较 1.分析方法 极限平衡状态极限应力法滑动楔体法朗肯库仑土体内各点均处于极限平衡状态刚性楔体,滑面处于极限平衡状态第18页，本讲稿共20页192.应用条件朗肯库仑墙背光滑填土水平墙背无限制墙背垂直填土为砂性土填土表面形状无限制第19页，本讲稿共20页203.计算误差朗肯主动土压力偏大朗肯被动土压力偏小朗肯主动土压力偏小被动土压力偏大库伦第20页，本讲稿共20页