人货施工升降机卸料平台专项方案复习进程.doc

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1、Good is good, but better carries it.精益求精，善益求善。人货施工升降机卸料平台专项方案-人货施工升降机卸料平台专项方案第一节编制依据（1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）中国建筑工业出版社（2）建筑结构荷载规范（GB50007-2002）中国建筑工业出版社（3）建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）中国建筑工业出版社（4）钢结构设计规范（GB50017-2003）中国建筑工业出版社（5）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）中国建筑工业出版社（6）建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业出版社（7）建筑施工手册第四版中国

2、建筑工业出版社（8）建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社（9）施工组织设计（10）建筑与结构施工图第二节工程概况一、工程关系吉田国际广场9#、10#、11#楼住宅及地下车库工程；属于框架、剪力墙结构;地上22层（9局部24层）、22层、32层;地下2层；建筑高度：9#房高67.9m（局部79.55m）、10#房高67.7m、11#房高104.5m。标准层层高：3.000m（10、11），3.15m（9）；总建筑面积：60832.14；建设单位：吉田建设开发（昆山）有限公司。设计单位：建学建筑与工程设计所有限公司大原建筑设计咨询（上海）有限公司。监理单位：江苏广厦建设监理有

3、限公司。总承包单位：江苏江中集团有限公司二、方案设计（一）落地式卸料平台1F5F-0.0515.70m，15.75m，搭设落地式人货施工升降机卸料平台，搭设尺寸如下：立杆纵距为1.5m，立杆横距为0.6m，搭设两排，大横杆步距为1.8m。采用钢管类型为48*2.8。立杆设置均为双立杆；卸料平台内立杆距离墙体最大不得大于0.30m；连墙件选用L40*4角铁预埋于混凝土梁楼面上穿孔，在角铁预埋件与脚手架采用D14普通型U型卡卡接，兼做回称撑，一步一跨布置；布置方式采用：竖向间距3.60m水平间距2.80m同时施工两层，脚手架板共铺设5层。(二)悬挑式卸料平台9#楼6F10F，15.7m31.45m

4、搭设悬挑式人货施工升降级卸料平台，搭设尺寸如下：立杆纵距为1.5m，立杆横距为0.6m搭设两排，大横杆步距1.8m，采用钢管类型48*2.8；立杆设置均为双立杆；卸料平台内立杆距离墙体最大不得大于0.30m；连墙件选用L40*4角铁预埋于混凝土梁或楼面上穿孔，在角铁预埋件与脚手架采用D14普通U型卡卡接，兼做回撑；一步一跨布置；布置方式采用：竖向间距3.60m，水平间距2.80m；同时施工2层，脚手板共铺设5层，采用16号工字钢做悬挑梁，悬挑尺寸为1.8m，锚固距离为4.2m，下部采用10槽钢进行顶撑；脚手架内力杆距离墙体最大不得大于0.30m；预埋4根M-20B级螺栓于现浇楼面上，选用200

5、*300-12钢板作为工字钢与楼板面预埋螺栓的锚固挡板；锚固螺栓自外向内进行锚固，数量为3副。第三节构造要求1、立杆（1）、立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余均采用对接扣件连接。（2）、立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于500mm，个接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3.2、.纵向水平杆（1）、纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立杆的内侧，并用直角扣件与立杆扣紧。（2）、水平杆采用对接扣件连接，也可采用搭接a.对接扣件应交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接通水平距离不应大于500mm，并应避免设在跨中。b.当采用搭接接头

6、时，搭接接头不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端扣件盖板边缘至杆端的距离不宜小于100mm。3、连墙件连墙件采用刚性连接，水平向沿架体的四角各设置一个拉节点与墙体呈“八”字形对撑连接。连墙件采用48*2.8的钢管，其与架体的连接采用直角扣件，连墙件通过预先埋设的50穿墙套管穿过结构外墙在结构墙体内外各用一根通长架管锁紧，连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；与地面成4560o夹角。4.剪刀撑沿落地卸料平台架体外侧满设剪刀撑，剪刀撑与地面夹角为60o，在外侧立面沿架长及架高连续设置。斜杆接长采用旋转扣件搭接，搭接长度不小于50

7、0mm，设置2个旋转扣件，端部钢管伸出扣件外边缘不到少于100mm。第四节材质要求1、钢管(1)、采用焊接钢管，为Q235A钢(2)、外径为48，壁厚为2.8mm，长度主要有6m、4m等（3）、新钢管的质量要求a.新钢管须有产品质量合格证，钢管材质检测报告。b.钢管表面应平直光华，不应有裂纹、分层、压痕和硬弯。C.2外径和壁厚允许偏差为0.5mm。d.端部应平整，端面斜切的允许偏差为1.7mm。（4）旧钢管外观质量要求a.钢管必须进行涂防锈漆的处理。b.钢管应无锈蚀，钢管内外径锈蚀的深度之和不大于0.5mmc.钢管尽量无弯曲，当有弯曲时，端部弯曲不大于5mm，立杆弯曲不大于20mm，栏杆、支撑

8、体系钢管不大于30mm。d.钢管应无裂纹，严禁打孔。2、扣件（1）扣件有三种：直角扣件、旋转扣件和对接扣件。（2）扣件不得有裂纹、气孔，不宜有疏松、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、裂纹、毛刺、氧化皮等清楚干净。（3）扣件与钢管贴面需严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。（4）扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm。（5）当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不大于5mm。（6）扣件表面应进行防锈出处理。（7）新扣件必须有产品合格证，生产许可证，专业检测单位的检测报告。（8）扣件螺栓万恶12，不得滑丝扣件螺栓拧紧扭力距达70N.m时，可锻铸铁扣件不得破坏

9、3、安全网安全网采用密目式安全网，安全网在出厂前，必须有国家指定的监督检测部门批量验证和检验合格证，已使用的安全网必须经过检查和试验合格后方可使用，超过使用期限的安全网严禁使用；安全网在运输中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学药品的侵蚀，搬运事禁止使用钩子。4.脚手板本工程脚手板采用木脚手板，木脚手板厚度不小于50mm，材质不低于国家二等保准的松木板，两端采用4mm镀锌铁丝捆紧，禁止使用有扭纹、破损严重的脚手板。第五节搭设施工1、搭设顺序落地式：场地平整、夯实定位设置垫板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（栅格）剪刀撑连墙件铺脚手板搭设防护栏杆绑扎安全网悬挑式：定位预埋件定位悬挑钢

10、梁纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（栅格）剪刀撑连墙件铺脚手板搭设护栏杆绑扎安全网2、施工工艺（1）定位定距：根据构造要求量出内外立杆距墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用白灰点出立杆标记；垫板准确放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。（2）在搭设首层脚手架的过程中，沿每框架内设一道斜支撑，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。（3）当卸料平台操作层高出连墙件步时，应采用取临时稳定措施，直至连墙件搭设完毕后方可拆除。（4）落地卸料平台架体搭设，宜先立里排立杆没，然后依次向外；每排立杆宜先立两头，再立中间的一根，互相看奇后再立中间部分各立杆；立杆接长时，应先

11、立外排，后立内牌。第六节卸料平台的拆除（1） 架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有庄专人指挥，严禁非作业人员入内。（2） 拆除的高处作业人员，必须戴安全帽，系安全带，扎裹脚，穿软底防滑鞋。（3） 拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆的原则。即先拆脚手板、斜拉杆，后拆横杆、纵杆、立杆等，并按一步一清的原则一次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。（4） 拆立杆时，应先稳住立杆再拆开最后两个扣。（5） 连墙点应随拆除进度逐层拆除。（6） 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以免坠落。（7） 拆除时如附近有外电线路，要采取隔离措施。严禁架杆接

12、触电线。（8） 拆除时不应碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐片、地下明沟等物品。（9） 拆下的材料，应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。（10） 在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。第七节安全防护（1） 栏杆和挡脚板应搭设在外排立杆的里侧。（2） 操作层上栏杆的上皮高度1.2m，中栏杆居中设置。（3） 安全网须满挂在外侧立杆的里侧，用铁丝绑扎牢固，不留缝隙，四周应交圈。（4） 堆料时卸料平台堆放材料总重量不能超过0.5t，严格控制堆料的重量。第八节 安全技术措施及

13、注意事项（1） 脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。（2） 脚手架操作人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。（3） 脚手架的构配件必须合格。（4） 脚手架搭设应分阶段进行检查，发现问题及时校正。（5） 操作层上施工荷载不得超过5kN/m，不得将模板支撑、缆风绳固定在脚手架上，严禁任意悬挂其中设备。（6） 六级及六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业，雨、雾后上架操作应有防滑措施，应扫除积雪。（7） 在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：a、 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆b、 钢管连墙件c、 栏杆（8） 临近道路搭设的落地卸料平台外侧应有防护措施，以防坠物伤人

14、。（9） 应根据实际情况设置脚手架的接地及避雷装置。（10） 拆除脚手架时，地面应设围栏警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。第九节 卸料平台计算书落地式卸料平台一、 参数信息：1、 基本参数立杆横距lb(m)：0.60，井架横向排数为：2，立杆步距h(m)：1.80；立杆采用双立杆支撑。立杆纵距la(m)：1.50，平台支架计算总高度H(m)：25m；平台底钢管间距离(mm)：200.00；钢管类型：482.8，扣件连接方式：双扣件，取扣件防滑承载力系数0.70；2、 荷载参数脚手板自重(kN/m2)：0.30；栏杆、挡脚板自重(kN/m2)：0.150；施工人员及卸料荷载(kN/

15、m2)：6.00；安全网自重(kN/m2)：0.005；活荷载同时计算层数2层。二、 地基参数脚手架搭设在现浇楼盖上，下面是楼盖的有关参数：楼盖为双向板，板单元计算长度BL=4m；板单元宽度BC=3m。楼盖板厚度h0=150mm，混凝土设计强度为C35，已浇筑20天，混凝土强度fc=14.780MPa；三、 板底支撑钢管计算：板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面集合参数为：截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；1、荷载的计算：脚手板自重设计值（kN/m）：q1=施工人员及卸料荷载设计值（kN/m）：q2=2、强度验算：板底支撑钢管按简支梁计算。最大弯矩计算公式如下

16、：Mmax=0.125q1l2+0.125q2l2最大支座力计算公式如下：N=0.125q1l+0.125q2l最大弯矩Mmax=支座力N=最大应力=Mmax/W=板底钢管的抗弯强度设计值f=205N/mm2板底钢管的计算应力小于板底钢管的抗弯设计强度205N/mm2，满足要求！挠度验算：计算公式如下：=（0.521q1l4+0.192q2l4）/100EI均布恒载：=板底支撑钢管的最大挠度为小于钢管的最大容许挠度，满足要求！四、 横向支撑钢管计算：横向支撑钢管按照集中荷载下两跨连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩W=cm3截面惯性矩I=cm4集中荷载p取板底支撑钢管伟递力最大弯矩Mmax=最

17、大弯形Vmax=最大支座力Qmax=最大应力=Mmax/W=横向钢管的计算应力小于横向钢管的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！横向支撑钢管的最大挠度为小于横向支撑钢管的最大容许挠度，满足要求！五、 扣件抗滑移计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00KN，按照扣件抗滑承载力系数0.70,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为11.20kN.RRc其中Rc扣件滑承载力设计值，取11.20kN;纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.746kN;R11.20kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、支架立杆荷载设计

18、值（轴力）计算：1、静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的结构自重（kN）:NG1=0.11625=2.903kN;(2)板底支撑钢管的结构自重（kN）NG2=0.0331.5652/6=0.5kN；(1) 脚手板自重（kN）NG3=0.321.50.65/6=0.45kN;(2) 栏杆、挡脚板的自重(kN):NG4=0.1521.55/3=0.75kN;(5)安全网自重（kN/m2）:NG5=经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4+NG5=2、活荷载为施工人员及卸料：施工人员及卸料荷载标准值：NQ=3、因不考虑风荷载，立杆的轴向压力设计值计算公式：N1=1.2NG+1

19、.4NQ=本卸料平台采用双立杆，单根立杆所受荷载为N=N1/2=六、 立杆的稳定性验算：立杆的稳定性计算公式：=N/AKHf其中N-立杆的轴心压力设计值（KN）：N=4.096kN-轴心受压立杆的稳定系数，由于细长比=la/i的值查表得到；-计算立杆的截面回转半径（cm）：=1.59cmA-立杆净截面面积（cm2）：A=4.24cm3W-立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：W=4.49cm3-钢管最大应力计算值（N/mm2）f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205Nmm20-计算长度（m）参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，有以下公式计算：0=khk计算长度附加系数，取值为1.155；计算

20、长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.3.3；取最不利值=1.8；立杆计算长度0=kh=0/i=有长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.132；钢管立杆受压应力计算值；=立杆钢管稳定性验算=146.377N/mm2小于立杆钢管抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！七、 连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算；N=Nw+NO连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z=1.86，s=1.126，0=0.55.，WK=0.7zs0每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积AW=13.5m2按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）

21、5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN）,NO=5.000KN风荷载产生的连墙件轴向力设计值（KN），按照下式计算：Nw=1.4WKAW=连墙件的轴向力设计值N1=Nw+NO=连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比/i=300/15.9的结果查表得=0.949，为内排架距离墙的长度；A=4.24cm2；f=205N/mm2连墙件轴向承载力设计值为Nf=N=20.267Nf=82.487，连墙件的设计计算满足要求！连墙件选用L40*4角铁与脚手架采用D14普通U型卡连接。S=23.14r2=23.142=226.08mm2D14的螺栓抗

22、剪强度为226.08125=28.26KN20.267KN满足要求！八、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求Pfg地基承载力设计值：fg=fgkkc=100kpa。地基承载力满足要求！悬挑式钢梁复核计算：一、参数信息1、主梁构造参数主梁与建筑物连接方式：主梁平铺在建筑物楼面上建筑物外悬挑长度m（m）1.6；建筑物内锚固长度t（m）4；锚固压点方式：螺栓，螺栓直径（mm）楼板混凝土强度等级：C302、主梁材料及性能参数主梁截面类型：工字钢，主梁规格：16号工字钢3、立杆作用主梁上的力序号主梁上的力大小（KN）作用点离墙距离（m）18.190.328.190.938.191

23、.5二、主梁的受力计算主梁按照悬臂连续梁计算主梁按照悬臂连续梁计算主梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗距W=141cm3，截面A=26.1cm2，重量m=20.5kg/m主梁自重荷载设计值q=1.220.510/1000=0.246KN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架主梁计算简图施工升降机基础计算书一、 参数信息1. 施工升降机基本参数施工升降机型号：SCD200/200J吊笼形式：双吊笼架设总高度：70m标准节长度：1.508m导轨架截面长：0.9m导轨架截面宽度：0.6m标准节重：160kg对重重量：1300kg外笼重：1480kg其他配件总重量：200kg2. 地基参数地基承载力设

24、计值：150kPa；地基承载力折减系数：0.4；3. 基础参数基础混凝土强度等级：C30；承台底部长向钢筋：100200；承台底部短向钢筋：100200；基础长度1：5m基础宽度：b：4m基础高度h：0.3m二、 基础承载计算：导轨架重（共需47节标准节，标准节重160kg）：160kg47=7520kg施工升降机自重标准值：Pk=（13102+1480+13002+200+7520）+2000210/1000=184.2kN；施工升降机自重：P=1.2（13102+1480+13002+200+7520）+1.42000210/1000=229.04kN；三、 地基承载力验算承台自重标准值：

25、Gk=255.004.000.30=150.00kN承台自重设计值：G=150.001.2=180.00kN作用在地基上的竖向力设计值：F=229.04+180.00=409.04kN基础下地基承载力为：fa=150.005.004.000.40=1200.00kNF=409.04kN该基础符合施工升降机的要求。四、 基础承台验算1、 承台地面积验算轴心受压基础基底面积应满足S=54=20（Pk+Gk）/fc=（229.04+150）/（14.3103）=0.027承台底面积满足要求。2、 承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。计算简图如下：F10.7hpft

26、amh0am=（at+ab）/2F1=PjA1式中Pj扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积反力，Pj=P/S=229.04/20=11.452kN/m2hp受冲切承载力截面高度影响系数，hp=1;h0地基冲切破坏锥体的有效高度，h0=300-35=265mm；am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；at冲切破坏锥体最不利一侧斜截面上边长，取导轨架宽a；ab冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；ab=a+2h0=0.6+20.265=1.13mam=（at+ab）/2=（0.6+1.13）/2=0.865mF1=PjA1=11.4527=80.164kNF10.7

27、hpftamh0=0.711.43865265/1000=229.454kN80.164kN。承台抗冲切满足要求。3、 承台底部弯矩计算属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：M1=（a12/12）（21+a，）（Pmax+P-2G/A）+（Pmax-P）lM2=（1/48）（1-a，）2（2b+b，）（Pmax+Pmin-2G/A）式中M1，M2任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.05ml，b基础地面的长和宽；Pmax，Pmin相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，Pmax=Pin=（

28、229.04+180）/20=20.452KN/m2P-相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，P=Pmax=20.452KN/m2G-考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值出永久荷载时，G=1.35GK，GK为基础标准自重，G=1.35150=202.5KN;M1=2.052/12（24+0.6）（20.452+20.452-2202.5/20）/（20.452-20.452）5=62.206KNmM1=(4-0.6)2/48（25+0.9）（20.452+20.452-2202.5/20）=54.218KNm4、承台底部配筋计算=M/（1fcbho2）=1-（1-2s）1/2s=1-/2As=M/(shofy)式中1-当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0，当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94，期间按线性内插法，1=11-1截面：s=M/（1fcbho2）=1-（1-s）1/2=s=1-/2=As=M/（sfcbho2）=2-2截面：s=M/（1fcbho2）=1-（1-s）1/2=s=1-/2=As=M/（sfcbho2）=截面1-1配筋：As1=截面2-2配筋As2=承台配筋满足要求！-