模板工程及支撑体系安全专项施工方案.docx

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1、模板工程及支撑体系平安专项施工方案XXXXX食品年产1万吨食品深加工工程模板工程及支撑体系安 全 专 项 施工 方 案XXXXX建筑工程年 月模板工程及支撑体系平安专项施工方案5木方或模板现场存放时，码放高度超过规定，或未码 放整齐；V （轻微）圆盘锯启动后，未等待转速正常后进行锯料；III （严重）进行圆盘锯木工加工作业时，操作时站在与锯片同一直线上；III （严重）进行模板及其它木工作业时，有操作人员在木工房内 吸烟；III （严重）未按要求吊运模板及扣件III （严重）模板、架料工程所使用的脱模剂、油漆、稀料等未放 置在仓库中储存；III （严重）消防设施库房附近未设置足够的消防器材。I

2、II （严重）墙、柱模板安装工程经理部管理人员未对模板安装人员进行平安培训 和技术交底，操作人员不了解模板安装方法，模板支 撑不牢，混凝土浇筑过程中发生倾覆；III （严重）模板安装人员不了解高处作业相关平安防护要求，在 模板安装过程中未正确使用平安防护设施III （严重）木制模板板强度不够，造成混凝土施工过程中模板发 生倾覆或坍塌；III （严重）模板支撑架料钢管及扣件材料达不到标准要求，造成 混凝土施工过程中支撑钢管或扣件发生变形或脆断；III （严重）模板安 装、撤除墙模一侧模板安装完成后，未将模板做临时固定，导致模板倾倒；III （严重）墙、柱模板安装时，未设置操作平台，操作人员站在

3、模板上作业；III （严重）在六级以上大风天气进行模板安装撤除作业；III （严重）墙柱模板支撑架管间距超过设计值；III （严重）模板工程及支撑体系平安专项施工方案主梁弯矩图(kN.m)a=Mmax/W=0.467xl06/4120=113.466N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算4.954,9450.7060.6931.8261.8224693-1.822-1.8264945495主梁剪力图(kN)Vmax = 4.95kNTmax=2Vmax/A=2x4.95x 1000/384 = 25.781 N/mm2i= 125N/mm2 满足要求！3、挠度验算95模板工程及

4、支撑体系平安专项施工方案主梁变形图(mm)Vmax = 0.104mmv = L/250 = 500/250 = 2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 Ri=0.706kN, R2=12.469kN, R3=0.706kN立杆所受主梁支座反力依次为Pi=Ri/Ks=0.706/0.6= 1.176kN ,P2=R2/Ks= 12.469/0.6=20.782kN， P3=R3/Ks=0.706/0.6= 1.177kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力 N = m

5、axRi,R3 = max0.706,0.706 = 0.706kN0.85 x8=6.8kN单扣件在扭矩到达4065N-m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!2、可调托座验算可调托座最大受力 N = maxP2 = 20.782kN长细比验算立杆钢管截面类型(mm) 48x2.7立杆钢管计算截面类型(mm) 48x2.7钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值fRN/mn?)205支架自重标准值q(kN/m)0.15步距h(mm)1500lo=h= 1500mm入=lo/i= 1500/16=93 .75二闪=1

6、5096模板工程及支撑体系平安专项施工方案长细比满足要求！ 查表得，(p = 0.641 2、风荷载计算Mw = Y o x YL X(pw X 1.5 X cok X la x h2/10 = 1.1 x 0,9 x 0.9 x 1.5 x 0.26 x 1 x 1.52/10 = 0.078kN-m3、稳定性计算Pi = 1.176kN, P2=20.782kN, P3=1.177kN立杆最大受力Nw = maxPi+N边i, P2, P3+N边2+yoxl.3x每米立杆自重x(H- 梁 高)+Mw/lb = maxl.176+1.1 x 1.3 x (0.5+(24+l.l) x 0.1

7、5)+1.5 x 0.9 x 1 x (l+0.5-0.4/2)/2x 1 , 20.782 , 1.177+1.1 x1.3 x(0.5+(24+l.l)x0.15)+1.5 x0.9xlx (l+l-0.5-04/2)/2xl+lJxl3x0J5x(9.8-0.9)+0.078/l=22.769kNf = Nw/(pA)+Mw/W=22769.413/(0.641 x384)+0.078x 106/4120 = 111.436N/mm2 f=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范JGJ130-2011第697：支 架高宽比不应大于3H/B=9.8/

8、20=0.493满足要求！地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)120立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.6垫板底面面积A(m2)0.3根据规范要求，地基承载力计算荷载应取标准值。将荷载分项系数取为1后，代入各章节进行计算，得到立杆传至基础顶面的荷载标准值N,= 15.565kN立杆底垫板的底面平均压力 p=N7(mtA) = 15.565/(0.6x0.3) = 86.474kPafkk= 120kPa满足要求!97模板工程及支撑体系平安专项施工方案11.4 梁200 X 500支撑参数验算计算依据：1、建筑施工模板平安技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架平安

9、技术规范JGJ 130-20113、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计标准GB 50017-20176、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁计算截面尺寸(mmxmm)200x500梁侧楼板计算厚度(mm)120模板支架高度H(m)9.8模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30二、荷载设计模板及其支架自重标准值Gik(kN/n?)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/n?)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/n?)

10、1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/n?)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件时 Qk(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m?)2风荷载标准值3k(kN/n?)基本风压0)()(kN/m2)0.2非自定义026地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)9.898模板工程及支撑体系平安专项施工方案风压高度变化系数1风荷载体型系数阳1.3三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)1000梁两侧立杆横向间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆纵横向间距1 (mm)、例m)1000、 100

11、0混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)500梁底增加立杆根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距(mm)100每纵距内附加梁底支撑主梁根数2结构外表的要求结构外表隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板平安技术规范JGJ162-2008荷载系数参数表:正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数YL10.9-可变荷载的分项系数YQ11.5-永久荷载的分项系数YG11.3结构重要性系数Y01.199模板工程及支撑体系平安专项施工方案设计简图如下:平面图100模板工程及支撑体系平安专项施工方案本图梁侧支撑构造仅作示意，具体详见梁

12、侧模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值(N/mn?)15面板抗剪强度设计值T(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mn?)10000取梁纵向单位宽度b= 1000mm,按二等跨连续梁计算：W =bh2/6=1000xl5x 15/6 = 37500mm3 ， I = bh3/12=1000x 15 x 15x 15/12 =281250mm4面板承受梁截面方向线荷载设计值：qi =y()x1.3x(Gik+(G2k+G3k)xh)+1.5xyLxQ2kxb=l.l x1.3x(0.1 +(24+ 1.5)x0.5)+ 1.5x0.9x2 xl

13、=21.346kN/m计算简图如下：101模板工程及支撑体系平安专项施工方案21.346kN/m21.346kN/m21.346kN/mU U 口 U U U UU U u U U 口100100乙1、强度验算qi 静=y 0 X 1.3 x (Gik+(G2k+G3k) x h) x b = 1.1 x 1.3 x (0.1+(24+1.5) x 0.5) x 1 = 18.376kN/mqi 活=yox 1.5xyLxQ2kXb = l.lxl.5x0.9x2xl = 2.97kN/m Mmax = 0.125qiL2 =0.125x21.346x0.12 = 0.027kN-mo=Mma

14、x/W = 0.027x106/37500 = 0.712N/mm2f = 15N/mm2满足要求！2、挠度验算面板承受梁截面方向线荷载标准值：q2=lx(Gik+(G2k+G3k)xh)xb =1x(0.1 +(24+ 1.5)x0.5)x 1 = 12.85kN/m Vmax =0.521 q2L4/(l 00EI)=0.521 x 12.85 x 1004/(l 00x 10000x281250) = 0.002mmv=L/250= 100/250=0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Ri=Rs=0.375qi 静L+0.437qi L=0.375xl8.376

15、x0.1+0.437x2.97x0.1 =0.819kNR2= 1 .25qiL= 1 = 2.668kN标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0375q2L=Q 375xl2.85x0.1=0.482kNR2-i-25q2L=k25xl2.85x0.1 = 1.606kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40x90102模板工程及支撑体系平安专项施工方案1、梁底各道小梁线荷载计算小梁抗弯强度设计值fKN/mn?)15.444小梁抗剪强度设计值pcKN/mn?)1.782小梁截面抵抗矩W(cn?)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cn?)243小梁计算方式二等

16、跨连续梁梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)500主梁间距h (mm)333.333分别计算梁底各道小梁所受线荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。小梁自重设计值：q2=yoxl.3xGikX梁宽/(小梁根数-l)=LlxL3x(0.3-0.l)x0.2/2=0.029kN/m1)左侧小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给左边小梁线荷载：qi左=氏小=0.819/1=0.8191?4/111小梁自重：q2=0.029kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3 ；f=Yoxl.3xGikX(梁高-板厚)=Llxl.3xO.5x (0.5-0.12)=0.272kN/m梁左侧楼板传递给左边小

17、梁荷载q4左二yoxL3x(Gik+(G2k+G3k)xh)+l.5xYLxQ2k x(梁左侧立杆距梁中心线距离-梁宽/2)/2=l.lxl,3x(0.5+(24+Ll)x0.12)+l.5x0.9 x2x(0.5-0.2/2)/2=L598kN/m左侧小梁总荷载 q左=qi左+q2+q3左+q4左 =0.819+0.029+0.272+1.598=2.718kN/m2)中间小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：qi2.668kN/m小梁自重：q2=0.029kN/m中间小梁总荷载 q 中=qi 中 + q2=2.668+0.029=2.697kN/m3)右侧小梁线荷载设计值计

18、算梁底面板传递给右边小梁线荷载：qi右=13+=0.819/1=0.8191Max 1.394,1,626,1.394=1.626kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如以下图：2.718kN/m2.718kN/mI I I 11111111 III i 111111 i 1111II i I ll333一2.718kN/m334-IIIIllillIIIIIllJllIIIIIII(1)2002、抗弯验算Mmax = max0,125qli2, 0.5ql2222 =0.054kN-m104模板工程及支撑体系平安专项施工方案6当采用泵送混凝土浇筑时，混凝土泵送施工浇筑速度 过快

19、，或浇筑过程中混凝土集中一处浇筑，导致混凝 土拌合物对模板的侧压力超过设计值；III （严重）模板撤除时，未按正确的撤除顺序，导致模板意外倒塌或人员高处坠落；III （严重）混凝土施工人员不了解正确浇筑方法，混凝土集中浇 筑，导致局部荷载过大；III （严重）未按设计及规范规定搭设模板支撑，立杆或纵横向剪 刀撑间距不符合规定；III （严重）模板支撑未按规范要求方法搭设，扣件紧固力达不到要求；III （严重）现浇混凝土模板支撑系统未验收即进行下步作业，导 致模板搭设不合格；III （严重）钢筋或混凝土作业时，模板上施工荷载超过设计规定 或模板物料集中超载堆放；III （严重）模板支撑基础达不到

20、设计要求的承载力；III （严重）模板支撑下采用砖垫，未采用符合规定的垫板；III （严重）模板作业时，作业面空洞和临边防护不严；III （严重）现场进行模板加工，机械电线敷设不正确；III （严重）人员在未固定的梁底模上行走，作业人员作业中未按 规定使用平安带及其它防护设施；III （严重）模板作业时，作业面临边无防护或防护不符合规范要 求，模板下未按照要求支水平网；III （严重）模板作业时，上下交叉作业且无隔离措施，混凝土浇 筑过程中未按照规定顺序浇筑，导致局部荷载超过设 计限值；III （严重）模板工程及支撑体系平安专项施工方案o=Mmax/W=0.054x 106/54000= 1.

21、007N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！3、抗剪验算 Vmax=max0.625qli, ql2 = 18x0.334,2.718x0.2=0.567kN Tmax=3Vmax/(2bho)=3x0.567x 1000/(2x40x90)=0.236N/mm2sT=l.782N/mm2满足要求!4、挠度验算VI = 0.521 q,li4/(l 00EI) = 0.521 x 1.626x334% 100x9350x243x104) = 0.005mmv= 11/250 = 334/250= 1.336mm v2=qf124/(8EI) = 1.626x2004/(8x9350x

22、243 x 104) = 0.014mmv= 2h/250=2x200/250= 1.6mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.25qLi,0.375qLi+qL2=max1.25 x 2.718 x 0.334,0.375 x 2.718 x0.334+2.718x0.2=1.135kN同理可得：将各道小梁所受线荷载设计值参照以上步骤分别代入，得到梁底支撑各道小梁所受最大支座反力设计值依次为R1=1.135kN,R2= 1.126kN,R3= 1.135kN正常使用极限状态Rmax=maxL25qLi,0.375qLi+qL2=maxl.25 x 1.626 x 0

23、.334,0.375 x 1.626 x0.334+1.626x0.2=0.679kN同理可得：各道小梁所受线荷载标准值参照以上步骤分别代入，得到梁底支撑各道小梁所受最大支座反力标准值依次为Ri=0.582kN,R2=0.679kN,R3=0.582kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) 48x2.7主梁计算截面类型(mm)048x2.7主梁抗弯强度设计值f(N/mn?)205105模板工程及支撑体系平安专项施工方案主梁抗剪强度设计值旧(N/mn?)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mn?)206000主梁截面惯性矩Ken?)9.89承载能力极限状态单根主梁

24、自重设计值：q= 1.1 x 1.3x0.03=0.043kN/m正常使用极限状态单根主梁自重标准值：q=lxO.O3=O.O3kN/m1.135kN1.126kN1.135kN0.043kN/mJ、, (1)1、抗弯验算主梁弯矩图(kN.m)a=Mmax/W=0.741 x 106/4120= 179.824N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算106模板工程及支撑体系平安专项施工方案1.7191.7191.7020.5670.56345634),567-1.702-1.719主梁剪力图(kN)Vmax=1.719kNTmax=2Vmax/A=2x 1.719x1000/38

25、4=8.956N/mm2T= 125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)vmax= 1.837mmv=L/250= 1000/250=4mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为Ri=1.719kN, R2=1.719kN正常使用极限状态支座反力依次为 Ri=0.936kN, R2=0.936kN七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) 48x2.7钢管计算截面类型(mm) 48x2.7107模板工程及支撑体系平安专项施工方案R = maxRi, R2=max1.719, 1.719=1.719kN, R = maxR2R = max0.936,钢管截面面积A

26、(mn?)384钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mn?)206000钢管截面惯性矩I(cm4)9.89钢管截面抵抗矩W(cm3)4.12钢管抗弯强度设计值fRN/mn?)205钢管抗剪强度设计值旭(N/mn?)1250.936=0.936kN纵向水平钢管自重设计值：q= 1.1 x 1.3x0.03=0.043kN/m纵向水平钢管自重标准值：q=1 x0.03=0.03kN/m计算简图如下：1.719kN1.719kN1.719kN1.719kN1.719kN1.719kN1.719kN1.719kN1.719kN1.719kN0.043kN/m0.043kN/m0.043k

27、N/mO.O43kN/m1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN.m) 0=Mmax/W=0.462X 106/4120 = 112.253N/mm20f = 2O5N/mm2 满足要求！2、抗剪验算108模板工程及支撑体系平安专项施工方案1.2781.2781.7261.2640.007-2.2032.2032.1890.47-1.726-1.7410.455蕊4.264“.278纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax = 2.203kNTmax = 2Vmax/A=2x2.203x 1000/384 = 11.474N/mm2T = 125N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm

28、)Vmax = 0.888mmv=L/250 = 1000/250=4mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为 Ri=2.997kN, R2=5.662kN, R3=5.662kN, R4=2.997kN同理可得：立杆所受支座反力依次为Ri=5.662kN, R2=5.662kN八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85扣件最大受力 N = maxRi, R2 = 5.662kNRc=kcxl2=0.85xl2=10.2kN满足要求！109乂杆钢管截面类型(mm) 48x2.7立杆钢管计算截面类型(mm) 48x2.7钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)3

29、84回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值fRN/mm?)205支架自重标准值q(kN/m)0.15步距h(mm)1500模板工程及支撑体系平安专项施工方案1、长细比验算九、立杆验算九、立杆验算lo=h= 1500mmZ=lo/i=15OO/16=93.75?i=15O长细比满足要求！查表得，(p = 0.6412、风荷载计算Mw =Y()x YLX(pw X 1.5 X cok X la X h2/10 = 1.1 x 0.9 x 0.9 x 1.5 x 0.26 x 1 x 1.52/10 = 0.078kN-m3、稳定性计算Ri = 5.662kN, R2

30、=5.662kN立杆最大受力Nw = maxRi+N边i, R2+N边2+%)xl.3x每米立杆自重xH+Mw/lb =max5.662+ l.lx1.3x (0.5+(24+1.1) x 0.12)+1.5 x0.9 x 1 x (1 +0.5-0.2/2)/2 x 1 , 5.662+1.1 x1.3x(0.5+(24+l.l)x0.12)+1.5 x0.9x lx(l+l-0.5-0.2/2)/2x 1+1.lx 1.3x 0.15x9.8+0.078/1 = 12.398kNf=Nw/(pA)+Mw/W= 12397.785/(0.641 x 384)+0.078 x 106/4120

31、 = 69.3N/mm2 f=205N/mm2 满足要求！十、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范JGJ130-2011第：支架高 宽比不应大于3H/B=9.8/20=0.493满足要求！110模板工程及支撑体系平安专项施工方案卜一、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)120立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.4垫板底面面积A(m2)0.3根据规范要求，地基承载力计算荷载应取标准值。将荷载分项系数取为1后，代入各章节进行计算，得到立杆传至基础顶面的荷载标准值N=8.339kN立杆底垫板的底面平均压力 p=N7(mfA) = 8.339/(0.4x0.3

32、) = 69.494kPafkk=120kPa满足要求！11.5梁侧板支撑验算计算依据：1、建筑施工模板平安技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计标准GB 50017-20175、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018一、工程属性新浇混凝梁名称KL混凝土梁截面尺寸(mmxmm)500x900新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术 规范JGJ162-2008混凝土重力密度yc(kN/n?)24结构重要性系数了01可变荷载调整系数YL0.9新浇混

33、凝土初凝时间to(h)4外加剂影响修正系数Pl1混凝土坍落度影响修正系数021111模板工程及支撑体系平安专项施工方案混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kminO.22yctoPlP2v1/2, ycH = min0.22x24x4x 1 x 1 x21 /2, 24x0.9 = min29.868, 21.6 =21.6kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/n?)4下挂局部：承载能力极限状态设计值S =yo(1.3xG4k+YLX1.5Q2k)=l x(1.3

34、x 21.6+0.9x 1.5x4) = 33.48kN/m2下挂局部：正常使用极限状态设计值Sff=G4k=2L6kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距200主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)100对拉螺栓水平向间距(mm)400结构外表的要求结构外表隐蔽梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)150150梁下挂侧模高度(mm)750750左侧支撑表:第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2600对拉螺栓右侧支撑表:第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2600对拉螺栓112设计简图如下:模板工程及支撑体系平安专项施工方案500模板设计剖面图四、面板验算

35、1、下挂侧模模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fKN/mn?)15模板抗剪强度设计值T(N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mn?)10000梁截面宽度取单位长度，b= 1000mm。W=bh2/6= 1000x 152/6=37500mm3,I=bh3/12= 1000x 153/12=281250mm4o 计算简图如下：113模板工程及支撑体系平安专项施工方案U U U U U U U U U U U U U U (1)2、抗弯验算qi=bS 承=lx33.48 = 33.48kN/m Mmax = 0.125qil2 2=0.167kN-mc=Mmax/W=0.

36、167X106/37500=4.464N/mm2f = 15N/mm2满足要求！3、挠度验算q = bS 正=lx21.6 = 2L6kN/m Vmax =5x2 1.6x2004/(384x 10000x281250)=0.16mms200/250=0.8mm满足要求！4、支座反力验算承载能力极限状态R 下挂=qil=33.48x0.2 = 6.696kN正常使用极限状态R,下挂= ql=21.6x0.2=4.32kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40x90小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值m(N/mn?)1.782小梁截面抵抗矩W(cn?)54小梁抗弯强度

37、设计值fKN/mn?)15.444小梁截面惯性矩I(cn?)2431、下挂侧模计算简图如下:114模板工程及支撑体系平安专项施工方案模板撤除作业时,拆模板无专人监护；模板撤除作业 混凝土强度未到达规定就提前拆模；III （严重）模板撤除作业时，撤除底模时下方有人员施工，未按 照设计撤除顺序进行，拆模留下无撑悬空模板；III （严重）模板撤除作业时，架料抛扔，未设置警戒区域；III （严重）夜间进行模板撤除作业，无符合要求的照明设备；III （严重）高大模板施工时，模板方案未经过专家论证；模板支 撑未经过验收，未设置专用上下通道，采用吊篮或攀 爬架料；III （严重）1.5 气候特征和季节性天气

38、赣州会昌县处于武夷山脉、南岭山脉与罗霄山脉的交汇地带，属亚热带的南缘, 呈典型的亚热带季风性湿润气候。四季清楚，光热充足，生长季长，冷暖变化显著, 降水丰沛但分配不均等特点。既具有开展大农业的优越条件，又存在旱、涝、低温等 对农业生产不利的气候因素。春季：阴雨连绵灾害。3至IJ5月，冷暖气流在赣南频繁交汇，天气变化无常， 时冷时热，阴雨常现。一旦冷暖气流对抗剧烈，雷雨大风、冰雹、强降水等灾害性 天气均可发生。夏季：先涝后旱少酷暑。初夏全市正处于副热带高压边缘西南气流中，水汽 充足，一遇到冷空气，降雨大且易集中。秋季：全年阴雨日数最少、温和气爽最宜人的季节。冬季：冷而不寒少雨雪。赣南纬度较低，北

39、面有高山阻拦冷空气直驱南下， 入冬较迟，又常受北方干冷空气团控制，少有云雨形成。白天太阳照射，气温较高， 晚上辐射冷却，气温可降至零下，形成霜冰浇冻。受强寒潮袭击时，可产生固体降 水或冰凌天气，但机率很小。模板工程及支撑体系平安专项施工方案6.6%kN/m6.6%kN/m6.6%kN/m6.6%kN/mU H U U 口U U U U U U U U U H U H U U 口U U U U U U U U U H 2、抗弯验算0.1340.134小梁弯矩图(kN.m)q=6.696kN/ma=Mmax/W = 0.134x106/54000 = 2.48N/mm2f = 15.444N/mm

40、2 满足要求！3、抗剪验算小梁弯矩图(kN.m)q=6.696kN/ma=Mmax/W = 0.134x106/54000 = 2.48N/mm2f = 15.444N/mm2 满足要求！3、抗剪验算小梁剪力图(kN)t max = 3 Vmax/(2bh) = 3 x 1.486 x 1000/(2 X90X 40) = 0.619N/mm2 t=1.782N/mm2115模板工程及支撑体系平安专项施工方案满足要求！4、挠度验算-0.067小梁变形图(mm)q=4.32kN/m跨中 vi max = 0.004mm400/250= 1.6mm悬挑段V2max =0.067mm2x200/25

41、0= 1.6mm ，茜足要求!5、主梁所受支座反力计算承载能力极限状态R下挂max=2.825kN正常使用极限状态R下挂max = 1.822kN六、主梁验算主梁验算方式三等跨连续梁主梁最大悬挑长度(mm)100主梁类型钢管主梁截面类型(mm) 48x2.7主梁计算截面类型(mm) 48x2.7主梁合并根数2主梁弹性模量RN/mn?)206000主梁抗弯强度设计值fRN/mn?)205主梁抗剪强度设计值m(N/mn?)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cn?)4.12主梁受力不均匀系数0.6因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6o承载能力状态：F=maxR 下挂 maxx0.6=Max2.825x0.6=1.695kN116模板工程及支撑体系平安专项施工方案正常使用状态：F=maxR下挂maxx0.6=Max1.822x0.6=1.093kN计算简图如下：1.695kN L695kN L695kN 1.695kN L695kN l，695kN1.69