电力系统继电保护课后习题答案.pdf

《电力系统继电保护课后习题答案.pdf》由会员分享，可在线阅读，更多相关《电力系统继电保护课后习题答案.pdf（49页珍藏版）》请在淘文阁 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、-2 电流的电网保护2.1 在过量（欠量）继电器中，为什么要求其动作特性满足“继电特性?若不满足,当加入继电器的电量在动作值附近时将可能出现什么情况？答：过量继电器的继电特性类似于电子电路中的“施密特特性“，如图-1 所示。当加入继电器的动作电量(图中的Ik）大于其设定的动作值（图中的Iop)时，继电器能够突然动作；继电器一旦动作以后，即是输入的电气量减小至稍小于其动作值,继电器也不会返回,只有当加入继电器的电气量小于其设定的返回值（图中的Ire)以后它才突然返回。无论启动还是返回，继电器的动作都是明确干脆的，它不可能停留在某一个中间位置，这种特性称为“继电特性”.为了保证继电器可靠工作，其动

2、作特性必须满足继电特性，否则当加入继电器的电气量在动作值附近波动时,继电器将不停地在动作和返回两个状态之间切换，出现“抖动“现象，后续的电路将无法正常工作。162E0E1534IreIopIk.2 请列举说明为实现“继电特性，电磁型、集成电路性、数字型继电器常分别采用那些技术？答:在过量动作的电磁型继电器中，继电器的动作条件是电磁力矩大于弹簧的反拉力矩与摩擦力矩之和，当电磁力矩刚刚达到动作条件时，继电器的可动衔铁开始转动,磁路气隙减小,在外加电流(或电压）不变的情况下，电磁力矩随气隙的减小而按平方关系增加，弹簧的反拉力矩随气隙的减小而线性增加，在整个动作过程中总的剩余力矩为正值，衔铁加速转动，

3、直至衔铁完全吸合，所以动作过程干脆利落。继电器的返回过程与之相反，返回的条件变为在闭合位置时弹簧的反拉力矩大于电磁力矩与摩擦力矩之和。当电磁力矩减小到启动返回时，由于这时摩擦力矩反向，返回的过程中,电磁力矩按平方关系减小，弹簧力矩按线性关系减小,产生一个返回方向的剩余力矩,因此能够加速返回，即返回的过程也是干脆利落的。所以返回值一定小于动作值,继电器有一个小于 1的返回系数。这样就获得了“继电特性”。在集成电路型继电器中,“继电特性的获得是靠施密特触发器实现的,施密特触发器的特性，就是继电特性。在数字型继电器中,“继电特性”的获得是靠分别设定动作值和返回值两个不同的整定值而实现的。2.3 解释

4、“动作电流”和“返回系数，过电流继电器的返回系数过低或高各有何缺点？答:在过电流继电器中，为使继电器启动并闭合其触点，就必须增大通过继电器线圈的电流Ik，以增大电磁转矩，能使继电器动作的最小电流称之为动作电流Iop。-在继电器动作之后,为使它重新返回原位，就必须减小电流以减小电磁力矩，能使继电器返回原位的最大电流称之为继电器的返回电流Ire。过电流继电器返回系数过小时,在相同的动作电流下起返回值较小。一旦动作以后要使继电器返回，过电流继电器的电流就必须小于返回电流，真阳在外故障切除后负荷电流的作用下继电器可能不会返回,最终导致误动跳闸;而返回系数过高时，动作电流恶和返回电流很接近,不能保证可靠

5、动作，输入电流正好在动作值附近时，可能回出现“抖动”现象，使后续电路无法正常工作。继电器的动作电流、返回电流和返回系数都可能根据要求进行设定。.4 在电流保护的整定计算中,为什么要引入可靠系数，其值考虑哪些因素后确定?答：引入可靠系数的原因是必须考虑实际存在的各种误差的影响，例如:(）实际的短路电流可能大于计算值；（2)对瞬时动作的保护还应考虑短路电流中非周期分量使总电流增大的影响；（3）电流互感器存在误差；（4）保护装置中的短路继电器的实际启动电流可能小于整定值.考虑必要的裕度,从最不利的情况出发，即使同时存在着以上几个因素的影响，也能保证在预定的保护范围以外故障时,保护装置不误动作，因而必

6、须乘以大于 1 的可靠系数.2。5 说明电流速断、限时电流速断联合工作时,依靠什么环节保证保护动作的选择性?依靠什么环节保证保护动作的灵敏度性和速动性？答:电流速断保护的动作电流必须按照躲开本线路末端的最大短路电流来整定，即考电流整定值保证选择性.这样，它将不能保护线路全长,而只能保护线路全长的一部分,灵敏度不够。限时电流速断的整定值低于电流速断保护的动作短路，按躲开下级线路电流速断保护的最大动作范围来整定,提高了保护动作的灵敏性，但是为了保证下级线路短路时不误动,增加一个时限阶段的延时，在下级线路故障时由下级的电流速断保护切除故障,保证它的选择性。电流速断和限时电流速断相配合保护线路全长，速

7、断范围内的故障由速断保护快速切除,速断范围外的故障则必须由限时电流速断保护切除。速断保护的速动性好，但动作值高、灵敏性差;限时电流速断保护的动作值低、灵敏度高但需要 0.6s 的延时才能动作。速断和限时速断保护的配合,既保证了动作的灵敏性,也能够满足速动性的要求.6 为什么定时限过电流保护的灵敏度、动作时间需要同时逐级配合,而电流速断的灵敏度不需要逐级配合？答：定时限过电流保护的整定值按照大于本线路流过的最大负荷电流整定，不但保护本线路的全长,而且保护相邻线路的全长，可以起远后备保护的作用。当远处短路时，应当保证离故障点最近的过电流保护最先动作，这就要求保护必须在灵敏度和动作时间上逐级配合,最

8、末端的过电流保护灵敏度最高、动作时间最短，每向上一级，动作时间增加一个时间级差,动作电流也要逐级增加。否则,就有可能出现越级跳闸、非选择性动作现象的发生。由于电流速断只保护本线路的一部分，下一级线路故障时它根本不会动作，因而灵敏度不需要逐级配合.2.7 如图 2所示网络，在位置、2 和 3 处装有电流保护，系统参数为:-E 115/3kV，XG1 15、XG2 10，XG3 10，L1 L2 60km，L3 40km，LB C 50 km，LC D 30 km，LD E 20 m,线路阻抗0.4/km，Krel=1.2、K,IBC.max 300A,ICD.max 200A，IDE.max15

9、0A，Kss=1。5、Kre08rel=Krel=1.15。试求:（）发电机元件最多三台运行,最少一台运行，线路最多三条运行，最少一条运行，请确定保护 3 在系统最大、最小运行方式下的等值阻抗。(2）整定保护、2、3 的电流速断定值，并计算各自的最小保护范围.（3)整定保护 2、的限时电流速断定值，并校验使其满足灵敏度要求(Ksen1.)（4)整定保护、的过电流定值,假定流过母线 E 的过电流保护动作时限为 0。,校验保护 1 作后备用，保护 2 和 3 作远备用的灵敏度。G1A9L18BC7L2632D1EG2G35L34图 2-2 简单电网示意图解:由已知可得XL1=XL2=0.024,X

10、L30.44=16，XBC=0.450=20,XCD=0。40，XDE=0420=8（1)经分析可知,最大运行方式及阻抗最小时，则有三台发电机运行,线路 L1L3 全部运行，由题意1，G2 连接在同一母线上，则Xs.min=(XG1XG2XL1XL2）（XG3+XL3)（+12）（1+）。6同理，最小运行方式下即阻抗最大,分析可知只有在 G1 和 L1 运行，相应地有Xs.max=XG1+XL1=3BEC320212D18EXs.min10.6图 23等值电路(2)对于保护，其等值电路图如图 2-所示,母线 E 最大运行方式下发生三相短路流过保E115/3护 1的最大短路电流为Ik.E.max

11、1.312kAXs.min XBC XCDXDE10.6 20128-K相应的速断定值为I=relIk.E.max。1。32157kAset.1最小保护范围计算公式为Iset=3E2Zs.max Z1Lmin3E12Lmin=Zs.max=5.km Iset0.4即 1 处的电流速断保护在最小运行方式下没有保护区。对于保护 2 等值电路如图 2-3 所示,母线 D 在最大运行方式下发生三相短路流过保护 2 的最E大电流Ik.D.max=155Xs.min XBC XCDK相应的速断定值为IrelIk.D.max。21。55=.8kAset.2=3E12最小保护范围为Lmin=Zs.max=7。

12、km Iset.20.4即 2 处的电流速断保护在最小运行方式下也没有保护区。对于保护 3 等值电路如图所示，母线 C 在最大运行方式下发生三相短路流过保护 3 的E最大电流Ik.C.max=217kAXs.min XBCK相应的速断定值为IrelIk.C.max=12=2。63kAset.33E12最小保护范围为Lmin Zs.max=2。3km0.4Iset.3即 3 处的电流速断保护在最小运行方式下也没有保护区。上述计算表明，在运行方式变化很大的情况下,电流速断保护在较小运行发生下可能没有保护区.(3）整定保护 2 的限时电流速断定值为Iset=KsetIset.11.151.57=.0

13、6kA线路末段(即 D 处)最小运行发生下发生两相短路时的电流为Ik.D.max=3E=0。808A2 Xs.max XBC XCD所以保护 2 处的灵敏系数KsetIk.D.min。444 即不满足Ksen12 的要求。IsetK同理,保护 3 的限时电流速断定值为IrelIset.2=115。872151kAset.3-线路末段（即 C 处）最小运行发生下发生两相短路时的电流为Ik.C.max=3E09764kA2 Xs.max XBC所以保护 3 处的灵敏系数Kset.3=Ik.C.min0.531即不满足Ksen2 的要求.Iset.3可见，由于运行方式变化太大，2、处的限时电流速断保

14、护的灵敏度都远不能满足要求。IreKrelKssIL.max（4）过电流整定值计算公式为I=KreKreset所以有Iset.1KrelKssIDE.max=304.5AKre同理得Iset.2=406AIset.3=69A在最小运行方式下流过保护元件的最小短路电流的计算公式为Ik.min=所以有IE.min7278ID.min=。8AIC.min974.51A所以由灵敏度公式Ksen=Kset.13E2 Zs.max ZLIk.min可知，保护 1 作为近后备的灵敏度为IsetIE.min2.39。5满足近后备保护灵敏度的要求；Iset.1IE.min1。9。满足最为远后备保护灵敏度的Ise

15、t.2保护 2 作为远后备的灵敏度为Kset.2要求;保护 3 作为远后备的灵敏度为Kset.3=IE.min=1。331 2 满足最为远后备保护灵敏度的要求。Iset.3保护的动作时间为t1=0。5+0.5=1st2=t1+0。51st3=t2+0。=2s28 当图.6 中保护 1 的出口处在系统最小运行方式下发生两相短路，保护按照题 2。配置和整定时，试问（1）共有哪些保护元件启动？（2）所有保护工作正常，故障由何处的那个保护元件动作、多长时间切除?(3）若保护 1 的电流速断保护拒动，故障由何处的那个保护元件动作、多长时间切除？(4）若保护 1 的断路器拒动，故障由何处的那个保护元件动作

16、、多长时间切除？答:（1）由题。的分析，保护 1 出口处(即母线处）短路时的最小短路电流为 0.809k，在量值上小于所有电流速断保护和限时电流速断保护的整定值,所以所有这些保护都-不会启动；该量值大于 1、2、3 处过电流保护的定值，所以三处过电流保护均会启动。(2）所有保护均正常的情况下，应有处的过电流以s 的延时切除故障。（3）分析表明,按照本题给定的参数，1 处的速断保护肯定不会动作，2 处的限时电流速断保护也不会动作,只能靠 1 处的过电流保护动作，延时跳闸;若断路器拒动,则应由处的过电流保护以 15的延时跳开 2 处的断路器.2.9 如图 2-4 所示网络，流过保护、2、3 的最大

17、负荷电流分别为00A、500A、550A，Kss=1。3、Kre085，Krel=115，t1t2=0。5s，t31.s，试计算：（1）保护 4 的过电流定值；（2）保护 4 的过电流定值不变,保护 1 所在元件故障被切除,当返回系数Kre低于何值时会造成保护 4 误动？（3）Kre=05 时，保护4 的灵敏系数Ksen=3.2，当Kre=0.7 时保护 4 的灵敏系数降低到多少？BA5423M1MC图 24 系统示意图解:过电流保护 4 的最大负荷电流为I4.max=400+0550=150保护 4 的过电流定值为Iset.4KssKrelI4.max2。5Kre时限为t4=a（t1，t2，

18、t3）+t1.（2)保护 21切除故障后，流过保护 4 的最大负荷电流I4.00550050A=1。max05kA，在考虑电动机的自启动出现的最大保护电流Iss.maxKssI4.1。1.0=165kA，max这个电流必须小于保护 4 的返回电流，否则 1。5s 以后保护 将误切除。相应的要求Iss.max1.365KKKIre=KreIset2.5，从而 2.551。5,=。35。当返回系数低.4rerere2.55于 0。535 时,会造成保护误动.(3）保护 4 的灵敏系数Ksen.4Ik.B.minIk.B.minKre=，Ksen.4与Kre成正比,当Kre下降时灵敏系Iset.4K

19、relKssI4.max-数下降，Ksen0.73.2=.635。0.85210 在中性点非直接接地系统中,当两条上下、级线路安装相间短路的电流保护时,上级线路装在 A、C 相商，二下级线路装在 A、B 相上,有何优缺点？当两条线路并列时，这种安装方式有何优缺点？以上串、并两种线路，若采用三相星形接线,有何不足？答：在中性点非直接接地系统中，允许单相接地时继续短时运行,在不同线路不同相别的两点接地形成两相短路时，可以只切除一条故障线路，另一条线路继续运行。不考虑同相的故障，两线路故障组合共有以下六种方式：(A、2)、（1A、C）、（1B、A）、(1B、C）、(1、A)、（、B)。当两条上、下级

20、线路安装相间短路电流保护时，上级线路装在A、相商，而下级装在A、B相上时，将在（A、2）、(1、A）、（1、2A)和（1C、2B）四种情况下由下级线路保护切除故障,即下级线路切除故障的几率为 23;当故障为（1、2）时,将会由上级线路保护切除故障；而当故障为(1B、2)时，两条线路均不会切除故障，出现保护拒动的严重情况。两条线路并列时，若两条线路保护动作的延时一样,则在（1A、2）、（1C、2A)和（1C、B）三种情况下，两条线路被同时切除;而在（1A、2C）故障下,只能切除线路 1;在（1、A）故障下,只能切除线路 2;在（、2C）故障下，两条线路均不会切除，即保护拒动.若保护采用三相星形接

21、线时,需要三个电流互感器和四根二次电缆,相对来讲是复杂不经济的.两条线路并列时，若发生不同相别的接地短路时，两套保护均启动，不必要切除两条线路的机会就比较多.2。11 在双侧电源供电的网络中，方向性电流保护利用了短路时电气量的什么特征解决了仅利用电流幅值特征不能解决的问题？答:在双侧电源供电网络中，利用电流幅值特征不能保证保护动作的选择性。方向性电流保护利用短路时功率方向的特征，当短路功率由母线流向线路时表明故障点在线路方向上，是保护应该动作的方向，允许保护动作。反之，不允许保护动作.用短路时功率方向的特征解决了仅用电流幅值特征不能区分故障位置的问题,并且线路两侧的保护只需按照单电源的配合方式

22、整定配合即可满足选择性。2。2 功率方向判别元件实质上是在判别什么？为什么会存在“死区？什么时候要求它动作最灵敏？答：功率方向判别元件实质是判别加入继电器的电压和电流之间的相位，并且根据一定关系cos（+）是否大于判别初短路功率的方向。为了进行相位比较，需要加入继电器的电压、电流信号有一定的幅值（在数字式保护中进行相量计算、在模拟式保护中形成方波），且有最小的动作电压和电流要求.当短路点越靠近母线时电压越小，在电压小雨最小动作电压时，就出现了电压死区。在保护正方向发生最常见故障时，功率方向判别元件应该动作最灵敏.当教材中途 29 的功率方向判别元件用集成电路实现，分别画出urUrsin(100

23、t)，ir Irsin(100t 30)和urUrsin(100t)，ir Irsin(100t 60)时,各输出电压随时间变化-的波形；如果用数字式(微机）实现，写出你的算法,并校验上述两种情况下方向元件的动作情况。答:以内角=30为例,画出各点输出电压波形如图 2所示.uu1u2180360uu1u2 t tu3102030t(ms)u3u4102030t(ms)102030t(ms)u4u55152535tmsu5102030tmsu65102530tmsu6102030tmsu71520tmsu7510tmsu810tmsu81015tmsu920tmsu91015tms20tms 9

24、0动作最灵敏条件argUreIrj 0临界动作条件argUrejIr图 25各点电压输出波形图可以看出，在内角30时第一种情况下动作最灵敏，第二种情况元件处于临界动作状态。-UrejIr数字式实现时，动作的判据可以表示为90 arg 90。将第一种情况和第二种情况下的电压、电流带入该判据可以得到情况 为动作最灵敏,而情况 2 处于临界动作状态的结论。14 为了保证在正方向发生各种短路时功率判别元件都能动作，需要确定接线方式及内角,请给出 90接线方式正方向短路时内角的范围。答：(1）正方向发生三相短路时，有 0a90。(2）正方向发生两相短路，当短路点位于保护安装处附近，短路阻抗ZdZs时，0

25、0；当短路点远离保护安装处,且系统容量很大ZdZs时，3a60。综合三相和各种两相短路的分析得出,当 0都能动作的条件应为 3a6.0时，使方向继电器在一切故障情况下.15 对于 9接线方式、内角为 30的功率方向判别元件,在电力系统正常负荷电流（功率因数在 0.85）下,分析功率方向判别元件的动作情况。假定相的功率方向元件出口与相过电流元件出口串接，而不是“按相连接”，当反方向、C 两相短路时,会出现什么情况?答：内角为 30的功率方向元件,最大灵敏角sen=-30，则动作范围为10d60。由正常负荷电流的功率因数 085 可以得到d=arctan08=31。7，在动作范围内,根据功率元件出

26、口与 B 相流过电流元件出口串接，当 反方向发生 B、C 两相短路时，B相过电流元件动作，由于该元件出口和相功率方向元件串接,这样就会启动时间继电器,出现延时跳闸。因而电流元件和功率元件必须“按相连接”。6 系统和参数见题 27，试完成:（1）整定线路 L3 上不会、的电流速断定值，并尽可能在一端加装方向元件.（2)确定保护 4、5、7、9 处过电流的时间定值，并说明何处需要安装方向元件。（3）确定保护 5、限时电流速断的电流定值，并校验灵敏度.答：整定保护 5 的电流速断。保护 4 处的母线发生三相短路时，流过保护 5 的短路电流为Ik4115/3E=2。554A10 16XG3 XL3K按

27、此电流来整定，动作定值IsetrelIk406A.5=在来看发电机 1、2 处于最大运行方式下保护 5 处母线三相短路时,有Xs.min=（XG1|XG2+XL1XL2)=18保护处的电流为Ik5E=。93AXs.min XL3远小于按躲过保护 4 处母线三相短路求得的整定电流，所以保护 5 不必安装方向元件，仅靠定值就能保证方向故障时不误动作。-现在整定保护 4，保护按躲过保护处母线短路最大电流整定时，定值为34k 当保护 4 处背侧母线三相短路是，流过保护 4 的电流为.54A，Iset.4IrelIk5=2。大于其整定值，所以不会误动，必须加装方向元件。（2）过电流保护按躲过最大负荷电流

28、整定，其量值较小，保护灵敏度很高，49 任何一处保护正向及方向故障时，短路电流的量值都会超过其整定值，所以每一处都应安装方向元件。在均装方向元件的情况下，4、5、6 处的过电流保护的动作时间分别与 G、G2 和 G1 处的过电流保护时间相配合，在其动作延时的基础上增加一个时间级差；5、7、9 处过电流保护的动作时间均与 3 处过电流时间相配合,由题 2.可知，三处过电流保护的动作时间为 2s，所以 5、7、9 处过流保护的动作时间均应取5s.(3）5 处限时电流速断保护定值应该与 3、6、处电流速断保护的定值相配合。与 处电流速断保护的定值配合:K处电流速断保护的定值为I=relIk.C.ma

29、x2.603KA,L3 支路对应的分支系数的倒数为set.3XG1|XG2 XL1|X21 0.409KbrXG1|XG2 XL1|X2 XG3 XL3与保护配合时,处限时电流速断保护的定值为Iset.5 Krel1Iset.3=1。24AKbr与 6 处和 8 处电流速断配合:若装设方向元件,则处电流速断保护应该按躲过母线 A 处三相短路的最大短路电流来整定，而母线A 三相短路时，发电机G1，2 所提供的短路电流不会流过保护 6，只有发电机3 的电流才流过保护 6，所以其段的整定值为KKI=Irelrelk7set.6XG3XL1E.48kA XL3 XL1|XL2XL1 XL2同理,装设方

30、向元件的情况下,处保护的定值也为I0kA。按与它们配合时,5 处set.8=1。限时电流速断保护的定值为Iset.5 KrelIset.6 KrelIset.81。205kA取三种情况的最大者,即Iset.5=1。224k校验灵敏度：母线 B 两相短路时，流过 5 处的最小短路电流为Ik.B.minIk.B.min3E=。21k所以灵敏度为K1.834 满足要求。sen.52 XG3 XL3Iset.5在、8 处不装方向元件的情况下,它们速断保护的定值还应安躲过母线三相短路时流过它们的最大短路电流来整定。母线 B 三相短路时流过 6、8 处的最大短路电流为Ik6.max=Ik8.max=1E=

31、1.844kA2 XG1|XG2 XL1|X2K这时其短路电流速断保护的整定值变为Irel Ik6.max=2。6kset.6=Iset.8=-所以处限时电流保护的定值为Iset.5 KrelIset.6=.59kA灵敏度为Ksen.5Ik.B.min=0.85 故不满足要求。Iset.5。1在中性点直接接地系统中,发生接地短路后,试分析、总结:(1）零序电压、电流分量的分布规律;(2)负序电压、电流分量的分布规律；（3）正序电压、电流分量的分布规律。答：(）零序电压故障点处零序电压最高，距故障点越远零序电压越低，其分布取决于到大地间阻抗的大小。零序电流-由零序电压产生,由故障点经线路流向大地

32、，其分布主要取决于送电线路的零序阻抗和中性点接地变压器的零序阻抗，与电源点的数目和位置无关。()负序电压-故障点处负序电压最高，距故障点越远负序电压越低，在发电机中性点上负序电压为零.负序电流的分布取决于系统的负序阻抗.（3)正序电压越靠近电源点正序电压数值越高，越靠近短路点正序电压数值越低.正序电流的分布取决于系统的正序阻抗。2.18比较不同的提取零序电压方式的优缺点。答：（1)电磁式电压互感器一般有三个绕组,一个一次绕组,两个二次绕组.在三相系统中,三个单相式电压互感器的一次绕组接成星形并将中性点接地，其两个二次绕组一个按星形方式接线,另一个按开口三角形接线,星形接线的绕组用来测量各相对地

33、电压及相间电压，开口三角形用来直接获取系统的零序电压。这种方式获取零序电压的有地啊是简单方便,精度较高,不需要额外的装置或系统;其缺点是开口三角侧正常无电压，不便于对其进行监视，该侧出现断线短路等故障无法及时发现，输出零序电压的极性容易标错，从而造成零序功率方向继电器不能正确工作。(2)采用三相五柱式互感器本身结构比较复杂，主要应用于 35kV 及以下电压等级的中低压配电系统，其优缺点与（1）的情况类似。()接于发电机中性点的电压互感器，用一只电压互感器即可取得三相系统的零序电压,较为经济,但适用范围小，同时不平衡电压较大，不够灵敏。（4)保护内部合成零序电压的方式接线较为简单，不容易出现接线

34、及极性的错误，其缺点是装置内部必须设置专门的模块。传统的机电式保护中通常采用（）、（2）、()三种方式获取零序电压；在数字式保护中，倾向于采用方式(4)；在一些特殊的场合,也可以采用方式（3）。219 系统示意图如图 26 所示，发电机以发电机-变压器方式接入系统，最大开机方式为4 台全开，最小开机方式为两侧各开 1 台，变压器 T5 和 T6 可能台也可能 1 台运行.参数为：E115/3k,X1.G1 X2.G1=X1.G2 X2.G25,X1.G3 X2.G3=X1.G4 X2.G48，X1.T1 X1.T 4=5，X0.T1 X0.T 4=15,X1.T5 X1.T6=5,X0.T5

35、X0.T6=20，LAB=0k,LBC=0km，线路阻抗Z1=Z2=0.4/，Z0=1./km,Krel1.，Krel=1.5。-AG1T1BCT3G31234G2T2T4G4T5T6图 2-6 系统示意图（1)画出所有元件全运行时的三序等值网络,并标注参数;(）所有元件全保护时，计算母线发生单相接地短路和两相接地短路时的零序电流分布;（3)分别求出保护 1、4 零序段的最大、最小分支系数；（4）分别求出保护、4 零序、段的定值，并校验灵敏度;（5）保护 1、4 零序、段是否需要安装方向元件；（6)保护处装有单相重合闸，所有元件全运行时发生系统振荡，整定保护 1 不灵敏段定值。解：先求出线路的

36、参数，即LAB=6km,X1.AB X2.AB=2，X0.AB2,LBC=40km，X1.BC X2.BC=16,X0.BC8，所有元件全运行是三序电压等值网络图如图 27 所示。B BEEX1.G1X1.G2X1.T1A AX1.BCC CX1.T3X1.T4X1.G3X1.ABX1.T5EX1.G4EX1.T2X1.T6（a)正序等值图-B BC CX2.G1X2.T1X2.T2A AX2.BCX2.T5X2.T6X2.T3X2.T4X2.G3X2.G4X2.ABX2.G2（）负序等值图B BX0.T1X0.T 2A AX0.BCX0.T5X0.T 6C CX0.ABX0.T 4(）零序等

37、值图图 27 所有元件全运行时三序电压等值网络图（2）下求出所有元件全运行时,B 母线分别发生单相接地短路和两相接地短路时的负荷序网等值图.1）单相接地短路时,故障端口正序阻抗为Z1(X1.ABX1.G1 X1.T1X X1.T3)|(X1.BC1.G3)=（245）|(6+6.）=12。6722故障端口负序阻抗为Z2 Z1=12.故障端口零序阻抗为Z0(65则复合序网等值图如图 28 所示。故障端口零序电流为If 0X0.T1XX X0.AB)|0.T5|(0.T3 X0.BC)=9.5|1|55。5=7。222U|0|Z1 Z2 Z0115/32。1kA12.6712.677.657在零序

38、网中按照零序导纳进行分配零序电流从而得到此时流过保护 1、4 处的零序电流分别0.125790.018018为I0.1 If 0=0.9kI0.2 If 0=278kA0.1305970.130597画出零序电流分布图如图 2-9 所示.-Z1 12.67Uf|0|Z 2 12.67Z 0 7.657B B0.097A A0.194C C0.2780.1390.77图 28单相接地短路复合序网等值图图9单相接地短路零序电流分布图2)两相接地短路时,故障端口各序阻抗和单相接地短路时相同,即Z1 Z2=12。67Z0=7。657,则复合序网如图1所示。Z 2|Z0=Uf|0|12.677.657=

39、4.77故障端口正序电流为If 1=3.808kA12.67 7.675Z1 Z2|Z012.67=2。33kA12.67 7.675故障端口零序电流为If 0If 0同样地,流过保护、4 的零序电流分别为I0.1299A，I0.2=0。27。从而得到如图1所示的零序电流分布图.Z112.67Uf|0|Z212.67Z0 7.657-B B0.115A A0.229C C0.3270.1640.909图-10两相接地短路复合序网等值图图 211两相接地短路零序电流分布图（3）先求出保护 1 的分支系数K1.b当 BC 段发生接地故障，变压器 5、6 有助增作用,如图 212 所示。K1.b=I

40、BCMIX1ABM11，IABMIABMX2对于X1,当只有一台发电机变压器组运行是最大，有X1max=X0.T1 X0.AB=87当两台发电机变压器组运行时X1最小,有X1min=X0.T1 X0.AB=9。52对于X2,当 T5，T6 只有一台运行时X2最大，X2max=20；当 T5，T两台全运行时X2最小，X2min=10.因此保护的最大分支系数K1.b.max=1X1max=97，X2min最小分支系数为K1.b.min=1X1min=97X2max同样的分析保护 4 的分支系数K4.b.当段发生接地故障时，T5，T6YU 助增的作用，如图-1所示.K1.b=IBCMIX1ABM11

41、IABMIABMX2对于X1，当只有一台发电机变压器组运行是最大，有X1max=X0.T3 X0.BC=63当两台发电机变压器组运行时X1最小,有X1minX0.T3 X0.BC=52对于X2，当T5,T6 只有一台运行时X2最大，X2max=0；当5,6 两台全运行时X2最小，X2min=10 因此保护 4 的最大分支系数K4.b.max=1X1max7.3,X2min-最小分支系数为K4.b.min=1BX1min=77X2maxBIABMIBCMX1MIABMMX1ICBMIABMX2X2ICBM图 21 BC 段故障时变压器的助增作用图13AB 段故障时变压器的助增作用（4)保护 1

42、整定计算零序段:根据前面的分析结果,母线 B 故障流过保护 1 的最大零序电流为I0.1.max=0。K9kA 故段定值Irel3I0.1.max=1.20.2290。244kset.1=为求保护的零序段定值，应先求出保护 3 零序段定值,设在母线处分别发生单相接地短路和两相接地短路,求出流过保护 3 的最大零序电流，因此有Z1 Z2=(X1.G1 X1.T1X X1.T3 X1.AB X1.BC）（1.G3)=5。6822Z0(X0.T1XX X0.AB)|0.T5 X0.BC|0.T3=6.6222单相接地短路时,有If 0Uf|0|Z1 Z2 Z3=115/3=3.9A5.86 5.86

43、 6.63从而求得流过保护 3 的电流为I0.30。4kA连相接地短路时,有Z 2|Z0=正序电流If 15.866.63=3。05.86 6.63Uf|0|Z1 Z2|Z0=7。k 零序电流If 0 If 1Z2=3kZ2 Z0从而求得流过保护 的电流I0.3=0。408k这样,流过保护的最大零序电流I0.3.max0.43AK保护 3 的零序段定值为Irel3I0.3.max=148kAset.3=这样，保护 1 的零序段定值为Iset.1K1.15rel1.548=。358kA=Iset.34.975K1.b.min-校验灵敏度：母线 B 接地短路故障流过保护 的最小零序电流I0.1.m

44、in=0.194kA灵敏系数Kre3I0.1min=166Iset.1保护 4 整定计算：零序段 根据前面的分析结果，母线 B 故障流过保护的最大零序电流为I0.4.max=。327kK 故段定值Irel3I0.4.max=1230。37=1.8kAset.1为求保护 4 的零序段定值，应先求出保护零序段定值,设在母线处分别发生单相接地短路和两相接地短路，求出流过保护 2 的最大零序电流,因此有Z1 Z2=（X1.G3 X1.T3X X1.T1 X1.AB X1.BC）|(1.G1)=4.522Z0(X0.T3XX X0.BC)|0.T5 X0.AB|0.T1=6。86222单相接地短路时，有

45、If 0Uf|0|Z1 Z2 Z3=115/3=4。179k4.52 4.52 6.68从而求得流过保护 2 的电流为I0.2=0.3两相接地短路时,有Z 2|Z0正序电流If 14.526.86734.52 6.86Uf|0|Z1 Z2|Z097kA 零序电流If 0Z2=3。kA If 1Z2 Z0从而求得流过保护 2 的电流I0.2=0kA这样，流过保护 2 的最大零序电流I0.2.max0356kAK保护 2 的零序段定值为Irel3I0.2.max=1。28kAset.2这样，保护 4 的零序段定值为Iset.4K1.15rel1.2820。39kIset.23.775K4.b.mi

46、n校验灵敏度:母线 B 接地短路故障流过保护的最小零序电流I0.4.min=278kA灵敏系数Kre3I0.4min=2.4Iset.12.20 系统示意图如图 26 所示，发电机以发电机-变压器方式接入系统，最大开机方式为4 台全开，最小开机方式为两侧各开 1 台,变压器 T5 和 T可能 2 台也可能 1 台运行。参数为：E115/3k，X1.G1 X2.G1=X1.G2 X2.G25,X1.G3 X2.G3=X1.G4 X2.G4=8，X1.T1 X1.T 4=，X0.T1 X0.T 4=15,X1.T5 X1.T6=15，X0.T5 X0.T620，LAB=6-m，LBC=40k,线路

47、阻抗Z1=Z2=4/km，Z0./m,K15。rel=1.2，Krel=。其相间短路的保护也采用电流保护，试完成:（1）分别求出保护 1、4 的段、定值，并校验灵敏度；（2)保护 1、4的、段是否安装方向元件；(3)分别画出相间短路的电流保护的功率方向判别元件与零序功率方向判别元件的交流接线;(4)相间短路的电流保护的功率方向判别元件与零序功率方向判别元件的内角有何不同；（5)功率方向判别元件必须正确地按照电压、电流同名端接线后,才能正确工作，设想现场工程师是如何保证接线极性正确的。解:（1)保护 1 的、段整定。最大运行方式为、G2 全运行，相应的Xs.minXG1 XT1=52最小运行方式

48、为一台电机运行，相应的Xs.max XG1 XT1=1母线处三相短路流过保护 1 的最大电流Id.B.maxEXs.min Xd=2289k K保护的段定值为Iset.1rel Id.B.max=。22.9=2。47A母线三相短路流过保护的最大电流Id.C.maxEXs.min Xd.47kA保护 3 的段定值为Iset.3 Krel Id.C.max=11k保护 的段定值为Iset.1 Krel Iset.3=206k母线 B 两相短路流过保护的最小电流Id.B.max保护 1 电流断的灵敏度系数Ksen.1保护 4 的、段整定.E31.91kA2 Xs.max XdId.Bmin1.691

49、=0。8灵敏度不满足要求。2.063Iset.1最大运行方式为 G3、G全运行，相应的Xs.minXG3 XT3=6.2最小运行方式为一台电机运行，相应的Xs.max XG3 XT3=13母线 B 处三相短路流过保护 4 的最大电流Id.B.maxEXs.min Xd=2.5kA保护 1 的段定值为Iset.1 Krel Id.B.max=1.29=351kA-母线 A 三相短路流过保护 2 的最大电流Id.A.maxEXs.min Xd1.28A保护 2 的段定值为Iset.2 Krel Id.A.max1.73kA保护 4 的段定值为Iset.4 Krel Iset.2=1A母线 B 两相

50、短路流过保护 4 的最小电流Id.B.max保护 4 电流断的灵敏度系数Ksen.4E3=1.983kA2 Xs.max XdId.Bmin1.983=.0 灵敏度不满足要求。1.97Iset.4(2）计算母线 A 背侧三相短路时流过保护 的最大短路电流，即Id.A.maxEXAB XBCXT3 XG32=115/3=1。428k24 16 6.5I由于Id.A.max2.747kA=Iset.1，并且d.A.max2.03kAIset.1，故保护 的、均不需要加装方向元件。计算母线 C 背侧三相短路时流过保护的最大短路电流,即Id.C.maxEXAB XBCXT1 XG12=115/31.2