8000L提取罐设计说明书(删减版).docx

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1、四川理工学院毕业设计8000L提取罐设计 学 生:学 号: 专 业:过程装备和控制工程 班 级:200指导教师: 曾 四川理工学院机械工程学院二O一三年六月11四 川 理 工 学 院毕业设计（论文）任务书设计（论文）题目： 8000L提取罐设计 学院：机械工程 专业：过程装备与控制工程 班级：2学号：0学生： 指导教师： 曾 接受任务时间 2013年3月1日 系主任 （签名）院长 （签名）1毕业设计（论文）的主要内容及基本要求给定：设备容积：8000L 加热面积：15m2内胆设计压力：常压 夹套设计压力：0.35MPa设备主体材料：0Cr18Ni9 过滤面积：2.4m2完成：0#总装配图一张，

2、零部件图0#图总量1张，设计说明书一份。2指定查阅的主要参考文献及说明1）过程设备设计，化学工业出版社 2）化工设备设计全书，化学工业出版社 3）中药提取工艺与设备，化学工业出版社4）制药化工过程及设备，中国医药科技出版社3进度安排设计（论文）各阶段名称起 止 日 期1资料收集，阅读文献，完成开题报告3月 5日至3月28日2完成所有结构设计和设计计算工作3月29日至4月25日3完成所有图纸绘制4月26日至5月20日4完成设计说明书5月21日至6月 1日5完成图纸和说明书的修改，答辩的准备和毕业答辩6月 2日至6月20日摘 要提取罐是主要用于医药化工中常用的浸出提取设备特别适合于植物产物所含成分

3、的浸出提取。也可用于化工生产和食品加工行业。此设计中按照国家标准，在设计要求的条件下，处于安全和便捷的考虑，着重对提取罐的圆筒、锥壳、夹套、滤网等进行几何尺寸设计和强度校核，以保证生产的需要。同时对封头、法兰、支座、接管等进行选型。关键词：提取罐； 医药；国家标准；强度校核ABSTRACTExtractor is mainly used in popular medicine chemical leaching device ideal for plant products contain components extract. It can also be used for chemical

4、 production and food processing industry.This design in accordance with national standards, design requirements and conditions, is in a safe and convenient, focusing on extracting cans of cylinder, cone, jacket, filters, etc.,-geometry design and strength, to ensure that the needs of production. At

5、the same time on the head, flanges, supports, taking over for selection.Keywords: Extractor; medicine; national standards; strength check1299549404目 录摘要.ABSTRACT.第1章 绪论.11.1中药提取物发展现状.11.3 中药提取物的设备和方法.1 1.3.1 超临界流体萃取技术.1 1.3.6 破碎提取法.4 1.3.7 其它提取法.41.5中药提取物的标准和应用.5第2章 罐体设计.72.1 罐体的设计.72.1.1 圆筒的结构设计.72

6、.1.4 提取罐主体结构简图.92.4 夹套的几何尺寸计算.212.4.1夹套的直径和高度.212.5 过滤网的尺寸设计.26第3章 封头设计及耐压试验.283.1 上下封头的选择和设计.283.1.1上封头结构形式的选择.283.1.3下封头的选择壁厚及壁厚计算.293.2.2夹套液压试验.32第4章 提取罐标准件设计.344.1 法兰设计.344.1.1 法兰型式的选择.344.1.3乙型平焊法兰尺寸354.2 容器的接管及开孔补强计算364.3.4 核算支座允许载荷.444.4 安全泄放装置.44第5章 结论 .46参考文献 . 47致谢48第1章 绪论1.1中药提取物发展现状 中药提取

7、物，不同于植物提取物，来源于自然界（包括植物、动物、和矿物质，下用来预防，诊断和治疗疾病的天然物，是对中药材的深度加工，具有开发投入较少、技术含量高、产品附加值大、国际市场广泛等优势和特点。为提高中药质量，让中药步入国际市场,一些现代高新工程技术正不断地被借鉴到中药生产中来, 一方面使中药生产更加符合传统的中医药理论, 确保用药的质量要求,另一方面也提高了现有中草药资源的利用率。因此将对以下几种研究和应用较多且有发展前景的中药提取分离方法作一综述1。1.3.3 微波辅助提取法 微波辅助提取(microwave extraction,ME 或microwave assistedextractio

8、n,MAE) 又称微波萃取,是一种新的提取方法，由微波和传统的溶剂萃取法相结合形成的。具有耗能低、操作时间短、溶剂耗量少、选择性高、目标组分提取率高等优点,已成为分析化学的一种快速制样手段。它的原理是在微波场中，吸收微波能力的差异使得基体物质的某些区域或萃取体系中的某些组分被选择性加热，从而使得被革取物质从基体或体系中分探索之路2。1.3.5 半仿生提取法 半仿生提取法（简称SBE法）是将整体药物研究法与分子药物研究法相结合，从生物药剂学的角度，模拟口服给药及药物经胃肠道转运的原理，为经消化道给药中药制剂设计的一种新的提取工艺。即将药料先用一定pH的酸水提取，继以一定pH的碱水提取，提取液分别

9、滤过、浓缩，制成制剂。它将分析思维与系统思维统一起来，形成观察问题的新思路，即在中药提取中坚持了“有成分论，不唯成分论，重在机体的药效学反应。”这种新提取法可以提取和保留更多的有效成分，能缩短生产周期，降低成本，多种复方制剂的研究提示，“SBE 法”有可能替代“WE法”（水提取法）。而且这种提取方法在中药饮片颗粒化的研究中，也有着广阔的应用前景。“半仿生提取法”能体现中医临床用药的综合作用特点，符合回服给药经胃肠道转运吸收的原理。但目前这方法仍间也极短，但提取物的收率并不是最高，且也局限于实验研究，要应用于大生产，还需进一步研究2。1.3.7 其它提取法 大孔树脂吸附技术，工业色谱技术，分子蒸

10、馏技术目前业已在中国提取物行业大量应用，另外膜分离技术在茶叶的有效成分的提取方面发挥了重要的作用。罐内达到需要温度时减少供给热源，使上升汽态酒精经过冷凝器后成液态酒精回流即可，为了提高效率，可用泵强制循环，使药液从罐下部通过泵吸出再缸上部进口回至罐内，解除局部沟流。 （三）提油：先把含有挥发油的中药和水加入提取罐内,打开油分离器的循环阀门,调整旁通回流阀门,开供给热源阀门达到挥发温度时打开冷却水进行冷却,经冷却的药液应在分离器内保持一定高度使之分离,再个油水分离器轮换使用。 （四）回收油精： 将酒精加入缸内，给蒸气打开冷却水，再打开回收阀门即可。1.5中药提取物的标准和应用 绝大多数的植物提取

11、物主要以外销为主，这可能与中国中医药界对中药提取物的看法仍然有很多分歧有关，很多人认为中药提取物与中药饮片有很大的分别甚至不能称之现代药理学研究、中药新剂型研制、提高中药产品生产效率均有重要意义。随着现代中药提取技术的应用, 中药生产必将向过程可控、产物明确、质量严格的方向发展, 从根本上提高中药产品的科技含量, 使得传统中药领域向现代化、科学化、产业化、精细化、标准化的方向迈进总的来说，目前中药提取物的发展势头是好的，由逐渐替代中药饮片的可能。但是由于历史较短，发展过快，水平不一，利润逐步调低，取法国际统一标准，中药提取物已经发展到了一个瓶颈阶段，必须要大力投入在中药标准方面的研究，掌握了标

12、准的主动权也就掌握了中药销售的主动权。在不断的经营过程中借鉴的国外天然药物的发展模式和方法，即可强化中药产业的持续创新能力，又能为中药产业实现跨跃式发展提供技术保障3。第2章 罐体设计2.1 罐体的设计提取罐在此设计中作为一个压力容器的反应容器，可以分为立式，卧式等，在本次试验中，结合设计设计题目要求，查阅各种资料，采用立式提取罐设计。其罐体采用圆柱形，因为圆柱形容器具有结构简单，操作方便，易于制造与检修，广泛用于反应器，换热器，分离器等。该提取罐作为中药的反应提取设备，初步确定提气罐结构形式，主要由圆筒，封头，排放，可作为不同直径圆筒的中间过渡段，因而在中、低压容器中使用较为普遍。表如下几种

13、形式：a型仅圆筒外部有夹套；b型仅圆筒和下封头有夹套；c型为减小外压容器计算长度L，在圆筒部分的夹套采用了分段结构或带有加强圈；d型为圆筒、下封头及上封头的一部分有夹套。图2-2 夹套的常用结构夹套型式可按工艺设计要求及反应釜具体结构的不同而选择，如上封头与筒体必须采用法兰连接时，就不能采用图中的d型。一般b型应用最为广泛，这种夹套结构的实用压力为0.6MPa（350时）和1MPa（300）。在此设计中，需要温度的控制，则需要在圆筒和锥壳的外侧装一换热元件，常用的换热元件有夹套和内盘管，但是当夹套的传热面积能够满足设计要求时，应优先选择夹套，所以，首选夹套作为此时的换热元件。夹套的结构形式有：

14、整体夹套，型钢夹套，半圆管夹套等，其适用的温度和压力范图2-3提取罐主体结构2.2 圆筒几何尺寸计算由第2.1章可知道，本设计中的采用圆柱形圆筒与锥型筒体组合的内筒结构设计，由题目要求中给出的容器体积为：V= 8000L，所以可计算出圆筒的直径。2.2.1 釜体的长径比在知道反应釜操作时盛装物料的容积以后，首先要选择适宜的长径比（H/Di）和装填量，确定筒体的直径和高度。选择釜体的长径比应考虑因素有三个方面，即长径比对搅拌功率的影响、对传热的影响、以及物料搅拌反应特性对物料长径比的要求。1物料特性对釜体长径比的要求 某些物料的搅拌反应过程对釜体长径比有着特殊要求，例如发酵罐之类，为了使通入罐内

15、的空气与发酵液有充分的接触时间需要有足够的液位高度，就希望长径比取得大一些。 2. 釜体长径比对传热的影响 釜体长径比对夹套传热有显著影响。容积一定时长径比较大则釜体盛料部分表面积越大，夹套的传热面积也就越大。同时长径比越大，则传热表面距离釜体中心越近，物料的温度梯度就越小，有利于提高传热效果。因此单从夹套传热角度考虑。一般希望长径比取得大一些。 3. 釜体长径比对搅拌功率的影响 一定结构型式搅拌器的桨叶直径同与其装配的反应釜釜体内径通常有一定的比例范围。随着釜体长径比的减小。即高度减小而直径放大，搅拌器桨叶直径也相应放大。在固定的搅拌轴转数下，搅拌器功率与搅拌器桨叶直径的5次方成正比。所以，

16、随着釜体直径的放大，搅拌器功率增加很多，这对于需要较大搅拌作业功率的搅拌过程是适宜的，否则减小长径比只能无谓的损耗一些搅拌器功率，长径比则可以考虑选得大一些。根据实践经验，几种反应釜的长径比大致如表2-3所示。表2-3 几种反应釜的长径比H/值种类罐内物料类型长径比通常的取值范围为：0.60.7。故根据以上的叙述和表格，结合设计题目的要求，取值为： = 0.7H/=1.2（二）初步确定筒体的高度和直径。因为题目给出的V=8000L是不包括了上下封头的体积的，即设备容积的体积就为8000L。根据及选定H/值，可以初步估算筒体内径，取； （2-2）式中： 设备容积，； 筒体内径，；Di=2200m

17、m（四）确定圆筒的高度 由公式 得： （2-5） 即估算出的圆筒的高度为3000mm。 （5） 核算高度与直径：=2200mm H=3000mm 所以有： 则圆筒部分体积： （2-8） = =5.81 则圆筒部分高度： （2-9）=1530 mm 将计算结果综合如下表2-5，已备以后查用方便。表2-5 筒体部分几何尺寸汇总直圆筒内径=2200mm垂直高=1530mm锥壳小端内径=1000mm垂直高=1039mm筒体总高H=+=1530+1039 =2569mm 2.3 罐体的壁厚计算及材料的选择 g重力加速度，g=9.8m/s2；计算压力，是指在相应的设计温度下，用以确定元件最危险截面厚度的压

18、力，其中包括液柱静压力，通常情况下，计算压力等于设计压力加上液柱静压力，当元件所承受的液柱静压力小于5设计压力时，可忽略不计。否则应计入。由；因为液柱静压力（0.021）大于设计压力（0.1）的5%，所以应该计入计算压力中。筒体的计算压力P1c为： （2-11）=0.1+0.021=0.121MPa式中 P1筒体内的设计压力，P1=0.1；C= +式中 钢板或钢管的厚度负偏差，mm，可按表3-4选取，当钢材的厚度负偏差不大于0.25mm，且不超过名义厚度的6时，可取=0； 腐蚀裕量，mm。根据介质的腐蚀性和容器的使用寿命决定，对于碳素钢和低合金钢，去不小于1mm，对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微

19、时，取=0表2-6 钢板厚度负偏差值钢板厚度2.02.22.52.8-3.03.2-3.53.8-4.04.5-5.5负偏差0.180.190.20.220.250.30.5钢板厚度6-78-2526-30 32-3436-4042-5052-60有效厚度按下式计算 （2-15） =3-0.18=2.82mm强度校核，强度校核按下式进行： （2-16） = = 47.259 式中 筒体的计算压力； 又：=137，所以有： 故取 =3mm。 （2-18） =1.32+0=1.32mm式中 锥壳的计算厚度，=1.32mm； 由壳体稳定性分析可知，为计算筒体的许用外压力，首先必须假设圆筒的名义厚度，

20、计算有效厚度等，然后计算出许用外压，比较设计压力和的大小，若小于等于且较为接近，则假定的名义厚度符合要求，否则应重新假定名义厚度，直到满足要求为止。圆筒部分的厚度计算，根据此圆筒体来进行承受外压时的强度计算。筒体的设计温度为100，设计压力为P2=0.35MPa。用图算法计算圆筒的厚度，临界压力与圆筒的 = 0.025 式中E材料弹性模量，E=；比较计算外压力与许用外压力：0.35故假设名义厚度不合理。应再假设名义厚度。1、 假设8mm,此时的钢板的厚度负偏差= 0.8mm则： 故 L /D0=1530/2216=0.70 D0/=2224/7.2=308 筒体有效壁厚；由图2-6查得 A=0

21、.0007；由图2-6所示由内插法计算得 B=70 此时按下式计算许用外压力= =0.29比较计算外压力与许用外压力比较计算外压力与许用外压力0.35，并且相当接近。故假设名义厚度合理，满足题意。图2-5 外压或轴向圆筒和管几何参数计算图 图2-6 外压圆筒、管子和球壳厚度计算（三）锥壳部分的厚度计算由公式（2-19）知锥壳部分名义厚度为3mm，而圆筒部分名义厚度为12mm，其设计温度为100，外压为0.35MPa，内压为0.1MPa，因为两部分要焊接在一起作为筒体的外壳，必须要求厚度相同。故取锥壳部分厚度为12mm，并且经校核也符合要求。所以整个筒体的名义厚度取： = +200=2400mm

22、 夹套高度由传热面积决定，在此设计中，先假定锥壳上全安置夹套，直筒体上安置一米高的夹套，故有：由前面的内容可知，本设计采用整体夹套，整体夹套与筒体连接是有两种连接方式：可拆卸整体夹套和不可拆卸整体夹套。可拆卸式主要用于夹套内载热介质易结构，需经常清洗的场合。工程上使用较多的是不可拆卸式夹套。在本设计中，夹套中通的是水蒸汽，不易结构，不需经常清洗，所以安装不可拆卸夹套。并且当夹套中用蒸汽作为载热体时，一般从上端进入夹套，冷凝液从夹套底部排出；如用液体作为冷却液时则相反，采取下端进上端出，以使夹套中经常充满水，充分利用传热面，加强传热效果。夹套与筒体的链接有封口锥和封口环两种。其结构形式如下图2-

23、8所示： 封口锥结构 封口环结构 图 2- 8 夹套间与筒体的链接 = 0.35+0.025= 0.375式中夹套内的设计压力 P2H液柱静压力圆筒体部分夹套的计算厚度按下式计算 （2-25）= = 4.9 mm式中 P2c夹套的计算压力此时材料的厚度负偏差 则名义厚度按下式计算 （2-27） = 6.8+0.8= 7.6mm向上圆整至标准值取 = 8mm。有效厚度按下式计算 （2-30） = 5.7mm式中 P2c夹套的计算压力，P2c=0.375；式中 夹套的计算厚度，=5.7mm； 材料腐蚀裕量，=1.4mm7；名义厚度按下式计算 = 7.1+0.6=7.7mm又： = 所以有： 2.4

24、，故符合设计要求。所以，综合计算结果：垂直高度 900 mm过滤面积 S3.74 四川理工学院毕业设计29四川理工学院毕业设计第3章 封头的选择及耐压设计3.1 上封头的选择和设计3.1.1上封头结构形式的选择压力容器的封头分为很多种形式，如凸形封头、平盖、紧缩口等，其中凸形封头包括半球形封头、椭圆形封头、蝶形封头和球罐形封头。在所有封头中，椭圆形封头应用的最为广泛，所以本设计在符合要求的情况下也采用椭圆形封头。其结构形式如图3-1所示式中 Pc封头的计算压力，Pc=0.1MPa； Di封头的公称直径，Di=2200mm； 材料在100时的许用应力，=137MPa； 钢制压力容器的焊接接头系数

25、，=0.857；像圆筒的设计一样，为了避免因压力小而计算出的结果太小，不能满足生产运输中刚度的要求，所以目前，工程上一般都采用限制椭圆形封头最小厚度的方法，GB150规定标准椭圆形封头的有效厚度应不小于封头内直径的0.15。故有： = 0.152200 = 3.3mm由于材料为不锈钢，所以可知： mm 设计厚度为 =+=3.3mm名义厚度按下式计算= 3.3+0.25220055040125.52291.54595263.1.3下封头的选择和壁厚的计算因为筒体下端为锥壳，且是排渣的通道，所以下端也采用椭圆形封头。由公式3-2可得 = 查化工机械手册上以内径为公称直径的椭圆形封头的尺寸，得下封头

26、椭圆形封头的尺寸和相关数据。如表3-2所示。表3-2 下封头相关数据公称直径mm曲面高度h1mm 直边高度hgmm厚度Smm内表面积F m2容积V m3质量G kg100027520121.16250.1505117综合以上计算结果，罐体及夹套的厚度计算数据如表3-3所示。表3-3计算结果罐体夹套3.2 耐压试验3.2.1 筒体液压试验 由 （3-3）压力容器的设计压力或者压力容器铭牌上规定的最大允许工 g重力加速度，g=9.8m/s2； 圆筒液压内压试验： = MPa圆筒气压内压试验： = MPa内压试验时容器强度校核：耐压试验压力；当设计考虑液体静压力时，应当加上液体静压力，MPa；耐压试

27、验压力系数；对于钢和有色金属，液压试验时=1.25，气压和气液组合压力试验时=1.10；试验时器壁金属温度下材料的许用应力，=108MPa；设计温度下材料的许用应力，=116MPa；由 = MPa式中 试验压力下夹套的应力，MPa； 夹套的有效厚度，mm；液压试验时，应满足 MPa；气液组合压力试验时=1.10；由 = MPa 式中 试验压力下圆筒的应力，MPa； 圆筒的有效厚度，mm【7】；液压外压试验时，应满足 MPa；钢制压力容器的焊接接头系数，=0.852；材料的屈服强度为310 MPa；因为，因此强度满足要求。综上所述，圆筒和夹套在进行液压和气压试验时，强度均满足要求。在对夹套进行液

28、压或气压试验时，无需在内筒保持一定的压力，都能确保夹套试验时内筒的稳定性。21四川理工学院毕业设计四川理工学院毕业设计第4章 提取罐标准件选择4.1 法兰设计4.1.1 法兰型式的选择法兰的结构型式主要有甲型平焊法兰，乙型平焊法兰和长颈对焊法兰等。由于筒体的工作压力为0.35MPa，故取其法兰材料的公称压力为0.6MPa，由下表由化工机械手册可查出乙型平焊法兰在设计温度下（200）的允许工作压力，如下表4-2表4-2 甲型法兰允许工作压力公称压力MPa法兰材料工作温度200允许工作压力MPa0.60.60因为此设计中的工作压力为0.35MPa允许工作压力。所以，此法兰选型符合设计要求4.1.2

29、法兰、垫片、螺柱、螺母材料的选择根据设计要求，由化工机械手册中的法兰、垫片、螺柱、螺母材料的匹配表可得出这些部件的材料，如下表4-3所示表4-3 法兰、垫片、螺母、螺柱材料匹配表表4-4 甲型平焊法兰尺寸公称直径法兰螺柱Dd=di+2C （4-1）=500+0.8+0.8=501.6mm式中di开孔的公称直径； C封头厚度附加量； C接管厚度附加量，0.8mm；本接管开孔直径d=501.6=1200mm，满足等面积法开孔补强计算适用条件，故可用等面积法进行开孔补强计算。2、开孔所需补强面积a封头计算厚度 由于在椭圆形封头区域内开孔，所以封头的计算厚度按下式确定 （4-2） = 0.85mm式中

30、 K1椭圆形长短轴比值决定的系数6，K1=0.9； Pc封头的计算压力，Pc=0.1MPa； Di筒体的内径，Di=2200mm； 材料的许用应力，=137MPa； 焊接接头系数，=0.857；b开孔所需补强面积先计算强度削弱系数fr： （4-6）B=d+2=501.6+212+210=545.6mm取大值，故 B=1003.2mm。b有效高度 外侧有效高度h1按下式确定 （4-7）=100mm （实际外伸高度 ） 取小值，故h1=71.5mm。内侧有效高度h2按下式确定 （4-8） （实际内伸高度）取小值，故h2=0mm。4、有效补强面积a封头多于金属面积封头有效厚度 =12-0.8=11.

31、2mm封头多于金属面积A1按下式计算 （4-9）=（1003.2-501.6）（11.2-0.85）-29.8（9.2-0.85）（1-1）= 5191.6冷凝水出口管采用605无缝钢管，法兰采用凸面板式平焊钢制管法兰按GB9119.6-88选取PN0.6MPa、DN50，连接面形式RF。排渣口采用2008无缝钢管，与气动装置连接。以上的所有开孔直径均小于投料口的开孔直径，由于投料口经过计算知道不需要另行补强，所以其他开孔都不需要另行不补强。选择相应公称直径的接管管长，如表（4-5）表4-5 相应公称直径的接管管长公称直径mm不保温管长mm保温设备管长mm适用公称压力MPa1580130402

32、05010015016703501502001670500150200104.3 视镜的选择与补强校核压力容器视镜是工业设备的窥视装置，其型式为视镜（即不带颈视镜）和带颈视镜。此设计中设计温度为150，即在0200之间，公称压力为0.6MPa，故由此查化工机械手册，可选A型带灯视镜，其结构型式如图4-1所示。4-1 视镜结构示意图 根据设计压力和设计温度，选用不带颈视镜，其尺寸及标准图号见表（4-6）视镜材料见表（4-6）。表（4-6）视镜尺寸及标准图号公称直径公称压力DDb螺柱质量Kg总重Kg数量直径1000.6180150281488M126.27.2表（4-7）视镜材料件号名称数量材料1

33、视镜玻璃2钢化硼硅玻璃（HGJ501-80-0）2衬垫2石棉硅胶板（GB3985-83）3接缘Cr18Ni9i4压紧环Q235图4-2 B型耳式支座4.3.2 罐体总重计算 通过化工机械手册，可查出此筒体材料一米高筒节的质量如表4-8所示表4-8 1m高筒节的质量公称直径 mm1m高筒节的质量 kg壁厚 12mm2200655 结合此表和前面算出的直筒体和锥壳的高度，可分别算出其质量为:直筒体 Kg锥壳 Kg罐体质量 （4-13） =1002+786+526+117 =2431Kg 式中 圆筒体上封头质量； 圆筒体下封头质量 = 27.36 Kg 式中 投料口接管质量， =6.23Kg，参照标

34、准GB2270-80； 药液蒸汽出口管及法兰质量， =7.08 Kg，参照标准GB2270-80；4.3.3 确定支座尺寸 考虑到支座重量和气动装置重量，可以取提气罐总质量M=3200Kg=3.2t。选取B型支座数量为4个。根据JB/T4712.32007，选取支座尺寸及相关参数如下。表4-9 支座参数和尺寸mm材料：4.3.4 核算支座允许载荷已知壳体内径=2200mm，总高度H=3000mm，支座底板离地面高度为2000mm，h=1500mm，因罐体在屋内，则风压为0；地震烈度为8度（取a=0.24）；设计压力=0.35Mpa，设计温度t=150，材料为Q235B，MPa；圆筒名义厚度为12mm，厚度附加量：C=2.0 mm,设备总质量，偏心载荷,偏心距mm，选用4个B型支座，mm，支座材料为Q235-A,支座允许载荷: =13.6因为