连续梁支架施工方案(共31页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上合肥市包河大道高架工程四标段现 浇 连 续 梁支 架 方 案 编制： 复核： 审批： 安徽省交通建设有限责任公司合肥市包河大道高架工程四标段项目经理部二一二年三月一、编制依据1、合肥市包河大道高架工程施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文（城市建设部分），以及现行有关施工技术规范、标准等。3、参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范、混凝土工程模板与支架技术、公路桥涵施工手册、建筑施工计算手册。二、工程概况 包河大道高架工程第四标段，起讫桩号K7+590-K8+500， 全长约9

2、10米。设计道路等级高架：城市快速路；地面：城市主干路。计算行车速度高架80km/h，地面50km/h，道路红线宽度80米，道路路面采用沥青混凝土路面，沥青砼路面设计年限为15年。各地面道路断面型式主要为：包河大道路幅全宽80m；方兴大道路幅全宽67m；金斗北路路幅全宽26m，其中下穿段路幅全宽19m；立交匝道断面全宽均8.5m；B、D、F、H立交匝道断面全宽均9.5m。桥梁跨径布置主要为：325m、232.5m、425m三种，箱梁采用等高度现浇预应力砼连续箱梁；当箱梁跨径为32.5m时，箱梁高度为1.8m；当箱梁跨径为25m时，箱梁高度为1.6m；桥跨布置详见下表：序号桥梁名称跨径布置（m）

3、类型桥宽（m）梁高（m）面积（m2）1方兴大道跨线桥32.5*2Z1、Y1、Y2共三幅13+13+131.80 2535.00 2方兴立交H匝道跨线桥25*3Z1、Y1、Y2共三幅13+13+91.60 2625.00 3方兴立交F匝道跨线桥25*3Z1、Y1、Y2共三幅13+13+91.60 2625.00 4F匝道桥32.5*2共一幅91.80 585.00 5H匝道桥1号桥32.5*2共一幅91.80 585.00 6H匝道桥2号桥25*3共一幅91.60 675.00 7人行桥25*4共一幅71.60 700.00 桥面宽有13m、9m、7m共三种。梁宽13m主梁标准断面箱梁采用单箱双

4、室，直腹板形式，箱梁顶宽13m，箱底宽8.4m，悬臂2.3m；梁宽9m主梁标准断面箱梁采用单箱单室，直腹板形式，箱梁顶宽9m，箱底宽5.5m，悬臂1.75m；梁宽7m主梁标准断面箱梁采用单箱单室，直腹板形式，箱梁顶宽7m，箱底宽4.4m，悬臂1.3m。32.5m跨径梁高1.8m，25m跨径梁高1.6m。箱梁顶板厚0.25-0.45m，底板厚0.22-0.42m。腹板厚0.50-0.70m。32.5m跨径主梁中横梁宽2.5m，端横梁宽1.8m；25m跨径主梁中横梁宽2.0m，端横梁宽1.5m。三、支架模板方案（以跨径32.5m，宽13m高1.8m箱梁为例）箱梁采用碗扣式满堂支架整联现浇施工。箱梁

5、混凝土采用两次浇筑成型工艺，第一次浇注箱梁底板及腹板，第二次浇筑顶板和翼板。整联纵向不分缝，一次浇筑完成。碗扣式满堂支架的平均高度在6.2m左右，自下往上布设为：原地面处理（承台顶C20砼）底托（可调）支架构件（多层加长）顶托（可调）横（纵）10工字钢或（方木1510cm）纵（横）向方木（1010cm）高强竹胶板（15mm厚）。1、支架 (1)支架构造连续梁支架立杆采用碗扣式支架，材料壁厚3.5mm，外径48mm。上下托均采用60cm高可调式上下托，剪刀撑采用外径48mm普通钢管，壁厚3.5mm。箱梁底板底部的碗扣支架主要采用6090120cm（腹板段）和9090120cm（箱室段）的形式，局

6、部加密。具体布置如下：横梁处均为：0.6m（立杆横桥向间距）0.6m（立杆顺桥向间距）1.2m（横杆步距）腹板处布置：0.6m（横向）0.9m（纵向）1.2m（横杆步距）翼板根部：0.9m（横向）0.9m（纵向）1.2m（横杆步距）翼板端部：0.9m（横向）0.9m（纵向）1.2m（横杆步距）支架纵横向均设置剪刀撑，剪刀撑宽度不小于4道立杆且不大于7道立杆，剪刀撑与地面夹角4560之间。剪刀撑中间间距均为每隔6道设置一排，在支架外侧四周及分区连接处必设。所有剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与立杆或横杆扣紧外，在其中间要增加24个扣结点。模板支架高度大于4.8m时，顶端和底部设置水平剪刀撑，中间水平

7、剪刀撑设置间距小于或等于4.8m。桥墩处支架与桥墩用钢管抱结，垂直间距不大于2.4m。每一联碗扣件拼装之前，先根据具体墩高统计所需的工程材料数量，并根据分节高度控制标高，不足部分预先配齐。为确保支架的整体稳定，沿桥纵、横向立面设置剪刀撑，杆件顶、底部加设横杆。立杆上托安放10工字钢或10*15cm方木，工字钢或方木上设1010cm方木作为分配梁，方木间距30cm，在横梁处底方木间距20cm。在方木上铺设底模，底模采用15mm厚的高强竹胶板。梁端支座垫石四周用方木支撑底模。安装时根据高度选定方木厚度，用木楔调整楔死，待支架拆除时退楔拆除方木。支架搭设完毕，铺设底模板之前，应对支架进一次全面检查，

8、包括杆件底座、纵横向剪刀撑等。支架高程的确定根据预压结果考虑砼未凝固前所有施工荷载对支架产生的弹性变形和非弹性变形。搭设支架时同时考虑预拱度的设置。预拱度根据梁体自重、预应力上拱度、模板及支架的重量即荷载对支架产生的弹性变形、非弹性变形等综合因素来考虑。(2)支架拆除箱梁砼达到设计强度要求，预应力施工完成孔道压浆后，可拆除支架。拆除支架时应对称、均匀、有序地松动支架顶托。拆除按照先翼缘板后底板，先跨中后支点的顺序进行。当达到一定的卸落量后，支架便可脱离梁体，进行底模拆除，底模拆除完毕后拆除支架。2、模板模板具有足够的刚度和强度，并便于安装和拆卸，防止变形。模板由侧模、端模、内模和底模四大部分组

9、成。模板在安装时，所有的拼缝均设双面胶带贴紧，以防漏浆。底模与侧模：均采用15mm厚高强竹胶板制作，固定在支架顶部横向方木上。内模（内顶模）：考虑到内模损毁较为严重，利用率低，为降低工程成本，内模采用木工板制作，加劲肋采用510cm方木，配合钢管形成环形骨架用以支承内模，确保箱梁内箱室的结构尺寸正确无误。内模支架顺桥向0.6m一道，横向0.9m一道。当第一次浇筑完后拆除腹板内模，在底板上搭设钢管架配合方木做竖向支撑，内顶模采用15mm厚竹胶板，顶板上距跨中1/3-1/4处预留1个1m1m的人孔，以便内模支架的拆除及搬运。端模：包括张拉锚台位置的端模与内外模骨架连接，形成封闭端。四、荷载取值及荷

10、载组合1、 荷载取值（1）模板、支架自重：竹胶板自重取0.15kN/m2。10*10方木每米自重8*0.1*0.1*1=0.08KN/m。按照间距30cm考虑，则每m2重量为0.08*1/0.3=0.267KN/m2。10#工字钢每米自重11.2kg/m，按照间距60cm考虑，则每m2重量为11.2*10/1000/0.6=0.19kN/m2或采用15*10方木每米自重8*0.15*0.1*1=0.12KN/m。按照间距60cm考虑，则每m2重量为0.12*1/0.6=0.2kN/m2。计算支架时，模板及纵横向方木按照均布荷载计算，荷载大小为0.15+0.267+0.19（0.2）=0.617

11、 kN/m2。取1kN/m2进行计算。内模板（含支架）均布荷载取2KN/m2。（2）新浇注钢筋砼自重 参照路桥施工计算手册第172页，以跨径232.5m、桥面宽13m箱梁为例进行计算，钢筋重量为129.36t，砼方量607.8m3。配筋率为2.13%2%,则钢筋砼自重取值26KN/m3。（3）施工人员和施工料具运输、堆放荷载计算模板及直接支撑模板的小楞时，均布荷载取2.5kN/m2，另以集中荷载2.5KN进行验算；计算直接支撑小楞的梁或拱架时，均布荷载可取1.5 kN/m2； 计算支架立柱及支撑拱架的其它结构构件时，均布荷载可取1.0 kN/m2；（4） 振捣混凝土时产生的荷载：取2 kN/m

12、2。2、荷载分项系数 计算脚手架及模板支撑架构件强度时的荷载设计值，取其标准值乘以下列相应的分项系数：（1）永久荷载的分项系数，取1.2；计算结构倾覆稳定时，取0.9。 （2）可变荷载的分项系数，取1.4。计算构件变形（挠度）时的荷载设计值，各类荷载分项系数，均取1.0。3、 荷载组合计算底模板及支架强度时，荷载组合为：（1）+（2）+（3）+（4）；验算底模板及支架刚度时，荷载组合为：（1）+（2）；五、结构计算 碗扣式钢管脚手架和扣件式钢管脚手架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向

13、变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。 本工程现浇箱梁支架按483.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也使用于WDJ多功能碗扣架（计算结果较扣件式脚手架偏于安全）。1、支架布置详见附图（1）横桥向布置为:（902604902602902604902）=1320cm （2）顺桥向布置为（每跨）：20+6059029605+20=3250cm （3）横杆竖向步距均按1.2m布设置 2、立杆承载力计算（1）荷载的计算单肢立杆轴向力计算公式根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范5.6.1如下式4-1所示。N = 1.2Q1

14、 + 1.4 （Q3+Q4）LxLy +1.2 Q2V (4-1)式中：Lx、Ly单肢立杆纵向及横向间距（m）； V Lx 、 Ly段的混凝土体积（m3）。单肢立杆稳定性按下式计算：NA f （4-2）式中：A 立杆横截面积； 轴心受压杆件稳定系数，按细长比查上述规范附录C； f 钢材强度设计值，查上述规范附录B表B2； 1支撑架模板自重标准值； 2 新浇砼及钢筋自重标准值； 3 施工人员及设备荷载标准值； 4 振捣砼产生的荷载。由于碗扣支架的纵、横向间距不一样，并且承受的荷载也不一样，因此分区域进行计算：翼缘板区域（横向0.9m*纵向0.9m）：N1=1.21+1.4(1+2) 0.90.9

15、+1.2260.500.90.9=17.01kN腹板区域（横向0.6m*纵向0.9m）：N2=1.21+1.4(1+2) 0.60.9+1.2261.800.60.9=33.242kN箱室区域（横向0.9m*纵向0.9m）：N3=1.2（1+2）+1.4(1+2) 0.90.9+1.2260.470.90.9=18.196kN横梁区域（横向0.6m*纵向0.6m）N4=1.21+1.4(1+2) 0.60.6+1.2261.800.60.6=22.162kN通过以上计算可知，计算最大应力时取荷载为33.242kN。根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N

16、=35kN（参见公路桥涵施工手册中表135碗口式构件设计荷载N=35kN、路桥施工计算手册中表135钢管支架容许荷载N=35.7kN）。N33.242kNN=35kN，强度满足要求。（2）立杆力学特性计算WDJ碗扣型脚手架材料为:48mm,=3.5mm(Q235) 热轧钢管,其截面特性计算如下:截面抗弯模量: W= = 5077.79mm3截面惯性矩: I=截面回转半径: i= mm截面净面积: Q235钢材抗压强度: 205N/mm2（3）单肢立杆稳定性计算横杆步距1.2m，则长细比=l/i(=1)=1*1200/15.78=76查建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范附录C：杆件稳定系数=0.7

17、44则N/A33.242103/（0.744489）91.370N/mm2f205N/mm2 计算结果说明支架是安全稳定的。3、 底模板计算底模板背楞（方木）间距为30cm，竹胶模板面板宽120cm,其肋（背木）间距为30cm，因此，面板按四跨连续梁进行计算。取荷载最大区域腹板或横梁（梁高范围内全部为实心砼）进行验算。取1m宽度模板模板承受线荷载 q=1.2（Q1+Q2）+1.4(Q3+Q4)*Lx*Ly =（1.2*（0.15+1.8*1*26）+1.4*（2.5+2）*1=62.64KN/m因所取计算的模板长度为1.2m，同时按等距四跨连续梁计算，查施工手册17-6-2-4设计计算公式表达

18、式：Mmax=0.107ql2(抗弯承载力验算) =0.107*62.64*0.32=0.6032kN.m；竹胶板（15mm厚）截面抵抗矩：W=bh2/6 =1000*152/6=37500mm2；=M/W=16.085Mpa50Mpa（弯曲应力，其中50Mpa为竹胶板最小静曲强度)根据以上计算，底模板的强度满足使用要求。竹胶板弹性模量E=4000Mpa惯性矩I=bh3/12=1000*153/12=mm4；验算刚度时，考虑到使用的模板为木模板，荷载可适当进行折减：线荷载q=1.2*（1.8*26+0.15）*1=56.34 kN/m考虑竹胶面板的背带为10cm10cm木方，面板的实际净跨径为

19、200mm。按等距四跨连续梁计算挠度，查施工手册得表达式：挠度f=0.632*ql4/(100EI)=0.632*56.34*2004/(100*4000*)=0.506mmf=0.3/400m=0.75mm。模板刚度满足要求。4、 侧模板计算模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算侧模计算Q5Q6 、Q5： 振捣混凝土产生的荷载，对侧板取4.0kPa。 、Q6： 倾倒混凝土时对侧板产生的水平荷载，通过以下公式可以求得： 新浇混凝土对侧模的压力Q6计算 因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=1m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=20控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力：新浇混凝

20、土初凝时间：t0=200/（T+15）=200/（20+15）=5.7142h新浇混凝土对模板侧压力：Q6=0.22q2t012Vh/2 1外加剂修整系数，掺扮缓凝剂时取1.28 2混凝土塌落度取修整系数1.15 H混凝土计算处位置距混凝土顶面高度，现取1.5m处 Q6=0.22*26*5.7142*1.28*1.15*1/2*1.5=36.168根据前面计算，分别按1010cm方木以40cm和40cm的间距布置，以侧模最不利荷载部位进行模板计算，则有： 1010cm方木以间距40cm布置 模板厚度计算q=( Q5+ Q6)l=(4.0+36.168)0.4=13.067kN/m则：Mmax=

21、模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220244015mm规格的竹胶板。 模板刚度验算fmax=0.90.3/400m=7.510-3m 5、横桥向方木（10*10）计算横向（竹胶板下背楞）采用10*10方木，方木间距按照30cm,因横向荷载非均布荷载，按照连续梁计算比较繁琐，为简化计算并偏于安全考虑，按照简支梁计算，将上方承受荷载简化为线荷载计算，按照纵向背楞（工字钢或10*15cm方木）间距按照三个区域分别进行验算：w12Mpa，E9103Mpa W=100*1002/6=mm3 I=100*1003/12=mm4（1）腹板及横梁区域（跨

22、度L=600mm）：强度验算时：线荷载q=（1.2*（1.8*26+0.15）+1.4*（2.5+2）*0.3=18.792KN/mMmax=ql2/8=18.792*0.62/8=0.8456kN.m=M/W=0.8456*106/=5.07Mpaw12Mpa。满足要求。 刚度验算时：线荷载q=1.2*（1.8*26+0.15）*0.3=16.902KN/m 挠度f=5*ql4/(384EI)=5*16.902*6004/(384*9000*)=0.380mmf=0.6/400m=1.5mm。满足要求。（2）箱室区域（跨度L=900mm）强度验算时线荷载q=（1.2*（0.47*26+0.1

23、5+2）+1.4*（2.5+2）*0.3=7.06KN/mMmax=ql2/8=7.06*0.92/8=0.715kN.m=M/W=0.715*106/=4.3Mpaw12Mpa。满足要求。刚度验算时：线荷载q=1.2*（0.47*26+0.15+2）*0.3=5.17KN/m 挠度f=5*ql4/(384EI)=5*5.17*9004/(384*9000*)=0.589mmf=0.9/400m=2.25mm。满足要求。（3）翼缘板区域（跨度按900mm计，荷载按翼缘板根部取值，偏大） 强度验算时 线荷载q=（1.2*（0.50*26+0.15）+1.4*(2.5+2)）*0.3=6.624k

24、N/mMmax=ql2/8=6.624*0.92/8=0.671kN.m=M/W=0.671*106/=4.02Mpaw12Mpa。满足要求。刚度验算时：线荷载q=1.2*（0.50*26+0.15）*0.3=4.734KN/m 挠度f=5*ql4/(384EI)=5*4.734*9004/(384*9000*)=0.539mmf=0.9/400m=2.250mm。满足要求。6、10*10方木下方为纵桥向10cm*15cm（立放）方木或10#工字钢、纵桥向10cm*15cm（立放）方木计算10cm*10cm方木下为10cm*15cm（立放）方木，10cm*15cm方木间距与支架钢管对应，为简化

25、计算过程按照简支梁进行计算，碗扣支架间距分别为60cm和90cm。分区域进行检算。w12Mpa，E9103Mpa W=100*1502/6=mm3 I=100*1503/12=mm4A=0.1*0.15=0.015m2EA=EI=（1）横梁区域（15*10cm方木跨度L=600mm，上方方木跨度600mm）：取荷载最不利布置进行计算P为方木传下的集中荷载P=（1.2*（1.8*26+0.15+2）+1.4*(2.5+2)）*0.3*0.6+1.2*8*0.1*0.1*0.6=11.765KN采用结构力学求解器进行计算,弯矩如图所示：Mmax=1.765KN.m=M/W=1.765*106/=4

26、.701Mpaw12Mpa刚度验算时：P=1.2*（1.8*26+0.15+2）*0.3*0.6+1.2*8*0.1*0.1*0.6=10.631KN采用结构力学求解器进行计算,挠度如图所示： fmax=0.287mm0.6/400m=1.5mm，满足要求。（2）腹板区域（15*10方木跨度L=900mm，上方方木跨度600mm）：取荷载最不利布置进行计算P为方木传下的集中荷载P=（1.2*（1.8*26+0.15+2）+1.4*(2.5+2)）*0.3*0.6+1.2*8*0.1*0.1*0.6=11.765KN采用结构力学求解器进行计算,弯矩如图所示：Mmax=4.411KN.m=M/W=

27、4.411*106/=11.76Mpaw12Mpa刚度验算时：P=1.2*（1.8*26+0.15+2）*0.3*0.6+1.2*8*0.1*0.1*0.6=10.631KN采用结构力学求解器进行计算,挠度如图所示：fmax=1.386m0.9/400m=2.25mm，满足要求。（3）箱室区域（15*10方木跨度L=900mm，上方方木跨度900mm）：取荷载最不利布置进行计算P=（1.2*（0.47*26+0.15+2）+1.4*(2.5+2)）*0.3*0.9+1.2*8*0.1*0.1*0.9=6.44KN荷载小于腹板区域P=11.765KN，不再进行验算，满足要求。刚度验算时：P=1.

28、2*（0.47*26+0.15+2）*0.3*0.9+1.2*8*0.1*0.1*0.9=4.74KN荷载小于腹板区域P=10.631KN，不再进行验算，满足要求（4）翼缘板区域（15*10方木跨度L=900mm，上方方木跨度取900mm，荷载按照根部荷载取值，偏大）取荷载最不利布置进行计算P=（1.2*（0.50*26+0.15+2）+1.4*(2.5+2)）*0.3*0.9+1.2*8*0.1*0.1*0.9=6.696KN荷载小于腹板区域P=11.765KN，不再进行验算，满足要求刚度验算时：P=1.2*（0.50*26+0.15+2）*0.3*1.2+1.2*8*0.1*0.1*1.2

29、=6.66KN荷载小于腹板区域P=10.631KN，不再进行验算，满足要求 、纵桥向10#工字钢计算 方木下为10#工字钢，工字钢间距与支架钢管对应，按照简支梁进行计算，碗扣支架间距分别为60cm和90cm。分区域进行检算。10#工字钢力学特性如下：w205Mpa，E2.05105Mpa，A=14.3cm2 W=49cm3=49000mm3 I=245cm4=mm4 EA=2.05105Mpa14.3cm2=N EI=2.05105Mpa245cm4=N.m2（1）横梁区域（工字钢跨度L=600mm，上方方木跨度600mm）：取荷载最不利布置进行计算P为方木传下的集中荷载P=（1.2*（1.8

30、*26+0.15）+1.4*(1.5+2)）*0.3*0.6+1.2*9*0.1*0.1*0.6=11.151KN采用结构力学求解器进行计算,弯矩如图所示：Mmax=1.673KN.m刚度验算时：P=1.2*（1.8*26+0.15）*0.3*0.6+1.2*9*0.1*0.1*0.6=10.206KN采用结构力学求解器进行计算,挠度如图所示：fmax=0.12mm0.6/400m=1.5mm，满足要求。（2）腹板区域（工字钢跨度L=900mm，上方方木跨度600mm）：取荷载最不利布置进行计算P为方木传下的集中荷载P=（1.2*（1.8*26+0.15）+1.4*(1.5+2)）*0.3*0

31、.6+1.2*9*0.1*0.1*0.6=11.088KN采用结构力学求解器进行计算,弯矩如图所示：Mmax=4.158KN.m=M/W=4.158*106/49000=84.86Mpa33.242/(0.15+0.15*2)2=164Kpa。（砼按照45度发散角进行计算，见附图）地基承载力设计值164/0.4=410kpa。（地基承载力调整系数取0.4）。对于级配碎石回填层，需做承载力试验，确定承载力值大于410kpa方可搭设支架。七、支架预压与沉降观测 为保证箱梁砼结构的质量，钢管脚手架支撑搭设完毕铺设底模板后必须进行预压处理，以消除支架、支撑方木和模板的非弹性变形和地基的压缩沉降影响，同

32、时取得支架弹性变形的实际数值，作为梁体立模的抛高预拱值数据设置的参考。在施工箱梁前需进行支架预压，预压前将全部碗扣用铁锤打紧。 预压方法依据箱梁砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的土袋（梁跨荷载统一考虑安全系数为1.2)，预压时间视支架地面沉降量定，支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含测量误差），支架变形稳定后不小于6小时，且梁跨预压时间不少于48小时。预压前一定要仔细检查支架各节是否连接牢固可靠，沉降观测点是否布置。预压的荷载根据箱梁自重、模板荷载、施工荷载（含施工人员、各类机具等）及充分考虑施工过程中不可预见的荷载等，合理确定压载总重量。采用堆载的方法均布的压于支架上，并设

33、观测点进行观测。支架及底模完工后,采用汽车吊吊重,按照箱梁设计重量分配预压荷载,并按计算出的总荷载的120%进行超载预压。 1、支架预拱度控制箱梁浇筑时，预拱度施工考虑以下主要因素：a、支架及地基承受施工荷载后引起弹性变形S1；b、连续箱梁由于砼收缩及徐变引起挠度f；c、由于杆件接头挤压和卸落设备压缩而发生非弹性变形S2；d、支架基础受载后非弹性沉降S3；e、底板模板刚度；f、钢绞线张拉拱起s4。通过预压后，分别观察支架及地基不可恢复变形值S2、S3及可恢复变形S1（支架）+S1（地基）。预压后S2、S3消除，然后在在设计标高基础上预留箱梁预拱度为弹性变形S1（支架）+S1（地基）+S 4。2

34、、具体步骤：模板标高调整完毕后，由于土袋采用堆放，在底板上方无法设置观测点，故观测点设置在底模下的方木上。预压时按照观测阶段和观测时间测设各观测点标高，采用钢尺和DS2水准仪测设各观测点标高，观察沉降情况。预压时主要观测的数据有：地基沉降、顶板沉降、支架沉降；卸载后顶板可恢复量。沉降稳定卸载后算出地面沉降、支架的弹性和非弹性变形数值。根据各点对应的弹性变形数值及设计预拱度调整模板的高程。观测过程中如发现基础沉降明显、基础开裂、局部位置和支架变形过大现象，应立即停止加载并卸载，及时查找原因，采取补救措施。 由于桥梁标准段跨度为32.5m，预压以32.5米跨为例计算：根据箱梁自重、模板荷载、施工荷

35、载（含施工人员、各类机具等）及充分考虑施工过程中不可预见的荷载等，合理确定压载总重量。具体如下：a、箱梁自重通过计算，箱梁混凝土方量607.8m3、取2.3t/m3,箱梁混凝土自重为1397.94t；钢筋及钢绞线自重为129.94t,总合计为：1527.88t。b、施工不可预见荷载施工时不可遇见荷载取混凝土自重的5%，即箱梁总的不可预见荷载为69.39t。通过以上计算知，一片梁支架承受的总荷载为1527.88+69.39=1597.28t。支架预压施工时，预压翼缘板总重量为139.932+6.99=146.929t，预压底板总重量为1450.348t；施工时，超压按1.2的系数考虑，故翼缘板总

36、重量为175.872t，底板总重量为1740.42t。c、预压实施方案：采用土袋预压：每袋土袋体积：1.2m1.2m0.8m=1.152m3每袋土袋重量：1.152m31.45T/m3=1.67T每跨所需土袋数：（175.872+1740.42）T/1.67T =1147袋土袋布置按断面划分：两侧模共用土袋105袋；底模共用土袋1041袋。土袋在支架与底模上纵向具体分布：中横梁、端横梁合计250t，需要150袋土袋；中横梁分部方式为横桥向摆四层共两排，每层8袋，端横梁分部方式为横桥向摆三层共两排，下两层每层8袋，第三层6袋；箱梁部分（除腹板）土袋横桥向分布：底板横桥向摆两层，每层摆4袋土袋；箱

37、梁部分腹板处：每个腹板处摆三层，下两层每层2袋，第三层1袋。3、预拱度计算与设置跨中预拱度：12345其中，1为支架卸载后由上部构筑自重及活载一半产生的挠度；2为支架在荷载作用下的弹性压缩；3为支架在荷载作用下的非弹性压缩；4为支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷；5为由混凝土收缩、温度变化引起的挠度。预拱度值按设计要求留设，如设计无明确预拱度值时，可根据以往工作经验预拱度值取3cm，并按二次抛物线分配：式中，x距左支点x的预拱度值；x距左支点的距离；L跨长。预压测量点位沿纵、横、竖向分别如下设置： 、纵向每8m设一道观测断面，墩位横梁处（含承台基坑回填范围）、支架分区的中心及相接处均需设置。 、

38、横向分别设置在梁中心（含承台基坑回填范围）、腹板处。 、竖向分别设置在下托底（1#点）、顶部竹胶板底（或顶）（2#点）。 、预压测量方法见下表： 标高测量的方法采用水平仪测量。在支架搭设完成，且模板铺设完成后，按照前述的观测点位进行原始数据测量，第一次荷载加载完毕后进行为期24小时的沉降观测，第二次加载完毕后再进行为期24小时的沉降观测。支架变形稳定后不小于6小时（且预压时间不少于2天）方可卸载。卸载后再将所有测点观测一遍并记录在案。预压观测记录表见下表：预压 点位编号预压前原始 标高第一次加载预压第二次加载预压0h标高6h标高12h标高18h标高24h标高0h标高6h标高12h标高18h标高

39、24h标高、成果分析根据预压测量成果，得出：1#点的沉降量即地基下沉量，2#点的沉降量减1#点的沉降量为支架、竹胶板、方木压缩变形量。由此二个量推出今后同条件的支架搭设过程中施工标高控制量。同时预压检验支架的承载力及稳定性。 八、安全保证措施1、安全保证体系为达到上述目标,加强施工安全管理,建立健全管理的各项规章制度,落实安全生产责任制,杜绝重大安全事故的发生。在处理工期、效益、安全的关系上,我们始终坚持安全第一的思想,任何时候不以牺牲安全为代价,重视安全工作,认真落实责任,强化安全管理。 安全、高效、低耗是我公司的管理宗旨,针对本标段具体情况,项目经理部将以项目经理为安全生产小组组长,亲自领

40、导相关安全职能部门,实行层级责任制,对现场施工安全进行管理。安全机构管理体系如下:项目经理专职安全员现场管理负责人财务部材料部工程部安全部综合部施工队安全员说明a.项目部设安全生产领导小组,项目经理任组长,为安全第一责任人:b.工地设专职安全员并有劳动部门颁发的上岗证,现场管理负责人全面协助其做好安全工作:c.各相关职能部门都设置兼职安全工作人员来做上下级安全指示的接口:d.班组长、分队长兼任本班组、分队的安全员。支架及高处作业前逐级进行安全技术教育及交底,高处作业的设施和设备,在投入使用前,必须经检查确认完好后投入使用。搭设支架作业人员,必须经培训,经考核合格后方可上岗作业。支架搭拆过程中在相应位置设置安全警戒区派人监护,上下同时作业地段必须设置安全隔离防护措施,严禁上、下同时拆除作业。高处作业人员的衣着要灵便,脚下要穿软底防滑鞋。 2、安