高支模门式脚手架支撑方案.doc

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1、目 录第一节、工程概况3第二节、设计依据与说明3一、计算依据3二、计算说明4第三节、各部位模板支撑设计计算4一、负一层300*900梁+250mm厚板模板支撑计算4（一）、梁底木方的计算5（二）、梁底托梁的计算7（三）、门架荷载标准值8（四）、立杆的稳定性计算9二、负一层350mm厚钢筋混凝土板模板支撑计算10（一）、楼板底木方的计算11（二）、楼板底托梁的计算13（三）、门架荷载标准值14（四）、立杆的稳定性计算15三、首层1200*800大梁模板支撑计算16（一）、梁底木方的计算17（二）、梁底托梁的计算19（三）、门架荷载标准值20（四）、立杆的稳定性计算21第四节、模板施工安全技术要求

2、22第五节、技术质量保证措施24一、模板工程质量控制方法24二、模板与支撑体系质量标准24珠江新城E5-1项目工程高支模门式脚手架支撑方案第一节、工程概况珠江新城E5-1商住项目工程地下2层，其中负2层设夹层，23层为裙楼，4层为架空转换层，5层以上为塔楼，总高32层，屋面标高99.60m，建筑物总高度105.75m。由A、B；C、D共4栋塔楼组成，总建筑面积：68812m2。各结构层层高分别为：负二层4.6m；负一层4.9；首层至四层分别为4.8；4.6m；4.3m；3.3m，塔楼以上均为2.95m。其中负二层二层层高均超过了4.5m，应按高支模的有关规定组织施工。为充分利用我司现有的周转材

3、料，本工程主要选用木模板和门式钢管脚手架支撑体系。结构模板选用18厚胶合板，80*80松木枋制作，48*3.5钢管作为纵梁。混凝土墙模板对拉螺栓选用M12。支撑选用MF1219系列门架式脚手架作为支撑，MF1209系列梯架作用调节架。砼的浇筑全部选用砼地泵或砼泵车输送，出料口选用导管。第二节、设计依据与说明一、计算依据1、珠江新城E5-1商住项目工程结施图。2、混凝土搅拌站提供的混凝土配合比设计试验报告。3、混凝土模板用胶合板GB/T 17656-19994、建筑施工计算手册5、建筑施工手册（第四版）6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20017、建筑施工门式钢管脚手架安全技

4、术规范JGJ128-20008、建筑安装工程安全技术规程二、计算说明为保证模板工程施工质量与安全，特选取以下典型构件及典型构件进行计算：1、负一层300*900 mm框架梁+250mm厚钢筋混凝土板2、负一层350mm厚钢筋混凝土板；3、首层1200*800mm钢筋混凝土扁梁。第三节、各部位模板支撑设计计算一、负一层300*900梁+250mm厚板模板支撑计算 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。 计算的脚手架搭设高度为4米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b=1220mm，门架的高度 h0=1900mm，

5、步距1900米，门架间距 l=900mm。 门架 h1=1536mm，b2=80mm，b1=750mm。 门架立杆采用42.02.5钢管，立杆加强杆采用27.21.9钢管。 门架跨度1219mm，梁底木方距离250mm。 梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。 梁顶托采用双钢管483.5。1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.50.250.525010-3=0.956kN。 （一）、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1.荷载的计算： (1)钢筋

6、混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.590025010-6=5.738kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3425010-6(2900+300)/30010-3 =0.595kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 =225010-3=0.5kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q=1.2(5.738+0.595)+1.40.5=8.3kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算Q=8.3L=1219 木方计算简图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.516kN N2=1.516kN 经过

7、计算得到最大弯矩 M=1.262kN.m 经过计算得到最大支座 F=1.516kN 经过计算得到最大变形 V=1.173mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =85333.333mm3； I =3413333.333mm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.262106/85333.333=14.789N/mm2 木方的抗弯计算强度14.789小于15N/mm2,满足要求。 (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.516/(28080)=0.355N/mm2 截面抗剪强

8、度设计值 T=1.4N/mm2 木方的抗剪计算强度0.355小于1.6N/mm2,满足要求。 (3)木方挠度计算 最大变形 v =1.173mm 木方的最大挠度1.173小于4.876mm,满足要求。 （二）、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。P=1.516q=0.00767434509060132L=1220L=1220L=1220 托梁计算简图 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F=8.974kN 经过计算得到最大变形 V=0mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩

9、 W =10160mm3； 截面惯性矩 I =243800mm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=(1.637106)/10160=161.122N/mm2 顶托梁抗弯强度161.122小于215N/mm2,满足要求。 请检查：梁底木方间距、顶托内托梁材料等参数! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0 mm 顶托梁挠度0小于4.88mm,满足要求。 （三）、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：配件名称配

10、件数量配件重量门架MF12191榀(不可改)0.224kN交叉支撑20.0402=0.08kN水平架1步1设0.1651/1=0.165kN连接棒20.0062=0.012kN锁臂20.0092=0.018kN合计0.499kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 =0.4991000/1900=0.263kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用26.82.5钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(11900)/(9001)=2.111 20.015(9001)/cos/(11900)=0.033kN/m 水平加固杆采用26.82.5

11、钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为 0.015(9001)/(11900)=0.007kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为 (10.014+40.014)1000/ 1900=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.02kN/m； 每米高的栏杆重量为0.01kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.107 kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG =0.37kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ =13.446kN。 （四）、立杆的稳定性

12、计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG =0.37kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ =13.446kN； H 脚手架的搭设高度，H =4m。 经计算得到，N = 1.20.374 +13.446 =15.222kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N =15.222kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.376； k 调整系数，k=2.268； i

13、门架立杆的换算截面回转半径，i=14.2mm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=15.943cm4； h0 门架的高度，h0=1900mm； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=3.1cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1536mm； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.2cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.2cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到，Nd=0.3766.2100205/1000=47.79kN。 立杆的稳定性计算15.222小于47.79 K

14、N,满足要求。 二、负一层350mm厚钢筋混凝土板模板支撑计算 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。 计算的脚手架搭设高度为4米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b=1220mm，门架的高度 h0=1900mm，步距1950mm，门架间距l=900mm。 门架 h1 =1536mm，h2 =80mm，b1 =750mm。 门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用27.21.9mm钢管。 门架跨度1219mm，梁底木方距离400mm。 梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。 梁顶托采用双钢管483

15、.5。1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 （一）、楼板底木方的计算 木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为 1、荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 =25.535040010-6=3.57kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 =0.3440010-3=0.136kN/m (3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 =240010-3=0.8kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(3.57+0.136)+1.40.8=5.567kN/m 2.

16、木方强度、挠度、抗剪计算QLLL木方计算简图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.714kN N2=7.465kN N3=7.465kN N4=2.714kN 经过计算得到最大弯矩 M=0.36kN.m 经过计算得到最大支座 F=7.465kN 经过计算得到最大变形 V=0.138mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =85333.333mm3； I =3413333.333mm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.36106/85333.333=4.219N/mm2 木方的抗弯计算强度4.219小于13N/mm2,满足要求。 (

17、2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3(9005.5671220)10-3/(280 80)=1.433N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.6N/mm2 木方的抗剪计算强度1.433小于1.6N/mm2,满足要求。 (3)木方挠度计算 最大变形 v=0.138mm 木方的最大挠度0.138小于4.88mm,满足要求。 （二）、楼板底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q=0.738kN/m。PqL1L2L1托梁计算简图 经过计算得到最大弯矩

18、 M=0.362kN.m 经过计算得到最大支座 F=2.761kN 经过计算得到最大变形 V=0.805mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W =10160mm3； 截面惯性矩 I =243800mm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=(0.362106)/10160=35.63N/mm2 顶托梁抗弯强度35.63小于215.00N/mm2,满足要求。 (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.805mm 顶托梁挠度0.805小于3.048mm,满足要求。 （三）、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以

19、下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：配件名称配件数量配件重量门架MF12191榀(不可改)0.224kN交叉支撑20.0402=0.08kN水平架1步1设0.1651/1=0.165kN连接棒20.0062=0.012kN锁臂20.0092=0.018kN合计0.499kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 =0.4991000/1900=0.263kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用26.82.5钢管，按照1步31跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(11900)/(9003

20、1)=0.068 20.015(90031)/cos/(11900)=0.442kN/m 水平加固杆采用26.82.5钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为 0.015(9001)/(11900)=0.007kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为 (10.014+40.014)1000/ 1900=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.02kN/m； 每米高的栏杆重量为0.01kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.516 kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG =0.779kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁

21、传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ =3.731kN。 （四）、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG =0.779kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ =3.731kN； H 脚手架的搭设高度，H =4m。 经计算得到，N = 1.20.7794 +3.731 =7.47kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N =7.47kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

22、其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.376； k 调整系数，k=2.268； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=14.2mm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=15.943cm4； h0 门架的高度，h0=1900mm； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=3.1cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1536mm； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.2cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.2cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到，

23、Nd=0.3766.2100205 /1000=47.79kN。 立杆的稳定性计算7.47小于47.79 KN,满足要求。 三、首层1200*800大梁模板支撑计算 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。 计算的脚手架搭设高度为3.6米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b=1220mm，门架的高度 h0=1900mm，步距1900米，门架间距 l=450mm。 门架 h1=1536mm，b2=80mm，b1=750mm。 门架立杆采用42.02.5钢管，立杆加强杆采用27.21.9钢管。 门架跨度1819mm

24、，梁底木方距离300mm。 梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。 梁顶托采用双钢管483.5。1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 （一）、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.580030010-6=6.12kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3430010-6(2800+1200)/120010-3 =0.238kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 =230010-

25、3=0.6kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q=1.2(6.12+0.238)+1.40.6=8.47kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算Q=8.47L=1819 木方计算简图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.73kN N2=1.73kN 经过计算得到最大弯矩 M=1.274kN.m 经过计算得到最大支座 F=1.73kN 经过计算得到最大变形 V=5.898mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =85333.333mm3； I =3413333.333mm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.274106/85333.

26、333=14.93N/mm2 木方的抗弯计算强度14.93小于15N/mm2,满足要求。 (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.73/(28080)=0.405N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.4N/mm2 木方的抗剪计算强度0.405小于1.6N/mm2,满足要求。 (3)木方挠度计算 最大变形 v =5.898mm 木方的最大挠度5.898小于7.276mm,满足要求。 （二）、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.

27、061kN/m。P=1.73q=0.00767434509060132L1=1220L2=450L1=1220L1=1220L2=450 托梁计算简图 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F=6.931kN 经过计算得到最大变形 V=0mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W =10160mm3； 截面惯性矩 I =243800mm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=(0.806106)/10160=79.331N/mm2 顶托梁抗弯强度79.331小于215N/mm2,满足要求。 请检查：梁底木方间距、顶托内托梁材料等参数! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0

28、 mm 顶托梁挠度0小于4.88mm,满足要求。 （三）、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：配件名称配件数量配件重量门架MF12191榀(不可改)0.224kN交叉支撑20.0402=0.08kN水平架1步1设0.1651/1=0.165kN连接棒20.0062=0.012kN锁臂20.0092=0.018kN合计0.499kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 =0.4991000/1900=0.263kN

29、/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用26.82.5钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(11900)/(4501)=4.222 20.015(4501)/cos/(11900)=0.031kN/m 水平加固杆采用26.82.5钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为 0.015(4501)/(11900)=0.004kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为 (10.014+40.014)1000/ 1900=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.02kN/m； 每米高的栏杆重量为0.01kN/m； 经计算得到，每米

30、高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.102 kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG =0.365kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ =9.787kN。 （四）、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG =0.365kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ =9.787kN； H 脚手架的搭设高度，H =3.6m。 经计算得到，N = 1.20.3653.6 +9.787 =11.364kN。 门式钢管

31、脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N =11.364kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.376； k 调整系数，k=2.268； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=14.2mm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=15.943cm4； h0 门架的高度，h0=1900mm； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=3.1cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1536mm； I1 门架加强杆的截

32、面惯性矩，I1=12.2cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.2cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到，Nd=0.3766.2100205/1000=47.79kN。 立杆的稳定性计算11.364小于47.79 KN,满足要求。第四节、模板施工安全技术要求1、墙、柱模板支撑应与梁板支撑门架分开搭设。2、门架搭设完成后，必须经检查验收合格后，方可使用，使用中不得擅自拆改。3、使用拉杆螺栓时，螺母必须拧紧，普通螺纹者，应使用双螺母，且螺杆必须凸出螺母23mm以上。4、拉杆、支撑架及各连接件必须扣紧，勿遗漏。5、使用中应经常检

33、查支撑架有无拆改、松扣、钩脱等现象，发现问题及时整改。6、门式脚手架顶榀须设置水平拉杆（48钢管），以增加其稳定性。7、每4立杆设置双向垂直支撑，并在顶部设置水平支撑。所有支撑必须完整可靠。水平加固杆和交叉杆必须按方案要求设置，以保证支撑的整体稳定性。8、门架顶拖和项均外露长度均不能超过350mm，施工中必须严格检查。9、支撑脚手架搭设前，应仔细对门架、钢管及附件进行检查，有问题的严禁使用。10、支拆模板时操作人员必须挂好、系好安全带。在搭设的过程中，立杆的垂直度及水平度要随时检查，出现超偏或异常情况应及时纠正。11、在拆柱、墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时应有起重工配合，拆除顶板模板前必须

34、划定安全区域和安全通道，将非安全通道应用钢管、安全网封闭，并挂“禁止通行”安全标志，其它人员不得出入此区域，操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊前认真检查螺栓是否拆完，中否有拌勾挂地方，并清理模板上杂物，仔细检查吊钩是否有开焊、脱扣现象。12、浇筑砼前必须检查模板支撑是否可靠，螺丝、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板班设专人看模，随意检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，经常检查支设模板吊勾，斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。13、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（

35、使用前检查，使用中随意检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器，并接用漏电保护器，电锯传动轴、皮带必须具备防护罩和护手装置。两人操作时必须相互配合，不得硬拉硬拽。14、用塔吊吊运模板与木枋时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。15、现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到模板工程施工、加工工完场地清。第五节、技术质量保证措施一、模板工程质量控制方法（一）、质量控制程序模板成型交验班组实行“三检制”，合格后报配属队伍工长检验，合格后依次报主管施工员、质量员核定，并按公司颁发的建筑工地施工技术资料管理实用手册及技术资料管理方案填写预检记录表格、质量评定表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，并向监理报验。每个环节检查出质量问题，对于不符合本方案