人防工程专项施工方案 P48.doc

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1、彩虹湾居住区一期动迁安置房项目 人防工程专项施工方案目 录第一部分 编制综合说明21 工程概况22 编制依据33 工期安排3第二部分 模板施工方案41 井点降水方案42 钢筋施工63 模板工程84 混凝土工程395 人防门安装工程40第三部分 安全文明保证措施431 安全保证组织网络432 消防保证体系443 安全及消防措施454 文明施工保证体系及实施措施46第四部分 附图47上海市第二建筑有限公司 1第一部分 编制综合说明1 工程概况1) 彩虹湾项目是位于虹口区的一个保障性住房社区，社区由四个相对独立的小区组成。整个社区地块北至安汾路，东至水电路，西至江杨南路，南至三门路。其中B 区总建筑

2、面积93368 平方米（含地下室24628 平方米）。彩虹湾项目地下车库为地下一层，局部为六级人防单元，地下防水等级为一级。2) 本工程设计标高0.00相当于绝对标高4.300m4.500m不等，现自然地坪标高4.000m4.200m不等，相对标高为0.300m。室外地坪根据道路走向不一，具体见建施。3) 彩虹湾项目基础结构概况彩虹湾项目工程整个统1层箱形基础地下室，分为地下车库1和地下车库2二部分，主体结构由七栋多层住宅楼和四栋高层住宅楼和一栋多层办公楼组成，多层为砖混结构，高层为钢筋混凝土框剪和框筒结构。整个地下室采用桩-筏基础；地下车库均为PHC400B95管桩。本工程地下室外墙及底板、

3、顶板采用防水密实混凝土，抗渗等级S6，构造柱、统过梁、压顶梁、过梁、栏板等，除特别注明外均采用C20。基础垫层采用150厚C15素混凝土垫层。人防地下车库为框架结构，混凝土外墙厚350，柱截面尺寸为600600。底板厚度为800mm，板面标高为-5.250；顶板厚度为250mm，板顶标高为-1.500。主梁截面尺寸为700900mm，次梁截面尺寸为400800mm，混凝土强度等级为C30P6。4) 参建单位：建设单位： 彩虹湾置业（上海）有限公司设计单位： 上海现代建筑设计（集团）有限公司人防设计单位：上海沪防建筑设计有限公司监理单位： 上海协同工程咨询有限公司施工单位： 上海市第二建筑有限公

4、司监测单位： 上海房屋质量监测站桩基单位： 中煤地质工程总公司彩虹湾居住区一期动迁安置房项目 人防工程专项施工方案2 编制依据 上海沪防建筑设计有限公司图纸 建设工程安全生产管理条例(国务院令第393号) 中华人民共和国安全生产法 人民防空地下室设计规范（GB 50038-2005） 防空地下室结构设计(2007年合订本) FG0105 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001） 钢筋焊接及验收规程（JGJ18-2003） 钢筋机械通用技术规程（JGJ107-2003） 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002） 砌体工程施工质量验收规范（GB50203-2002

5、） 施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005） 国家及上海市安全生产、文明施工的规定和规程 施工现场安全生产保证体系（DBJ08-903-2003） 与本工程有关的相应技术规程、文件等。3 工期安排根据设计后浇带要求，将地下车库分为八个区域，进行依次分段开挖施工，具体施工工期见后附计划。地下车库施工顺序由西向东进行，从D - 1区段D - 2区段 D - 3区段D - 4区段D - 5区段D - 6区段D - 7区段D - 8区段，其中人防区域为：从D - 1区段D - 4区段D - 5区段D - 8区段。详见附图地下车库1底板结构后浇带分块示意图。48上海市第二建筑有限公司第二部分

6、 模板施工方案1 井点降水方案1.1施工准备1清除场地障碍，确保施工场地和道路畅通无阻。2井点施工前必须依据设计好的位置放好灰线、标高。3. 本工程施工前，对施工人员进行安全技术交底。4. 主要机械设备配置见下表序 号设 备 名 称规 格 型 号数 量1电焊机BX1-3001台2井点水喷射泵JSJ60按需3井点管L=67M按需4井点支管L=67M按需5高压水冲枪2支6高压水箱2台1.2 井点选择按照设计图纸和基坑开挖实际情况，本工程井点降水采用轻型井点降水，并结合基坑内盲沟、集水井等明排水作为降水手段。本工程地下水埋深按自然地面0.5m计，根据基础挖深，为保证土方开挖到底时降水深度为基坑底以下

7、1m，所以地库区域预降水井点管长度7m,滤管长1.2m，主楼与地库间井点降水井点管长6m，滤管长1.2m，井点管每根之间的间距为1.2m，每套井点管长度不大于50m。井点降水设备供应商及施工方的选择，应报送业主及监理单位审核同意后，再安排进场施工。1.3 井点布置本工程平面形状呈长方型，地下车库1东西方向为201.18米，为使地下工程顺利施工，降低地下水位是关键问题。根据土方开挖分区分块的施工顺序，井点布置按照挖土流程分区分块进行，在地下车库范围内布置27套预降水井点，在地库与号房之间共布置13套井点降水管。详见轻型井点降水平面布置图。每一块井点降水设置观察井，开始降水后，现场做好降水记录，为

8、基坑挖土提供依据。1.4 井点施工井点施工流程放线挖沟槽排放总管冲孔沉管填砂连接总管安装抽水机组试抽2.3.2井点施工要求根据施工地下车库1总流程安排，井点及盲沟施工流程按照基坑土方开挖分区分块的顺序打设。井点设备及井管进场，应按各块施工进度计划，分批分期送至现场。泵房搭设先期施工与安排，泵房设置应按设备供应方的要求布置，并按井点降水阶段设备、材料堆放场布进行。井点降水施工时，冲井孔的顺序从排水沟上游向下进行，防止冲孔时泥浆流入已埋好井管的孔内。井管埋设后应进行试验，将水注入管内，水如能很快下渗， 或向井管与孔壁之间填入粗砂时，管内水面上升，则可认为此管埋设合格。井管与总管连接之前，管口应塞住

9、，以防杂物掉入，井管系统各部件均应安装严密，防止漏点。井点施工与连接后，利用井点管设置观察井，开始降水后，每天进行二次降水水位观察，并做好降水观察记录。土方开挖根据实际降水情况，决定挖土日期。1.5 井点降水与排水根据基坑开挖地库深度为-4.85m，结合开挖区场地土质、遗留土，为确保基底施工达到设计图纸与规范要求，挖土至设计标高时，井点降水必须将地下水位降至基坑底1.0m以下，以保证基坑干燥，便于施工和地基验槽，降水施工应于开挖前15天左右进行。基坑开挖后，采取有组织排水，坑底设置纵横相交的盲沟和集水井，采用潜水泵及时抽出积水。1.6 井点管拔除井点管拔除时，按照地库预降水管和坑边井点降水管分

10、别拔除原则进行。预降水管在各块（区）土方开挖前拔除，井点降水管在基坑回填土之前拔除。井点管拔除时，由于摩阻力较大，采用振动沉桩机或拔桩机夹持管拔出。井点管拔除后，按场布要求分类堆放，并及时清理出场。2 钢筋施工2.1 进场钢筋均应有质保书，并经现场抽检复试合格后方能使用。严格按设计施工图和国家规范标准，由钢筋翻样按图分批列断料单后加工。对进入现场的钢筋必须根据清单进行整理、分类，按照施工顺序分类堆放整齐。2.2 钢筋的规格、形状、数量、间距、锚固长度、搭接长度和接头位置必须符合设计和施工规范要求。2.3 按照施工进度，向施工班组进行施工交底，内容：严格按图施工、绑扎顺序、钢筋规格、间距、位置、

11、保护层垫块、搭接长度、锚固长度以及弯钩形式等。2.4 钢筋绑扎次序：柱墙主梁次梁板，在竖向主筋及环箍施工时，应先搭设临时施工脚手，确保安全施工。2.5 平台板预留孔的钢筋统长铺设，洞口加筋设置严格按设计要求加，不得随意乱放。2.6 应严格执行隐蔽工程的验收制度，对钢筋部位应认真核对规格、数量、间距，特别重视保护层的厚度，施工质量未达到要求及未经质量部门验收合格，不得浇捣混凝土。2.7 在钢筋绑扎过程中如发现钢筋与其他设施相碰时，应会同有关技术人员研究解决，不得擅自弯、割、拆、移。2.8 柱墙插筋位置根据关切在平台上弹出的辅助轴线引至钢筋面层上确定。预埋件、预留洞口位置经复核位置正确后，方可进行

12、混凝土浇捣。2.9 底板钢筋 底板钢筋先进行深坑位置的绑扎，后进行大面积的底板钢筋绑扎。 底板下皮钢筋下垫100mm厚素混凝土垫块，确保保护层厚度满足设计要求。 钢筋支撑采用25的钢筋作为立柱，两边设18斜撑，局部深坑部位，采用直径18mm的钢筋作为立柱支撑，底板和深坑支撑间距均为1.2m1.2m。2.10板墙钢筋 在板墙钢筋绑扎前，应熟悉施工图纸，核对钢筋配料。根据施工图弹出轴线及板墙内外边线、控制线，对底板施工后的钢筋插筋进行复核、校正。 在钢筋绑扎好后，应及时扎好铅丝垫块，保护层厚度按设计图纸要求设置，为后道封板工序创造条件，确保墙板截面尺寸正确。 在封板墙模板前，配合安装电焊好接地用避

13、雷钢筋及暗管埋设。2.11 梁、平台板钢筋绑扎时，分别在梁的主筋与平台板模板上划点，严格控制梁箍筋及平台板钢筋的位置。平台钢筋上下两层网片之间，每隔一定距离设置一道钢筋撑脚，确保上下钢筋的有效高度。2.12 钢筋连接. 直螺纹连接A、 钢筋直螺纹加工加工的钢筋端头螺纹牙形，螺距等必须与连接套牙形、螺距一致，并经配套的量规检测合格后方能使用，螺纹量规精度应符合5f（GB197）要求。钢筋端部螺纹的断牙数不应大于3牙，丝扣部分牙齿缺陷每圆周内不应大于1/4周，可调螺纹长度应能使整个套筒的丝牙旋入。端头螺纹应加以保护，戴上保护帽或拧上连接套，并按规格分类堆放整齐待用。B、 钢筋连接连接钢筋时，钢筋规

14、格和连接套的规格应该一致，并确保钢筋和连接套的丝扣干净完好无损。连接钢筋时可用普通扳手旋合接头到位。C、 接头的应用钢筋连接件的混凝土保护层厚度宜符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010中受力钢筋混凝土保护层最小厚度的规定。结构构件中纵向受力钢筋的接头宜相互错开，钢筋机械连接的连接区段长度应按35d计算（d为被连接钢筋中的较大直径）。在同一连接区段内有接头的受力钢筋截面面积占受力钢筋总截面的百分率（以下简称接头百分率），应符合下列规定：接头宜设置在结构构件受拉钢筋应力较小部位，当需要在高应力部位设置接头时，在同一连接区段内级接头的接头百分率不应大于25%；级接头的接头百分率不应大于50

15、%；级接头的接头百分率可不受限制。接头宜避开有抗震设防要求的框架的梁端、柱端箍筋加密区；当无法避开时，应采用级接头或级接头，且接头百分率不应大于50%。受拉钢筋应力较小部位或纵向受压钢筋，接头百分率可不受限制。对直接承受动力荷载的结构构件，接头百分率不应大于50%。. 焊接连接设置在同一构件内的焊接接头应相互错开。在任一焊接接头中心至长度为钢筋直径35倍且不小于500的区段内，同一根钢筋不得有2个接头在该区段内有接头；在该区域内的接头的受力钢筋截面面积占受力钢筋总截面面积的百分率，受拉区不宜超过50%。3 模板工程3.1模板材料质量标准（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶

16、合板出厂合格证和检测报告来检验）。（2）外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2（3）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。3.2模板安装3.2.1安

17、装要求（1） 本工程模板均采用18厚九夹板，采用50100木方及483.2钢管做为搁栅及支撑材料。（2） 各种连接件、支承件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。模板拼缝要严密。各种预埋件、预留孔洞位置要准确，固定要牢固。（3） 剪力墙模板施工时，先在砼面上弹出纵、横轴线及柱模尺寸线，然后根据弹线校正柱插筋，烧焊柱模限位，在安装剪力墙模板，再拉统长麻线校正中间剪力墙模板。剪力墙模板600800加设一柱箍，支撑时用钢管撑于排架进行固定。（4） 安装允许偏差：1） 模板安装允许偏差序号项目允许偏差mm）1轴线位置52底模上表面标高A53截面内部尺寸基础A10柱、墙、梁4，-54层高垂直全高5m6全高

18、5m85相邻两板表面高低差26表面平整（2m长度上）52) 预埋件和预留孔洞允许偏差序号项目允许偏差（mm）1预埋钢板中心线位置32预留洞、预留孔中心线位置33预埋螺栓中心线位置2外露长度104预留洞中心线位置10截面内部尺寸103.2.2施工流程（1）施工顺序 弹线 扎剪力墙、柱钢筋 支撑剪力墙、柱、顶板模板 绑扎剪力墙、柱、顶板钢筋 安装预埋件 检查验收（2）安装前，要做好模板的定位基准工作，其工作步骤是：a. 进行中心线和位置的放线：首先引测建筑的边柱或墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线。模板放线时，根据施工图用墨线弹出模板的内边线和中心线，墙、柱模板要弹出模板的边线和外侧控制线，以

19、便于模板的安装和校正。b. 做好标高引测工作：用水准仪把建筑物水平标高根据实际标高的要求，直接引测到模板安装位置。c. 进行找平工作：墙、柱模板承垫底部应在楼板找平时仔细找平，以保证竖向模板根部位置接缝严密，防止模板底部漏浆。（3）按施工需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。（4）经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放或装车运输。重叠平放时，每层之间应加垫木，模板与垫木均应上下对齐，底层模板应垫离地面不小于10cm。（5）向施工班组进行技术交底。（6）竖向模板安装的底面应平整坚实，并采取可靠的定位措施，按施工设计要求预埋支承锚固件。（7）模板应涂刷脱模剂。结构表

20、面需作处理的工程，严禁在模板上涂刷废机油（8）做好施工机具及辅助材料的准备工作。3.3模板施工要求与验算3.3.1楼板模板的施工地下车库（人防）模板采用组合木模施工。搁栅采用50100木方，间距300mm，下搁栅采用483.2钢管，排架采用483.2钢管，排架立杆纵横向间距800mm，纵横向牵杠1.8米一道，并按要求增设剪刀撑，增加稳定性。立柱连接用双扣件搭接连接，搭接不少于1米。施工中先搭设支撑排架，排架搭设完毕，经检查符合要求后，铺设楼板模板，模板安装位置、断面尺寸、平整度、垂直度都必须逐一检查、复核，复核无误后进行钢筋工程的施工。楼板模板扣件钢管支撑架计算书模板支架搭设高度为3.50米，

21、搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.80米。图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.2。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.2000.700+0.3500.700=3.745kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.700=2.100kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.001.801.80/6 = 37.

22、80cm3； I = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.23.745+1.42.100)0.3000.300=0.067kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06710001000/37800=1.770N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求

23、! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.23.745+1.42.100)0.300=1.338kN 截面抗剪强度计算值 T=31338.0/(2700.00018.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.7453004/(1006000340200)=0.101mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载

24、下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.300=1.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.21.500+1.20.105=1.926kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分

25、配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.230/0.700=3.186kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.190.700.70=0.156kN.m 最大剪力 Q=0.60.7003.186=1.338kN 最大支座力 N=1.10.7003.186=2.453kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.156106/53333.3=2.93N/mm2 木方的抗

26、弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31338/(25080)=0.502N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6771.605700.04/(1009500.002133333.5)=0.129mm 木方的最大挠度小于700.0/250,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。

27、支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.409kN.m 最大变形 vmax=0.475mm 最大支座力 Qmax=6.191kN 抗弯计算强度 f=0.409106/5080.0=80.42N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横

28、向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.19kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1293.850=0.497kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)：

29、 NG2 = 0.3500.7000.700=0.171kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.7000.700=2.450kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.119kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.7000.700=1.470kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 5.80kN； 轴心受压

30、立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆

31、中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 60.18N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 30.69N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000； 公式(3)的计算结果： = 41.78N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!3.3.2柱模板的施工柱模板采用18厚九夹板，竖向龙骨间距200mm，因柱截面最大为500600，柱的围檩采用483.2钢管抱箍，钢管采用12或以上规格的对拉

32、螺栓拉紧，每边各一道。柱箍从柱底开始设置，间距上疏下密在300mm至600mm。但是在柱底向上1.5米范围内搁栅间距不大于450mm。柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆；柱模的浇筑口和清扫口，在配模时应一并考虑留出。在柱子混凝土达到拆模强度时，最上一段柱模先保留不拆，以便与梁模板连接。柱模设置的拉杆每边两根，与地面呈45度夹角。柱模的清渣口应留置在柱脚一侧，如果柱子断面较大，为了便于清理，亦可两面留设。清理完毕，立即封闭。柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=600mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L =

33、 3100mm， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm。 柱箍采用双钢管48mm3.2mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。 B方向竖楞3根，H方向竖楞3根。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

34、H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.60m。 荷载计算值 q = 1.240.0000.600+1.43.0000.600=31.320kN/m 面

35、板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.224.000+1.41.800)0.2750.275=0.237kN.m

36、 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.23710001000/32400=7.310N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.224.000+1.41.800)0.275=5.168kN 截面抗剪强度计算值 T=35168.0/(2600.00018.000)=0.718N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67724.0002

37、754/(1006000291600)=0.531mm 面板的最大挠度小于275.0/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.275m。 荷载计算值 q = 1.240.0000.275+1.43.0000.275=14.355kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 8.613/0.600=14.355kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.114.3550.600.60=0.517kN.m 最大剪力 Q=0.60.60014.355=5.168kN 最大支座力 N=1.10.60014.355=9.474kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.517106/53333.3=9.69N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面