材料加工组织性能控制第四章.ppt

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1、4.4.微合金元素在控制轧制中的作用微合金元素在控制轧制中的作用HSLA钢中常用合金元素及夹杂元素分类：1)微合金化元素：铌(Nb)、钒(V)、钛(Ti)、铝(Al)和硼(B)。2)置换元素：硅(Si)、锰(Mn)、钼(Mo)、铜(Cu)、镍(Ni)和铬(Cr)。3)夹杂及硫化物形状控制的添加元素：磷(P)、硫(S)、钙(Ca)、稀土金属(REM)及锆(Zr)。控制钢的塑性。控制钢的强度、韧性、相变显微组织微合金化元素:特点：与碳、氮结合成碳化物、氮化物和碳氮化物，高温下溶解，低温下析出。作用：(1)加热：阻碍原始奥氏体晶粒长大；(2)轧制：抑制再结晶及再结晶后的晶粒长大；(3)低温：析出强化

2、作用。4.1 合金元素的作用机理：如果有细小的第二相质点导入奥氏体基体中，由于质点和晶界发生相互作用，第二相质点通常存在于晶界上，一部分晶界被质点所取代，并且表面的能量确保了晶界相对位置的稳定。因此晶界迁移（晶粒长大）受到来自质点的阻力。图4-1 中碳化物和氮化物的溶度积 特点：(1)TiN：VC：NbC和TiC：(2)晶格结构：Al，其余元素；(3)氮化物与碳化物的比较；(4)含钛钢：首先形成氮化钛。图4-2 晶粒尺寸与加热温度的关系特点：（1）铌钢：（2）钒钢和Si-Mn钢：（3）钛钢：机理：沉淀对奥氏体晶粒边界起钉扎作用使钛钢具有高于1250的极高的晶粒细化温度。4.2 控制轧制过程中微

3、量元素碳氮化合物的析出4.2.1 各阶段中Nb(C、N)的析出状态 (1)出炉前：加热到1200C，均热2h：90%以上铌都固溶到奥氏体基体中，有极少数粗大Nb(C、N)没有固溶到奥氏体中。1260C：保温30min，Nb(C、N)全部溶解。(2)出炉后到轧制前：在轧制前，从固溶体中析出Nb(C、N)数量很少。出炉后尚未变形(3)在变形奥氏体中：图4-3 钢中析出Nb量与变形变量和变形后停留时间的关系Nb(P)：在沉淀相中的Nb量占钢种Nb量的%为未变形的奥氏体；为形变量43%；为形变量73%Nb(C、N)平均析出速度：高温、低温析出都很慢。终轧温度的影响：高温轧制后（再结晶轧制，如1050C

4、）:铌的平均析出速度不大、析出颗粒较大（200 左右）。原因:低温轧制后（未再结晶轧制，如900800C）：加大了铌的析出速度,析出颗粒细（50100）。原因:控制轧制就是应用这种微细的Nb(C、N)析出质点固定亚晶界而阻止奥氏体晶粒再结晶，达到细化晶粒的目的。轧后冷却过程中铌的析出速度主要取决于铌的过饱和度、变形温度和变形量。随变形温度降低或变形量增大其析出速度增大。（5）在铁素体内相变后内剩余的固溶铌继续析出，质点大小决定于冷却速度。（6）冷却到室温，1015左右的铌未从铁素体中析出。(4)奥氏体向铁素体转变过程中1)碳氮化物在和中的溶解度不同相变后，产生快速析出。相间析出（相间沉淀）：冷

5、却速度大、析出温度低相间沉淀排间距小析出质点也小。析出时间长质点长大。4.2.2 影响Nb(C、N)析出的因素(1)变形量和析出时间图4-6 在含有0.06%C、0.041%Nb和0.0040%N的钢中，变形量对沉淀的影响1-67%变形；2-50%变形；3-33%变形；4-17%变形随变形量增加，析出量增加；随时间加长，析出量增加。开始随时间增长而增加，但很快达到饱和。(2)变形温度图4-7 温度-时间-沉淀动力学曲线、形变对沉淀动力学的影响规程1：在再结晶区变形、发生了再结晶规程2：附加有未再结晶区变形、未发生再结晶1）析出量相等时，未再结晶区轧制所需时间短。原因：2）析出量一定时，在高温所

6、需等温时间短，低温所需等温时间长。(3)钢的成分变化曲线钢号铌，%氮，%碳，%钼，%123476320D43D4532675A0.040.040.050.0450.0030.0080.0050.0060.190.100.120.10-0.230.17图图4-8 铌钢经铌钢经50%变形变形后在后在900 C C 时的沉淀时的沉淀图图不同成分的钢随析出时间增加析出量都增加，但钢的成分不同，析出量不同。4.3 微量元素在控制轧制控制冷却中的作用4.3.1 加热时阻止奥氏体晶粒长大图4-9 碳化物及氮化物形成元素的含量对奥氏体晶粒粗化温度的影响作用：铌、钛含量在0.10%以下时，可以提高奥氏体粗化温度

7、到1050-1100C，作用明显。钒在小于0.10%时，阻止晶粒长大的作用不大，当铌和钒含量大于0.10%时，随合金含量的增多粗化温度继续提高，当含量达到0.16%时则趋于稳定，粗化温度不再提高。图4-10 铌对三种基本成分相同钢的奥氏体晶粒度的影响（1小时加热到1250C)4.3.2 再结晶的延迟(1)合金元素的作用图4-11 不同含铌量的0.002%C-1.54%Mn钢中，铌含量对软化行为的影响含铌量增加，再结晶开始时间显著延长。含碳钢中，几乎所有铌原子均会固溶，会延迟回复和再结晶的发生。（2）温度的作用图4-12 含铌或不含铌的0.002%C-1.56%Mn钢的软化行为与温度的关系而对于

8、含铌钢，随温度的下降，再结晶开始受到显著延迟。（3）温度和含碳量的作用图4-13 含铌0.097%的钢中，温度和含碳量对软化行为的影响含碳较高的钢在900C和850C时，软化速率比含碳低的钢慢得多，而在1000C时，这两种钢几乎表现出相同的软化行为。图4-14 0.002%C-0.097%Nb钢、0.006%C-0.097%Nb钢和0.019%C-0.095%Nb钢于900C时，碳氮化铌应变诱发沉淀析出的过程图4-15 0.002%C钢、0.002%C-0.097%Nb钢和0.019%C-0.095%Nb钢的再结晶-速度-温度-时间和沉淀析出-温度-时间曲线的叠加溶质铌只有在应变诱发沉淀出现时

9、，才能起到延迟回复和再结晶作用。图4-3 中的静态再结晶动力学(a)Si-Mn钢；(b)含0.04%Nb的钢预应变为图4-4 中的静态再结晶动力学(含0.08%Ti的钢；(b)含0.10%V的钢 变形温度900C预应变为（4）微量元素对动态再结晶临界变形量的影响机理：1）合金元素偏析于晶粒边界而引起的溶质原子的拖拉作用；2）合金元素的碳氮化合物在晶界沉淀而引起的钉扎作用。图4-9 实验钢1000C变形时真应力-真应变曲线（5）微量元素对再结晶数量的影响图4-10 1000C终轧后晶粒再结晶面积百分率与析出Nb量的关系（6）微量元素对再结晶速度的影响图4-11 铌对含有0.05%C、1.8%Mn

10、钢再结晶速度的影响（7）微量元素对静态再结晶临界变形量的影响 图4-13铌对奥氏体再结晶临界压下率的影响（1道次）1-加热温度1250C，0.13%Nb，晶粒度：级2-加热温度1250C，0.03%Nb，晶粒度：级3-加热温度1150C，0.03%Nb，晶粒度：级4-加热温度1250C，不含Nb，晶粒度：级（8）微量合金元素对再结晶晶粒大小的影响图4-15 在普碳钢和含铌钢中，单道次的变形量和变形温度对再结晶奥氏体晶粒尺寸的影响图4-14 铌对热轧1道次后的再结晶晶粒度的影响（不含铌钢和含0.03%铌的钢的基本成分相同）1-加热状态下含0.03%Nb的钢2-加热到1250C后压下65%并且再结

11、晶终了的不含铌钢3-加热到1250C后压下70%并且再结晶终了的含0.03%铌钢总结：铌在奥氏体中存在形式：1)加热时尚未溶到奥氏体中的Nb(C、N)；2)固溶到奥氏中的铌；3)加热时溶解、轧制过程中又由奥氏体中重新析出的Nb(C、N)。轧制的不同阶段，其阻止奥氏体再结晶是不同的。图4-16 含铌钢在变形50%以后等温时间内的再结晶与沉淀（0.10%C、0.99%Mn、0.04%Nb、0.008%N）1-100%再结晶；2-50%再结晶；3-0%再结晶；4-20%沉淀；5-50%沉淀；6-75%沉淀；7-100%沉淀4.3.3 晶粒细化和沉淀硬化 图4-5 强度和韧-脆转变温度与含铌量和含钛量

12、的关系铌的碳化物或氮化物和碳化铌引起的晶粒细化和沉淀硬化。后者的强化效果与加热时溶解的铌或钛的含量有关。实验条件：Mn，加热温度及终 轧 温 度 分 别 为 1100和780，900以下的总压下率为70。图4-6 0.035%Nb钢和0.15%Mo-0.035%Nb钢，强度和韧-脆转变温度与含铌量和含钒量的关系(1)Nb：晶粒细化和中等的沉淀强化。含量万分之几，增大含量不会引起重大改进。(2)Ti：含Ti量强烈的沉淀强化 产品的强度，晶粒细化是中等的。含量高时：(3)V：中等程度的沉淀强化和较弱的晶粒细化，与它的重量百分比成正比。图4-28 铌和钒对20mm厚的控制轧制钢板屈服强度和缺口韧性（用夏比V型缺口，50%纤维状断口转变温度来测量）的影响1-无Nb；2-0.04%Nb；3-0.08%Nb；4-无V1-0.03%Nb,0.15%Cr,0.04%V,0.30%Ni；2-0.03%Nb,0.04%V,0.20%Cr,0.20%Cu；3-0.03%Nb,0.04%V,0.20%Cr；4-0.03%Nb,0.04%V5-0.03%Nb,0.20%Mo；6-0.03%Nb图4-29 钒、铬、铜、镍和钼对在1180760C温度范围内进行控制轧制的厚钢板屈服强度和夏比V型缺口50%纤维状断口转变温度（FATT）的影响（所有钢板的基本成分为0.09%C,1.35%Mn,0.30%Si）