焊接变形与焊接应力.doc

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1、第十二章 焊接变形与焊接应力第一节 焊接应力与焊接变形产生的原因一、应力与变形概述假设有一钢制杆件，在其两端施加大小为P的拉力，这时，杆件将因拉力P的作用而伸长=1-，即产生变形，如图9-1（a）所示；同时、杆件内将出现抵抗变形，与外力P相平衡的内力N，如图9-1（b）所示。若沿任一横截面mm处假想地将杆件分为两段，建立任意一段的平衡方程，就可以求得内力N与外力P大小相等，方向相反。通常用应力的大小，即物体单位截面上所出现内力的大小来表示外力作用的大小。应力常用表示，单位为MPa。材料相同而截面积不同的物体，作用同样大小的外力，所产生的变形量也不相同。截面积越小的物体变形越大；截面积越大的物体

2、变形越小。这是因为，当施加同样大小的外力时，截面积越小的物体其单位截面上所产生的内力越大，即应力越大；而截面积越大的物体其单位截面上所产生的内力越小，即应力越小。也就是说，变形的大小是由外力所引起的应力的大小来决定的，作用的外力越大，所引起的应力越大，变形也就越大。但是，应力并不都是由外力引起的。比如温度应力就是在没有外力作用的条件下，由不均匀的加热或冷却过程造成的，因此，温度应力是内应力。二、均匀加热与冷却条件下的应力与变形假设有一钢制杆件搁在支点上，设想其两端有三种不同的约束状态，来分析讨论三种情况下对杆件进行均匀加热与冷却时的应力与变形：第一种情况，杆件两端无任何约束，如图9-12所示。

3、加热时，杆件必然由于受热膨胀而变粗伸长，如图虚线所示。所变化的量取决于加热温度的高低，温度越高，变形越大。在冷却过程中，杆件必将由于冷却收缩而趋于恢复到原来的尺寸。由于在受热膨胀和冷却收缩过程中，杆件的变形均未受到任何约束，最后当温度完全恢复到原来的温度状态时，该杆件必将完全恢复到原来的尺寸（如图中实线所示），没有任何应力和变形产生。第二种情况，杆件两端的刚性约束只限制杆件的伸长变形，对其收缩变形没有约束作用。当对杆件进行加热时，同样由于受热膨胀，杆件要伸长。但由于两端约束的限制，杆件的伸长变形不能自由进行，相当于在其两端施加了压力。于是，杆件将产生压缩变形，同时，杆件中将有压应力产生。加热时

4、的情况如图9-3（a）所示，图中用表示压应力。 （a）（b） 图9-3 杆件两端刚性约束之一现在再来讨论该杆件在冷却时的应力与变形情况，也就是说，当温度完全恢复到原来的状态后，杆件能否恢复到原来的尺寸，有没有应力产生。众所周知，变形可分为弹性变形与塑性变形两种，如果在加热过程中，杆件由于两端约束的限制而产生的压缩变形在弹性变形的范围内，那么当温度完全恢复到原来的状态后，杆件仍能恢复到原来的尺寸，杆件内没有应力存在。但是，如果压缩变形超出了弹性变形的范围，则杆件在冷却后必然变短，不能恢复原来的尺寸，这是因为随着原始温度状态的恢复，压缩变形中弹性变形部分消失了，而其塑性变形却保留了下来。这时杆件中

5、也没有应力存在，如图9-3（b）所示。总之，在这种约束情况下，杆件在冷却后有可能缩短，但不会有应力产生。杆件是否缩短，取决于在加热过程是否有压缩塑性变形产生。再来看比较复杂的第三种情况：杆件两端的刚性约束不但限制杆件的伸长，而且也限制杆件的收缩，使两者都不能自由进行。加热时杆件的伸长变形由于两端约束的限制不能自由进行，于是杆件将产生压缩变形，同时杆件内产生压应力，如图9-4（a）所示。这与第二种（a） 加热时 （b） 冷却时图9-4 杆件两端刚性约束之二情况在加热时所产生的应力与变形是完全相同的。所不同的是当杆件完全恢复到原来的温度状态以后，杆件所产生的应力与变形情况。如果加热时产生的压缩变形

6、属于弹性变形，那么冷却后杆件既不产生变形，也不产生应力。如果压缩变形中有塑性变形，则杆件冷却后必然要变短，但由于两端刚性约束的限制，将本已变短的杆件“拉”长，使之在冷却过程中始终保持原来的尺寸。显然，冷却后杆件虽无变形产生，但却有拉应力产生，如图9-4（b）所示（图中用表示拉应力）。极端的情况是，如果冷却后所产生的拉应力大于杆件材料的强度极限，杆件将被拉断。三、焊接应力与焊接变形产生的原因上面分析讨论了在均匀加热与冷却条件下，杆件的应力与变形的各种不同情况。但是，在实际焊接过程中，这样的理想条件是不存在的。焊接热过程有着热源温度高、热源连续移动、温度场的温度梯度大；焊件的加热和冷却速度快，不均

7、匀等几个特点，因此，焊件的焊接应力和焊接变形都是在不均匀的热作用条件下产生的。虽然其基本规律与上面讨论的情况相同，但是影响焊接应力与焊接变形的因素更多，情况更为复杂。下面具体地分析一下焊接应力与焊接变形产生的原因。（一） 纵向焊接应力与焊接变形的产生原因设有一平板对接接头用电弧焊方法进行焊接。在电弧加热的过程中，焊件中，越靠近焊缝的金属温度越高，远离焊缝，则温度迅速降低，其温度分布如图9-5所示。假想地将焊件分割成许多互不相连的小板条，则各板条由于受热必然要膨胀伸长；而各个板条的加热温度不同，所以伸长量也不一样，位于焊缝上的板条伸长量最大，远离焊缝的板条伸长量逐渐减小。由于各板条互不相连，各自

8、可以进行自由变形，所以在加热过程中将形成如图9-5（a）所示。（a）（b）图9-5 纵向焊接应力的阶梯形端面。然而，实际焊件是由这些假想的板条所组成的整体，不同区域、处于不同温度状态的金属在变形过程中必然相互制约；焊缝附近温度较高，伸长较大的部分受两侧温度较低、伸长较小的金属的限制而被压缩并产生压应力；两侧金属则由于受到焊缝附近温度较高，伸长较大的金属的作用而被拉伸并产生拉应力；因此，焊件端面只能向前平移到介于最大伸长和最小伸长之间的某个aa位置，如图9-5（a）中虚线所示。我们知道，金属的强度是随温度的变化而变化的，对于碳钢来说，当加热温度超过700时，其屈服极限几乎为零，对变形没有任何抗力

9、。因此，焊缝及焊缝附近加热温度超过700的金属，由于其伸长受到两侧金属的阻碍而产生的压缩变形全部为塑性变形，其它部分金属 的变形，超过弹性变形范围的为塑性变形，其余为弹性变形。这种塑性变形的产生，正是造成焊件在冷却后产生焊接残余应力与焊接残余变形的原因。在冷却过程中，焊件中应力与变形情况正好与上面相反。这些假想的板条在冷却时都要产生收缩变形，如果允许自由收缩的话，由于焊缝及其附近区域的金属在加热过程中伸长受到阻碍而产生了压缩塑性变形，所以在冷却时，这个区域的板条将比焊缝两侧其它区域的板条收缩的更短。但实际上这是不可能的。各板条紧密相连，在变形时互相限制，最后使焊件的端面平移到介于收缩量最大和收

10、缩量最小的假想板条间的某个位置，造成了焊件的纵向收缩变形；同时在焊件中造成如力图9-5（b）所示的内应力状态，中间焊缝附近由于被拉伸而产生拉压力，两侧金属由于被压缩而产生压应力。这时焊件已经恢复到了原始的温度状态，所以这种应力就是焊接残余应力，这种变形就是焊接残余变形。（二） 横向焊接应力与焊接变形的产生原因仍以平板对接接头的焊接为例，来说明横向焊接应力与焊缝变形的产生原因。1由纵向变形引起的横向应力与变形平板对接接头在焊接过程中，由于焊接热源的加热作用，焊件将会产生伸长变形。这时，如果假想地将焊件沿焊缝中心分成两半，离焊缝近的金属由于加热温度较高伸长量较大，而离焊缝远的金属由于加热温度较低伸

11、长量较小，焊件的两部分将变成如图9-6（a）（a） （b） 图9-6 加热时的应力与变形中虚线所示的状态。但实际上焊件是由这两部分组成的整体，两个部分在变形过程中必然互相限制，于是在焊件中造成了如图9-6（b）所示的应力状态：靠近焊缝两端部分的金属由于受到中间部分金属的拉伸而产生拉应力，中间部分的金属则由于受到两端部分金属的压缩而产生压应力。（a） （b）图9-7 冷却时的应力与变形从前面分析纵向焊接应力与焊接变形的成因已经知道，靠近焊缝的金属由于在加热过程中产生了压缩塑性变形，所以，当假想地将焊件分成两半后，焊件冷却后将变成如图9-7（a）中虚线所示的形状。但实际上由于它们之间的相互限制，造

12、成焊件在冷却后中间受拉应力，两端受压应力的焊接残余应力状态如图9-7（b）所示，同时焊件产生了横向收缩残余变形2由焊缝冷却先后不同引起的横向应力与变形在焊接一条焊缝时，总有先焊后焊之分。先焊的部分先冷却，后焊的部分后冷却，因此，先冷却的部分将限制后冷却部分的收缩变形。为了说明这个问题，现举下面例子：图9-8 焊缝冷却造成的应力与变形对接接头在装配时，按图9-8所示的顺序进行点焊。由于1、2两点首先点焊，所以当点焊3点时，已经冷却的1，2两点将对3点的收缩造成约束，使该点承受拉应力，2点承受压应力。这时，三个焊点的应力状态就象以2为支点的杠杆系统，所以1点也将承受拉应力，否则，拉应力与压应力就不

13、能平衡。在这种横向应力的作用下，焊件将产生横向收缩。上面所分析的情况，实际上就是焊接直接焊缝时由于冷却先后不同所造成的横向应力与变形情况。显然，当焊接顺序改变时，这种横向应力状态也将发生变化。图9-9是几种不同图9-9 各种不同焊接顺序所造成的横向压力焊接顺序条件下由于冷却先后不同所造成的横向应力状态。在各种条件下都有横向收缩变形产生。将以上两种原因所造成的横向应力及横向变形进行合成，就构成了焊件总的横向应力及横向变形。 第二节 焊接变形及其控制一、 焊接变形的分类按焊接变形的表现形式，可以将其大致分为以下七类：（一）纵向收缩变形焊后，焊件沿焊缝长度方向产生的收缩，如图9-10中的L。（二）

14、横向收缩变形焊后，焊件在垂直于焊缝长度方向上所产生的收缩，如图9-10中的B。（三） 弯曲变形如图9-11所示，平直的T型梁在焊接后产生了挠度以上三种变形的产生原因，已在前面一节进行了详细的分析，这里不再重复。图9-10 纵向收缩与横向收缩图9-11 弯曲变形（四） 角变形如图9-12所示，焊前，接头两侧的钢板位于同一平面内；焊后产生了以焊缝为顶点的夹角。在上一节讨论焊接应力与焊接变形的产生原因时，都是假设应力与变形在厚度方向上是均匀的，但实际上，焊接面由于加热温度较高，冷却时所产生的收缩变形比较大，而背面的收缩变形则比较小。角变形正是由厚度方向上不均匀的横向收缩变形引起的。（五）波浪变形 图

15、9-12 角变形 图9-13 波浪变形如图9-13所示，焊件在焊后凸凹不平，呈波浪状。这种变形常见于薄板焊接结构中。一般沿焊缝方向，焊缝及其附近区域的内应力为拉应力，两侧区域为压应力，由于板薄，刚性较差，所以当这种压应力超过一定水平后，就会造成焊件的波浪变形。（六）错边变形如图9-14所示，接头两侧的焊件在焊接过程中产生了长度方向和厚度方向上的变形不一致。可能引起错边变形的原因比较多，如装配不善，接头两侧焊件的约束程度不同，两侧焊件的刚性不同，两侧材料的膨胀系统不同，以及电弧偏离焊缝中心造成对两侧焊件的不均匀加热等 。（a）长度方向的错边 （b）厚度方向的错边 图9-14 错边变形图9-15

16、扭曲变形（七）扭曲变形如图9-15所示，装配时平直的工字梁在焊后产生了扭曲，使焊件呈螺旋形 。扭曲变形的产生，主要是由于不均匀的角变形所造成的。沿焊缝的焊接方向，角变形逐渐增大。再加上不合理的焊接顺序和焊接方向等，就可能引起焊件产生扭曲变形。在实际焊接结构中所遇到的焊接变形，常常是几种形式同时出现，相互影响，而不是仅出现一种形式的变形。例如焊接薄板对接接头时，就可能同时出现纵向收缩变形，横向收缩变形、角变形和波浪变形等，如图9-13所示。二、 影响焊接变形的因素影响焊接变形的因素有很多，并且根据实际情况的不同，各种因素对焊接变形的影响不小也不一样。概括地，可以将它们分成设计方面和工艺方面的影响

17、因素两部分。下面仅就一些影响焊接变形的主要因素加以讨论。（一）影响焊接变形的设计因素1 焊缝长度与数量焊接变形是由于结构采用了焊接方法进行金属零部件的联接而造成的，焊缝越长、数量越多，热源在焊接过程中对焊件的热作用就越大，接头区域金属在加热过程中的压缩塑性变形也越大，因此焊件在冷却后不但变形增大，还有可能使变形形式变得复杂。减小焊缝长度，减少焊缝数量，不仅能够有效地减小焊接变形，还可以减小结构的焊接应力，缩短结构的焊接制造周期。2 焊缝在结构中的布置焊接结构的整体弯曲变形，绝大多数都是由于焊缝在结构上的不对称布置所造成的。例如，当用钢板焊接T形梁时，由于焊缝全都位于梁的中性轴的下方，焊后整个梁

18、上拱，产生如图9-16所示的弯曲变形。一些比较大的焊接结构，一般在中性轴两侧都有许多焊缝，这些焊缝的数量、长短、坡口型式及各自距中性轴的距离各不相同，焊后结构就有可能产生整体的弯曲变形。 图9-16 T形梁焊后的弯曲变形3 结构刚性结构的刚性越大，对变形的抗力越大。受同样的外力作用，刚性大的结构变形小，刚性小的结构变形大。结构刚性的大小主要取决于材料的力学性能、结构截面的几何形状和几何尺寸、以及结构的整体尺寸等。在同样的外力作用条件下，厚板产生的拉伸与压缩变形就比薄板小，这是因为厚板的刚性比较大。对于弯曲变形，工字梁结构就比T形梁结构的刚性大，而封闭形截面的箱形梁刚性最大（图9-17），因而在

19、同样的外力条件下，箱形梁的弯曲变形最小。同样的结构，长度越小刚性越大，因此变形也就越小。刚性较小 刚性较大 刚性最大 图9-17 不同结构形式梁的刚性比较（二）影响焊接变形的工艺因素1 焊接方法焊接变形是由于在焊接过程中热源对焊件不均匀的热作用而造成的，因此，加热温度越高，加热面积越大，则焊件的变形就越大。比如，由于气焊的加热面积比手工焊大，所以气焊的焊接变形就比手工焊大；而CO2气体保护焊则由于焊丝熔化率高，焊接速度快，对焊件的作用小，再加上保护气体的冷却作用，所以其焊接变形比手工焊还要小。2 装配间隙与坡口型式装配间隙越大，坡口截面需要填充的面积越大，则填充金属量也越大，因而冷却时的收缩量

20、也越大，焊件在焊后产生的焊接变形也就越大。如同样厚度的焊件，当采用电渣焊方法进行焊接时，所产生的焊接变形就要比手工焊或埋弧自动焊时大，因为电渣焊的坡口（装配间隙）大，填充金属量大。图9-18是几种常用典型坡口型式焊接变形量大小的比较。当然，变形最大 变形较大 变形最小图9-18 常用典型坡口形式焊接变形的比较这也与下面将要讨论的焊接层数、道数和热输入有关。3 装配和焊接顺序通常结构在装配焊接过程中，每装配一个零部件，每焊接一条焊缝，其刚性都有相应的增加，所以结构整体的刚性要比其单个零部件的刚性要大。不同的装焊顺序会使结构在焊接过程中具有不同的刚性，因而在焊后产生不同的变形。比如，当用钢板焊接工

21、字梁时，可采用两种不同的装焊顺序：一种是先将腹板与一块翼板装焊成T形梁，然后再在T形梁上装焊另一翼板成为工字梁，如图9-19（a）所示；另一种是先整体装配成工字梁然后焊接，如图9-19（b）所示。显然，按第一种装焊方法，工字梁就会产生较大的弯曲变形，而采用第二（a） （b） 图9-19 工字梁的两种不同的焊接顺序种方法就比较合理。因此，对于截面对称，焊缝布置也对称的简单结构，为减小弯曲变形，应该首先整体装配，然后再进行焊接。但是，并不是说所有的焊接结构都要先总装后焊接的顺序，或者说采用这种顺序就一定能够获得控制焊接变形的最佳效果。比如上面讲到的工字梁的焊接，即就是先整体装配，如果焊接时按图9-

22、19（b）所示的焊接顺序焊接四条角焊缝，那么焊后还会产生上拱弯曲变形。采用1，4，2，3的顺序进行焊接时，就可以更有效地减小梁的弯曲变形。焊接方向对焊焊接变形也有很大影响。仍以工字梁的焊接为例。整体装配后的工字梁，按照1，4，2，3的顺序进行焊接时，如果相邻的两条角焊缝1，2和3，4沿两个不同 （a）焊前 （b）焊后 图9-20 工字梁的翘曲变形的方向进行焊接，焊后工字梁就会产生如图9-20所示的扭曲变形。改变焊接方向，沿同一方向焊接两条相邻的角焊缝，就可以避免梁在焊后产生扭曲变形。4 焊接线能量从上节对焊接变形的产生原因所进行的分析可知，接头金属在焊接热源加热过程中产生的压缩塑性变形越大，焊

23、件在冷却后产生的焊接变形就越大。由于线能量与这种压缩塑性变形成正比，即线能量越大，接头金属在焊接加热过程中的压缩塑性变形也越大，所以说线能量越大，焊接变形就越大。比如，尺寸相同、刚性拘束条件相同的焊件，当采用埋弧自动焊方法进行焊接时，由于其线能量一般比手工焊大，所以其变形就比手工焊大。5 焊接层数与道数当接头既可以单道焊又可以多层多层焊时，单道焊的焊接变形就比多层多道焊大。这是因为单道焊时熔敷金属是一次将坡口填满的，因此接头金属在收缩时是在整个厚度上同时进行的；而多层多道焊时，已冷却的先焊熔敷金属使得接头的刚性增大，随后焊接时，焊件收缩变形受到的拘束增大。因此，随着焊接层数、道数的增加，后焊焊

24、道引起的变形越来越小，焊件最后的焊接变形主要是由先焊焊道所造成的。所以多层多道焊的焊接变形比单道焊小。电渣焊焊接变形比较大的原因除了与其特有的坡口型式有关外，也与其整个坡口一次焊满的工艺特点有关。6 多层多道焊的焊接顺序为了防止角变形，中厚板平板对接接头有时选择对称的坡口型式，如X形坡口。但当焊接顺序不当时，仍有可能产生较大的角变形。图9-21是X形坡口接头多层多道焊时，焊接顺序对角变形的的影响。按照图9-21（a）所示的顺序进行焊接时，就会产生很大的角变形，因为每焊一道都会有角变形产生，每一道所产生的角变形都是在上一道所产生的角变形的基础上进行的，因此，当先将接头的一面焊满所产生的角变形就是

25、所有这些角变形的叠加。尽管在焊接另一面时也要产生相反方向的角变形，但因为这时接头的刚性已经增大，后一面焊接时所产生的角变形只能部分地减小前一面的角变形，而不能与之完全抵消。当板比较厚时，接头由于一侧已经焊满而变的刚性很大，焊接另一面时可能根本就不能产生反方向的角变形，甚至还会造成后焊面焊缝金属由于承受超过其强度极限的拉应力而开裂。如果采用图9-21（b）所示的焊接顺序在接头两面交替进行焊接，则两面焊接时所产生的角变形可以相互抵消，最后接头仅产生很小的角变形。（a）不合理 （b）合理 图9-21 焊接顺序对角变形的影响另外，对于一些普通的焊接结构，采用分段焊，跳焊及退焊等方法，也可以获得比较好的

26、控制焊接变形的效果。这是因为与直通焊相比，采用这些方法焊接时，热源对焊件的热作用减小，焊件的温度分布比较均匀，因而可以进行比较自由的整体变形，同时先焊部分对后焊部分有比较大的拘束作用，所以其变形就比较小。图9-22是这些方法的示意图。（a）直通焊 （b）分段焊（c）分段跳焊 （d）分段退焊图9-22几种减小焊接变形的施焊方法此外，母材的热物理性能对焊接变形也有一定的影响。不同的金属材料具有不同的线膨胀系数a，也就是说，在同样的加热温度条件下所产生的变形大小不同。比如，碳钢，不锈钢和铝的a依次增大，所以在同样的条件下，铝焊件的焊接变形最大，不锈钢的变形次之，碳钢焊件的变形最小。以上是一些影响焊接

27、变形的主要因素，但是还有一些因素对焊接变形有影响，比如预热。预热的主要目的是防止一些淬硬倾向比较大的钢种，或刚性比较大的结构，在焊接过程中由于产生淬硬组织或比较大的拘束应力而产生裂纹；但同时预热也影响结构的焊接变形。一方面，预热 时焊件的原始温度提高，这相当于增加了线能量，使得接头区域金属的塑性变形区增大，因而焊件的焊接变形增大；另一方面，预热缩小了焊件各部分在焊接过程中的温度差异，温度趋于均匀化，使得塑性区的压缩塑性变形量反而下降，焊件的焊接变形减小；其最后的影响效果取决于预热时加热温度的高低和加热区域的大小。由于这些因素不是影响焊接变形的主要因素，其影响又比较复杂，所以在这里不予讨论。三、

28、 控制焊接变形的措施针对上面影响焊接变形的主要因素，可以采取以下措施来控制焊接变形： 减小焊缝长度，减少焊缝数量。 合理布置焊缝在结构中的位置。 增大结构的刚性。 选择变形比较小的焊接工艺方法。 确定合理的装配间隙，选择合理的焊缝型式和尺寸 选择合理的装配顺序和焊接方向。 减小焊接线能量。 尽可能采用多层多道焊方法，并合理地安排其焊接次序。 采用反变形法：就是事先估计好焊件焊接变形的方向和大小，然后在装配时预先人为的给予一个相反方向的变形，使之与焊接变形相抵消。例如，为了防止对接接头的角变形，可以在焊前预先将接头处垫高，如图9-23（a）所示；为防止工字梁翼板产生焊接角变形，可（a） （b）

29、图9-23 几种反变形措施焊前 焊前焊后 （b）焊后（a） （b） 图9-24 薄壳结构凸缘焊接的反变形以在装配前将翼板预压出一个反向的角度，如图9-23（b）所示。在薄壳容器止焊接凸缘时，如果不采取措施控制变形，焊后容器壳体往往在凸缘处产生塌陷，如图9-24（a）所示；为防止这种变形，可以预先将壳体与凸缘相焊的接头处向外顶使之外凸，如图9-24（b）所示。总之，采取反变形法后，可以使焊件在焊后基本保持图纸所要求的形状和尺寸。 采用刚性固定法：就是焊前将焊件加以刚性拘束，使焊件在焊接过程中不能自由变形，从而达到控制焊接变形的目的。图9-25是实际生产中应用这种方法控制焊接变形的几个例子图9-2

30、5 钢板对接焊时加“马”刚性固定 （a）厚板电渣焊对接；（b）厚板环缝对接；（c）一般钢板对接采用散热法：散热法又称强迫冷却法，就是焊接时用水或水冷铜垫等将接头区的热量迅速散去，以限制焊件的受热面积，减小塑性变形区，从而控制焊接变形。但这种方法不适应淬硬倾向比较大的材料。图 9-26是应用散热法防止薄板结构焊接变形的应用实例。图9-26 采用直接水冷防止薄板结构的焊接变形除了以上这些方法外，还可以在下料时预先留出收缩余量。对于控制纵向和横向收缩变形来说，预留收缩的方法还是比较有效的。四、 焊接变形对焊接结构的不利影响焊接变形对焊接结构的不利影响主要有以下几个方面：（一）降低装配质量容器筒体的纵

31、缝在焊接过程中都要产生横向收缩变形，使筒形变小。当这种收缩变形比较大时，筒体的直径就会变得过小，与封头装配时就会产生错边，如图9-27所示。同样，筒体纵缝的角变形会筒体与筒体间及筒体与封头间在装配时产生错边（图9-28），而筒体纵缝的纵向收缩变形使得筒节间装配时无法保证合理的装配间隙（图9-29）。这些都会对装配及以后的焊接施工造成困难，严重地影响焊接质量。图9-27 封头与筒体装配时的错边 图9-28 筒体与筒体装配时的错边（二）增加制造成本当由于焊接变形使得工件装配变得困难，或无法保证焊接质量时，就需要先对变形进行图9-29 筒体间装配间隙不均匀矫正后再组装。这样就使得产品的制造周期加长，

32、成本增加，同时使得矫形部位的材料性能下降。比如，矫正筒体纵缝的角变形时（图9-30），接头必然有部分金属要产生塑性变形而造成加工硬化，使得该区域金属的塑性降低。对于比较复杂的变形，矫正的工作量可能经焊接的工作量还大，有时甚至根本无法矫正，造成废品。 图9-30 筒体纵缝角变形的机械矫正（三）降低结构的承载能力在有焊接变形产生的部位，如角变形、错边变形等，一般都有比较大的应力集中。在外载荷的作用下，这些部位会产生更大的应力集中和附加弯曲应力，严重时甚至会导致接头的低应力脆断，造成整个结构的破坏。五、 矫正焊接变形的方法焊接结构不可避免地要产生焊接变形，只要采取控制焊接变形的措施对其程度加以限制，

33、就可以将焊接变形对结构的不利影响减小到允许的范围内。但有时尽管在设计和工艺方面都采取了控制焊接变形的措施，还是产生了比较大的焊接变形，这时就必须进行变形矫正。矫正焊接变形的常用方法主要有以下两种：（一）机械矫正法机械矫正法就是用外力使焊件产生与焊接变形方向相反的塑性变形，使之与焊接变形相互抵消，从而达到矫正焊接变形的目的。图0-31是机械矫正工字梁焊接弯曲变形的情况：利用机械加压机构使梁产生与焊接弯曲变形方向相反的弯曲变形。但是如果这种变形是弹性的，那么当撤去外力后梁必然反弹并恢复焊后的弯曲形状，起不到矫正变形的作用，只有在 图9-31工字梁弯曲变形的机械矫正加压过程中发生塑性变形，才能达到减

34、小焊接变形的目的。因此，在矫正过程中施加的压力应从小到大逐渐增加，直至变形被完全矫正时为止。由于用机械矫正法矫正焊接变形时变形处金属要承受很大的塑性变形，因此，比较适用于塑性好的材料，对于脆性材料应用这种方法时必须慎重。脆性材料本身塑性就很差，再上变形处一般都存在着严重的应力集中，因此接头有可能在矫形时开裂，造成返修甚至报废。（二）火焰加热矫正法火焰加热矫正法就是用火焰对变形结构尺寸较长的部分进行加热，利用加热时产生的压缩塑性变形和冷却时产生的收缩变形，使之与尺寸较短的部分相适应，从而达到矫正焊接变形的目的。举下面两个例子来说明这种方法的实际应用。 图9-32 T形梁弯曲变形的火焰加热矫正 图

35、9-33 薄板波浪变形的火焰加热矫正图9-32是用这种方法矫正T形梁弯曲变形的示意图。当在弯曲部分的腹板上缘，如图9-32（a），或翼板的一侧边缘，如图9-32（b），加热时，加热区必然要产生压缩塑性变形，冷却时梁在这些区域收缩变形的带动下原来的弯曲变形被“拉”直。图9-33 是用这种方法矫正薄板波浪变形的示意图。加热点选在产生波浪的部位。为防止这些部位在加热时进一步外拱，可在加热的同时对图9-33（b）的这些部位加压，也可以加热点周围喷水冷却以限制加热的范围，加强对加热点金属的拘束作用。具体应用这种方法时，应根据变形程度及范围的大小，确定合理的加热位置及加热点数量，并掌握好各点的加热温度。对

36、于薄板波浪变形的矫正，应用这种方法可以获得很好的效果。顺便说一下，火焰加热不但可以用来矫正变形，也可以反过来进行成形加工，比如用这种方法将钢板加工成各种曲面（图9-34），这就叫火焰成形。火焰成形具有设备简单，成本低，效率高，质量好的优点，因此已被广泛采用，尤其是在造船厂。 图9-34 火焰成形典型实例 第三节焊接应力及其控制一、 焊接应力的分类按照焊接应力在结构中的作用方向，可将焊接应力分成以下三类：（一）线应力应力在焊件中只沿一个方向发生，如焊接薄板对接焊缝和在工件表面堆焊时，产生的纵向应力（图9-35）也称单向应力。（二）平面应力应力存在于焊件中一个平面内的不同方向上，如焊接中厚板对接接

37、头时，既有沿焊缝方向的纵向应力产生，也有沿垂直于焊缝方向的横向应力产生（图9-36），两个方向的应力在同一平面内，也称双向应力。（三） 体积应力应力在焊件中沿空间三个方向发生，如焊接厚板对接接头时，不但有纵向应力和横向应力产生，沿厚度方向也有焊接应力存在，这种应力状态就叫做体积应力，如图9-37（a）所示，也称三向应力，在焊接结构中三个方向焊缝的交叉处就有这种体积应力存在，如图9-37（b）所示。图9-35 面应力 图9-36 线应力 图9-37 体积应力二、 影响焊接应力的因素与影响焊接变形的因素相同，影响焊接应力的因素概括地分为设计和工艺两个方面：（一）设计方面1 结构刚性一般结构刚性越大

38、，则对变形的抗力越大，焊接应力也就比较大。降低刚性，就可以通过变形使应力得以松弛，焊后结构的残余应力就比较小。2 焊缝布置如果焊缝的布置过于集中，就可能使每条焊缝的残余应力相互叠 加，在结构中造成峰值很大的大面积拉应力区；当有交叉焊缝时（不论是丁字交叉或十字交叉），就可能在交叉处一定范围内造成复杂的应力状态，这些都会对结构的运行造成十分不利的影响。因此设计时应尽量避免交叉焊缝，使焊缝分散布置或相隔一定距离，比如容器接管与容器筒体的焊缝应与筒体纵缝、环缝及相邻接管的焊缝相距3t（t为容器壁厚）且不小于100mm，如图9-38所示。图9-38 容器接管焊缝3 焊缝尺寸和数量很显然，焊缝数量越多，尺

39、寸越大，结构的焊接残余应力也就越大；同时还会使拉应力区面积扩大，峰值增大，使应力的分布状态复杂。因此应尽可能地减少焊缝数量，确定合理的焊缝尺寸。那种 认为焊缝尺寸越大接头联接就越牢固的认识是十分错误的。（二）工艺方面1 焊接线能量焊接时热源对焊件的热作用都是局部的，因此，线能量越大则这种局部热作用的影响和范围就越大，使得焊接残余应力增大。考虑到焊接线能量的这种影响，应根据焊接结构的具体情况，采用小直径的焊条，偏低的电流值或较快的焊速，以减小结构的焊接残余应力。2 板厚及坡口型式图9-39是80mm低碳钢厚板U型坡口多层多道焊时横向拉应力区的拉应力在厚度上的分布情况。因为每焊一层都要有角变形产生

40、，在根部引起拉伸塑性变形；多次塑性变形的累积就会在根部造成加工硬化，使应力不断上升，最后使根部的应力值远远大于材料的屈服极限，严重时甚至会导致焊缝沿根部开裂。如果将单面U型坡口改为双面U型坡口并采用双面对称焊接，则将在U型坡口根部造成压应力（图9-40），从而可以避免焊接裂纹。 （b）单面U型坡口横向应力在厚度上的分布情况（a） 接头横向应力的分布情况图9-39 U型坡口多层焊时横向拉应力的分布图9-40 双面U型坡口横向应力厚度上的分布情况3 焊接顺序和焊接方向焊接顺序对结构残余应力的影响是很大的。通过前面焊接变形一节的学习已经知道，当焊接顺序改变时，结构在焊接过程中的刚性也就随之而变。如果

41、在焊接过程中焊缝能够比较自由地收缩，则焊后的残余应力就比较小；反之则会由于收缩变形受到阻碍而产生较大的残余应力。因此，在安排焊接顺序时，应先焊在工作时受力最大的焊缝（图9-41，先焊工字梁工作时受力最大的翼缘对接焊缝1），或按收缩量的大小先焊收缩量大的焊缝（图9-42，先焊双工字钢结构中收缩量最大的盖板对接焊缝1），或者使每条焊缝在焊接时都能比较自由地收缩（如图9-43，拼板时先焊错开的短焊缝1和2，后焊直通的长焊缝3。如果采用相反的，即先焊3，再焊1和2，则由于短焊缝收缩时受限制而造成很大的拉应力。） 至于焊接方向的影响，在第一节中已经讨论了焊接方向不同时横向应力的变化情况，这里不再重复。

42、图9-41 按受力大小确定焊接顺序 图9-42 按收缩量大小确定焊接顺序1，2-对接焊缝；3-角焊缝 图9-43 按焊缝布置确定焊接次序三、 减小焊接应力的措施采取以下措施可以达到减小结构焊接残余应力的目的： 分散布置焊缝，或使相邻焊缝间相距一定距离。 尽量减少焊缝数量，确定合理的焊缝尺寸。 减小焊接线能量。 根据板厚和具体结构选择合理的坡口型式。 降低局部刚性，如图9-44所示，采用了以变形法后，由于增加了自由度，焊缝可以比较自由地收缩，这样不但可以控制结构的残余变形，而且还可以减小结构的残余应力。 确定合理的焊接顺序，这是在工艺上比较常用且比较有效的减小残余应力的措施。前面已经讨论了以上各

43、项措施对焊焊接应力的影响，这里不再重复。另外，还可以采取措施减小焊接应力。 锤击或辗压焊缝区。焊缝及其附近区域一般都因收缩受阻而为拉应力区，通过锤击或辗压这个区域就可使之伸长并发生塑性变形，从而降低结构的残余应力。 预热，可以减小接头区与结构整体的温差，使焊缝区和结构整体在冷却时尽可能均 图 9-44 采用反变形法降低局部刚度减小内应力匀地收缩，从而达到减小焊接残余应力的目的。 加热减应区法，如图9-45所示。在框架断口焊接之前，先对框架两侧的立柱加热使之伸长；立柱的伸长将带动焊接部位使之产生一个与焊接收缩方向相反的变形。冷却时，焊缝的收缩方向和两侧立柱的收缩方向相同，相当于是减小了两侧立柱在

44、焊缝收缩时的拘束作用，使之能够比较自由地收缩，从而降低了框架的残余应力。这种加热部位叫做“减应区”。采用这种方法焊接一些刚性比较大的结构，如轮幅、轮缘的焊接，如图9-46（a）、（b）所示，或补焊灰口铸铁，都可以取得比较好的降低焊接应力的效果。图9-45 框架断口焊接（a） （b） 图9-46 轮幅，轮缘断口焊接四、 焊接应力对结构的不利影响焊接应力的存在对结构在制造和使用过程中的不利影响主要有以下几个方面：（一）对结构在制造过程中的不利影响焊接应力的存在有可能使结构在制造过程中产生各种焊接裂纹。在一定水平的焊接应力作用下，焊缝和热影响区金属在经受焊接热循环的过程中可能产生热裂纹；对于一些需要

45、进行焊后热处理的结构，焊接残余应力可能导致再热裂纹的产生；这些都会产生返修。另外，在焊接残余应力、淬硬组织和焊缝金属中扩散氢的联合作用下，接头还可能产生冷裂纹，成为使用过程中的隐患。（二）对结构在使用过程中的不利影响1 降低结构的承载能力，缩短使用寿命在工作载荷的作用下，由于残余应力的存在，焊接接头不但要承受结构的工作应力，还要承受残余应力，因此，接头承受的实际应力要比工作应力大。换句话说，要使结构安全运行，就必须降低其工作载荷。一般对于在工作温度下塑性比较好的材料，当结构承受静载荷或低周疲劳载荷时，残余拉伸应力对结构的承受能力和使用寿命没有明显影响；但是对于在工作温度下塑性比较差的材料，拉伸残余应力的存在将使结构的承载能力下降，使用寿