毕业设计锅炉房设计说明书(共67页).docx

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1、精选优质文档-倾情为你奉上前 言随着生产的发展，锅炉房设备日益广泛的运用于现代化工业建设的各个部分，成为发展国民经济的重要热工设备之一。从量大面广这个角度来看，除电力以外的各个行业中运行的主要是中小型锅炉，但目前能源的增长大大落后于生产的增长。面对这些锅炉，如何发掘潜力提高他的热效率，有着极为重要的实际意义。此外，使锅炉能因地制宜的有效使用地方燃料，并未满足环境的要求而努力解决烟尘问题，以及在提高经济效益的同时减轻工作强度，保证锅炉额定压力及运行效率，安全可靠的运行锅炉也是需要进一步研究的课题。毕业设计是对毕业生大学四年所学知识的一次系统检测，同时也是对学生综合能力的一次系统提升。通过毕业设计

2、，可以培养学生独立思考、解决工程实际问题的能力。通过本设计，学生可以基本掌握空调系统设计的基本流程，对以后参与工程建设及设计有很大的帮助。 本次锅炉房的毕业设计是石家庄筑路机械厂锅炉房工艺设计，该锅炉是新建锅炉房。本设计给出了锅炉房设计的全部过程，包括锅炉设备的选型、水处理系统、运煤系统、除渣系统、除尘系统等的设计。在设计过程中，本人多方查找锅炉房的资料，征求老师和同学们的意见，力求设计符合规范，达到老师给定的设计要求。设计过程中遇到了许多以前课程设计中从未遇到过的工程实际问题，对本人来说是一次不小的考验，但同时也在解决这些问题的过程中慢慢的提高自己的知识运用能力，具备了一些基本的设计能力，使

3、我受益匪浅。设计过程中，本人不但专业综合素质得到提高，而且提高了许多办公软件的熟练度，如Excel，Word。特别是CAD制图，本人已能熟练运用。本次设计得到了田安民老师的悉心指导及教研室其他老师的教诲，在此特向诸位老师表示衷心的感谢，同时也感谢同组人员的帮助与协作。由于本人所学知识有限、经验不足，设计中的错误及不合理之处在所难免，敬请各位老师批评指正。 概 述1. 设计题目石家庄筑路机械厂锅炉房工艺设计2. 设计任务本题目设计任务是为该厂新建锅炉房的工艺设计，同时考虑扩建的要求，使新建锅炉房既能满足工程结束后，该厂生产、生活及供暖通风对用热的需要，又要使扩建时顺利进行且不影响已装锅炉的正常运

4、行，同时还要使新建和扩建工程总投资费用最经济。3. 热负荷特点本设计为石家庄某工厂锅炉房工艺设计，该锅炉房以全年生产热负荷为主，皆有采暖、通风及生活热负荷。供暖通风最大热负荷为5.57MW，采暖系统为低温热水（110/70）采暖方式，采用一台7MW热水锅炉。生产和生活用热均为饱和蒸汽，最大负荷为28.01t/h，采用三台10t/h蒸汽锅炉。4. 系统方案根据甲方提供的热负荷资料、燃料资料、水质资料、气象资料、水文地质资料及其他等原始资料，经比较，主要系统方案确定如下：采用一台7MW热水锅炉，采暖季运行，非采暖季停止运行，锅炉检修在非采暖期进行。三台10t/h蒸汽锅炉，蒸汽锅炉平均负荷为18.8

5、2t/h，在负荷需求低的情况开两运行，此时可安排检修，负荷需求大时三台运行。锅炉水处理系统采用逆流再生钠离子交换软化系统，交换剂为0017强酸性苯乙烯阳离子交换树脂；型号为FNN-1200/20，选用两台一用一备。工作周期为30小时25分钟。给水除氧设备采用大气式热力喷雾热力除氧器，除氧水箱下部装设再沸腾用的蒸汽管。规格为20t/h，选用两台，正常情况两台同时运行，当一台出现故障时另一台低负荷工作。锅炉给水系统为单母管集中式二段给水系统；蒸汽采用单母管引至分汽缸；定期排污，排至排污降温池；为了节能，连续排污引至连续排污扩容器，二次蒸汽引到除氧器。热水锅炉循环泵选用两台变频泵，一用一备，定压方式

6、：补给水泵定压，并设置安全阀泄水，解决水的膨胀问题。蒸汽锅炉给水采用三台泵，往复式蒸汽泵作为备用泵。凝结水箱与软水箱合二为一，为带隔板的水箱。凝结水泵设两台。锅炉引、送风系统：采用分散式平衡通风系统；除尘器采用水域脱硫除尘器。架空风道采用矩形钢风道，地下采用混凝土风道。架空烟道采用矩形烟道，出风机间采用砖烟道，合并后汇集在砖烟囱排出，烟囱上口内经为1700mm，高50m，制作方法参考标准图集砖烟道（04G211）。锅炉房平均小时最大耗煤量为4.98t/h，运煤系统采用全胶带输送机输送系统，共设三级，一、二级为倾斜提升输送，第三级为水平输送，除渣设备采用链条除渣机系统，除渣量为5t/h。第一章

7、锅炉型号及台数选择1. 热负荷计算1) 锅炉房的最大计算热负荷Qmax，作为确定锅炉房的设计出力（容量）的依据。锅炉房设计容量Q按下式计算：【依据实用供热空调设计手册式6.2-1】Q=K0K1Q1+K2Q2+K3Q3+K4Q4+K5Q5 式中 Q1、Q2、Q3、Q4分别为采暖、通风、生产、生活的最大热负荷，t/h； Q5锅炉房自用热负荷，t/h； K0室外管网热损失及漏损系数，按【表1.1-1】查得； K1、K2、K3、K4、K5分别为采暖、通风（空调）、生产、生活和锅炉房自用热负荷同时系数，见【表1.1-2】室外管网热损失及漏损系数K0 表1.1-1管道种类敷 设 方 式架 空地 沟蒸汽管网

8、1.11.151.081.12热水管网1.071.101.051.08同时使用系数K1、K2、K3、K4、K5 表1.1-2项 目K1K2K3K4K5推荐值1.00.81.00.71.00.50.81.0注：生活用热负荷同时使用系数采取0.5，若生活用热和生产用热时间错开，则K4=0对于本设计： 由于甲方用热需求，生产用热和生活用热介质为蒸汽，故采用蒸汽锅炉供热，热负荷计算如下：Q=K0K3Q3+K4Q4其中：K0=1.12，关于敷设方式，考虑架空敷设还是地沟敷设，假如有该工厂有生活区和生产区。蒸汽管道采用架空敷设方式。 K3=0.9，Q3=25.4t/h； K4=0.5由于生活用热和生产用热

9、时间不能错开。Q4=4.3t/h。Q=K0K3Q3+K4Q4=1.120.925.4+0.54.3=28.01 t/h即蒸汽锅炉的最大计算热负荷Qmax=28.01 t/h供热通风用热介质采用热水，故采用热水锅炉供热，热负荷计算如下：Q=K0K1Q1 MW 其中：K0=1.05，关于敷设方式，考虑架空敷设还是直埋敷设，假如有该工厂有生活区和生产区。热水管道生产区采用架空敷设方式，生活区采用直埋敷设方式。 K1=1，Q1=5.3MW；Q=K0K1Q1=1.0515.3=5.57 MW 2) 平均热负荷Qipj【参考锅炉房实用设计手册式13-2】Qpj=K0（Q1pj+Q2pj+Q3pj+Q4pj

10、） t/h对于蒸汽锅炉：生产平均热负荷Q3pj=15.7 t/h生活平均热负荷Q4pj=1.1 t/hQpj=K0（Q3pj+Q4pj）=1.1215.7+1.1=18.82 t/h对于热水锅炉：采暖季通风平均热负荷根据采暖期室外平均温度计算Qipj=tn-tpjtn-twQi t/h式中Qi采暖或通风最大热负荷t/h； tn采暖室内计算温度 tw采暖期采暖（或通风）室外计算温度 tpj采暖期室外平均温度依据设计已知气象资料得：tn=18、tw=-6.0、tpj=-0.8、Q1=5.3MW计算得：Q1pj=18-（-0.8）18-（-6）5.3=4.15 MWQpj=K0Q1pj=1.054.

11、15=4.36MW3) 全年热负荷D（t/年）【参考锅炉房实用设计手册式13-5】D=K0D1+D2+D3+D41+Q5Qmax t/年式中D1、D2、D3、D4分别为采暖、通风、生产和生活的全年热负荷，t/年； Q5Qmax除氧用热系数对于蒸汽锅炉：生产和生活的全年热负荷：D3=8n3SQ3pj=8365315.7= t/年D4=8n3SQ4pj=836531.1=9636 t/年式中n3全年工作天数，本设计为365天。 S每昼夜工作班数；本设计为三班制。D=K0D3+D4=1.12+9636=.16 t/年对于热水锅炉：采暖通风全年热负荷：D1=8n1SQ1pj=811134.15=110

12、55.6 MW/年式中n1采暖通风天数，本设计为111天。D=K0D1=1.0511055.6=11608.38 MW/年4) 锅炉房负荷汇总：蒸汽锅炉热水锅炉名称最大热负荷t/h平均热负荷t/h全年热负荷t/年名称最大热负荷MW平均热负荷MW全年热负荷MW/年生产用热28.0115.7采暖通风5.574.1511055.6生活用热1.19636锅炉房18.82.16锅炉房4.3611608.382. 锅炉型号及台数确定1) 燃料选择【依据工业锅炉房设计规范第11条】锅炉燃煤的选择，应根据国家的能源政策，按供需的可能，采用就近煤种，并应尽量采用低质煤种。由于本设计给出煤的低位发热量Qdwy=1

13、7618kJ/kg，挥发物Vy=25.04%。 依据【实用供热空调设计手册表6.2-4 我国工业锅炉用煤分类和锅炉设计代表性煤种特性】得知该煤质为类烟煤。2) 锅炉设备的选择依据【工业锅炉房设计规范第8条规定】锅炉的选择，应综合考虑下列要求：应能满足供热参数的要求；应能有效地燃烧所采用的燃料；应有较高的热效率，并应使锅炉的出力、台数和其它性能均能有效地适应热负荷变化的需要；应有较低的基建和运行管理费用；宜选用燃烧设备相同的锅炉。故初步判断该工厂锅炉采用蒸汽锅炉加热水锅炉或蒸汽锅炉加换热器。 对于换热器的选择计算：【依据锅炉房实用设计手册】 换热器采用汽水换热器加水水换热器，如下示意图：传热量的

14、计算：Qj=（1.051.1）Q式中：Qj计算热负荷（W）； Q累计热负荷（W）； 1.051.1损失系数。代人数值得：Qj=1.051.1Q=1.15.3MW=5.83MW由于循环水温为110/70，温差为40，假设水水换热器将水由70换热到85，换热温差为15；汽水换热器将水由85换热到110。蒸汽凝结水温为90。故由公式Q=Gct得：对于汽水换热热负荷与水水换热热负荷分别为：Q1=5.83MW2540=3.64MWQ2=5.83MW1540=2.19MW依据换热流体的性质及设计经验，选取换热器的传热系数。选管壳式（光管）换热器。对于汽水换热器k=2000w/(m2)；对于水水换热器k=9

15、50w/(m2)。计算对数平均温差：饱和蒸汽压力为0.5MPa，查饱和蒸汽性质表得tzb=151.84汽水换热器： tp=t2-t1lntdtx式中：td最大温差端温差（）tx最小温差端温差（）故：td=tzb-t1=151.84-85=66.84 tx=tzb-t2=151.84-110=41.84代人数值得汽水换热器的平均对数温差tp=t2-t1lntdtx=110-85ln66.8441.84=53.4水水换热器： tp=td-txlntdtx式中：td最大温差端温差（）tx最小温差端温差（）故：td=tzb-t2=151.84-85=66.84 tx=t2-t1=90-70=20 图

16、水水换热时温度变化图代人数值得汽水换热器的平均对数温差tp=td-txlntdtx=66.84-20ln66.8441.84=38.7确定换热器换热面积F：由公式：F=（1.051.1）QjKtp对于汽水换热器： F=1.05Q1Ktp=1.053.6453.4=35.79m2对于水水换热器： F=1.05Q2Ktp=1.052.1938.7=62.55m2选择设备：对于汽水换热器：选管壳式（光管）换热器DN800、加热面积40.0m2、有效长度为3.2m、传热量为5076103W、=1.5m/s对于水水换热器：选管壳式（光管）换热器DN300、加热面积111.0m2、有效长度为22m、传热量

17、为593104W、=1m/s3) 锅炉台数依据【工业锅炉房设计规范第9条规定】应根据热负荷的调度、锅炉的检修和扩建的可能等因素确定，一般不少于两台。当选用一台锅炉能满足热负荷和锅炉检修的需要时，宜安装一台锅炉。采用机械加煤锅炉的台数，新建时，一般不超过四台；扩建和改建时，总台数一般不超过七台。采用手工加煤锅炉的台数，新建时，一般不超过三台；扩建和改建时，总台数可按具体情况确定。由于本设计锅炉房为新建，锅炉出力28.01t/h和5.57MW，采用机械加煤。台数一般不超过四台。4) 锅炉方案确定：方案一：采用一台7MW的热水锅炉和三台10t/h的蒸汽锅炉；热水锅炉型号：SZL7-1.0/115/7

18、0-A;假如烧95/70，对锅炉出力、水循环工作的影响？蒸汽锅炉型号：DZL10-1.25-A；方案二：采用两台20t/h的蒸汽锅炉和换热器；蒸汽锅炉型号：DZL20-1.6-A；方案的比较：三种锅炉外形尺寸如上图。7MW热水锅炉10蒸汽锅炉20蒸汽锅炉对于方案一：锅炉房布置大小如下图：锅炉间总面积500平米高度 锅炉最高6.6 ，外加2 。为8.6 7MW热水锅炉10 蒸汽锅炉10 蒸汽锅炉10 蒸汽锅炉 对于方案二：锅炉房布置大小如下图：10 蒸汽锅炉10 蒸汽锅炉20 蒸汽锅炉锅炉间总面积469平米高度 锅炉最高7.65 ，外加2 。为9.65 由以上两图比较可得知，两种方案锅炉间总面积

19、和高度以及锅炉间净深相差不大。在用锅炉价值方面比较：依据【锅炉房实用设计手册表12-21锅炉房综合估算及单位投资参考指标】得知对于锅炉单台额定出力7MW单位投资为57.26万元/MW，锅炉单台额定出力为10t/h单位投资为40.08万元/(t/h)，锅炉单台额定出力为20t/h单位投资为40.35万元/(t/h)。对于方案一锅炉房综合估算造价为：757.26+3040.08=1603.22万元；对于方案二锅炉房综合估算造价为：4040.35=1614万元+换热设备价值。换热设备的造价远低于锅炉的造价。方案一造价比较低一点。在用锅炉房运行管理及锅炉备配件方面比较： 依据【工业锅炉房设计手册（第二

20、版）】有关规定：锅炉房应尽量选用同容量，同型号的锅炉设备。锅炉相同，有利于培训和提高操作人员的运行水平；方便管理，人员及备件的互换性强；检修同一种锅炉，工具、备件少，检修质量高；锅炉房布置上较整齐，有利于采用机械化运煤除灰设备。所以，一个锅炉房的锅炉设备最好容量、型号一致，甚至是一个生产厂的产品。对于上述两种方案，在运行管理和锅炉备配件方面，方案二增加了换热器的运行管理。故方案一优于方案二。在用水质要求方面比较：由于不同型号的锅炉，对水质的要求不同。两方案差别不大。经比较得方案一比较经济合理。从长远的角度和节能的角度来分析，方案一比方案二更效率高更节能。故选用方案一。采用一台7MW的热水锅炉和

21、三台10t/h的蒸汽锅炉。关于锅炉的备用问题：由于蒸汽锅炉平均负荷为18.82t/h，开两台10t/h锅炉能满足用户，所以不需要备用。在采暖期锅炉全开，在非采暖期可停热水锅炉。在负荷较小的情况下进行锅炉检测和维修工作。第二章 水处理设备选择锅炉水处理任务的确定，与锅炉排污率及炉水相对碱度有关，因此需先行计算此二量。锅炉水处理设备和给水设备的选择计算，是以各种水量（包括补给水量Gbs、给水量Ggs、回水量Ghs）为基础进行的，而这些水量的确定则又与锅炉排污率及热力除氧耗热汽量相关联，因此需用试算法计算。由于水处理前与水处理后，水质有变化，使计算出的排污率有很大变化，因此水量的计算又应按水处理前和

22、水处理后的水质分别进行，选择水处理设备时按 处理前的水量进行，选择给水设备则应按处理后的水量进行。还由于锅炉排污率的计算，是按碱平衡和盐平衡计算后取其大者确定的，因此各水量的计算还应依碱度和含盐量分别进行，最后取排污率P1、P2中大值者所对应的量为准。补给水是否要采取除碱措施，从经济角度要按排污率的大小经技术经济比较而确定，从安全角度（防止发生晶间腐蚀）要按炉水相对碱度大小确定，因此，在上述计算的基础上，还应进行炉水相对碱度Axd的计算。【上述摘自锅炉房工艺与设备下册，刘新旺主编】锅炉房用水来自城市自来水，水质已经过一定的处理。锅炉房水处理的任务通常是软化和除氧，某些情况下也需要除碱或部分除盐

23、。依据【锅炉房设计规范GB50041-2008】相关规定，水处理设计，应符合锅炉安全和经济运行的要求。1. 水处理设备生产能力的确定依据【实用供热空调设计手册8.4锅炉水处理】水处理设备的容量D（t/h）D=K(D1+D2+D3+D4+D5+D6)式中：K富裕系数，取K=1.20； D1蒸汽用户凝结水损失量，t/h； D2锅炉房内部汽水损失量，t/h（按锅炉房负荷的5%考虑）； D3锅炉排污损失量，t/h（在锅炉补给水量得出之前，无法确定锅炉排污率，为此可预先估算或在210%之间选取，如与最终确定的排污率相差不大3%，不必重算，否则，以计算得出的排污率重新计算）； D4热网漏损量，t/h。蒸汽

24、系统按锅炉房负荷的2%5%考虑；热水系统按系统水容量的1%考虑，方案设计中可按系统循环量的0.5%（t=25）1%（t=40）估算。依据【锅炉房设计规范GB50041-2008】第10.1.8条规定：热水系统的小时泄漏量，应根据系统的规模和供水 温度等条件确定，宜为系统循环水量的1%。故热水锅炉按系统循环量水量的1%。 D5水处理系统自耗软化水量，t/h； D6其他工艺装置及用户需要的软化水量，t/h。本设计中：D1=30th1-40%=18th D2=30th5%=1.5th D3=30th9.5%=2.85th D4=30th4%+71064.8103(110-70)th1%=2.5th

25、D5、D6忽略不计代人上式得水处理设备的容量D为：D=KD1+D2+D3+D4=1.2018+1.5+2.85+2.5=29.82th2. 锅炉房凝结水总回收量计算如下图： 二次汽新蒸汽锅炉给水泵软化水厂区凝结水锅炉房凝结水总回收量Ghs，等于生产负荷、采暖负荷、通风负荷等厂区凝结水回收Ghs及除氧器凝结水回收量Ghs之和。生产负荷凝结水回收量为：25.40.90.4=9.144t/h；生活负荷、凝结水回收量为零；厂区热用户凝结水回收量为：Ghs=9.144t/h；若忽略除氧器顶部排汽损失，除氧器凝结水回收量Ghs即为除氧器耗汽量Dq，t/h；计算如下：热力喷雾式除氧器工作压力为0.02MPa

26、，工作温度104105，进汽压力0.10.3MPa，进水压力0.150.2MPa，进水温度对于喷雾式除氧器不低于40。根据除氧器进出口介质质量和热平衡关系：Gzr+Ghs+Ghs=GzgGzrhcs-hzr+Ghshcs-hhs=Dq（hq-hcs）式中：Gzr锅炉房总软化水量，t/h； Ghs厂区凝结水回收量，t/h；9.144 t/h； Ghs除氧器凝结水回收量，t/h；等于Dq； Gzg锅炉总给水量，t/h；29.86 t/h； hzr、tzr软化水的焓，20.97kJ/kg及温度，5； hhs、ths厂区用户凝结水回水的焓，376.9kJ/kg及回水温度，90； hq进入除氧器蒸汽的焓

27、，2755.5kJ/kg； hcs、tcs除氧器出水口的焓，436.06kJ/kg及温度104； Dq、Dxq除氧用二次蒸汽及新蒸汽量，kg/h。 除氧器效率，0.98；代人数值：Gzr+9.144+Dq=29.86Gzr436.06-20.97+9.06-376.9=Dq（2755.5-436.06）0.98解得：Dq=3.4t/h除氧用蒸汽带来的凝结水回收量Ghs为3.4t/h。故锅炉凝结水总回收量为：Ghs=Ghs+Ghs=9.144+3.4=12.544t/h锅炉房总软化水量：Gzr=Gzg-Ghs=29.86-12.544=17.316 t/h3. 计算锅炉排污量，并拟定排污系统、锅

28、炉排污量锅炉的排污方式有连续排污和定期排污两种。连续排污是指排除锅水中的盐分杂质。依据【实用供热空调设计手册第二版8.4锅炉水处理】中锅炉房排污系统设计要点知：锅炉下锅筒、下联箱、省煤器最低处应设定期排污装置；上锅筒根据锅炉本体设计情况设连续排污装置。连续排污管道每台锅炉必须单独设置。定期排污管道可每23台锅炉汇合一根总管排出，每台锅炉的定期排污管上应装止回阀，总排污管上不得装任何阀门。额定蒸发量1t/h或额定压力0.7MPa的蒸汽锅炉及额定出口温度120的热水锅炉，每根排污管上应串联安装两个排污阀。锅炉排污水排入下水道前应经扩容器减压并冷却至40。室外排污池内应设有简易扩容装置，并有足够的混

29、合降温所需容积。连续排污系统应设置连续排污膨胀器回收二次蒸汽，并应考虑连续排污水热量的合理利用。连续排污水宜用作热水采暖系统或水力出灰系统的补充水。锅炉房容量较大时，宜设置定期排污膨胀器，以减少排污时产生的噪声和防止烫伤事故。汽水系统的取样冷却器宜集中设置，并靠近化验室。当取样冷却器数量较多时，可设置取样冷却槽。水汽样品的取用温度宜低于30。锅炉排污量通常通过排污率来计算。排污率的大小，可由碱度或是含盐量的平衡关系式求出，取其两者的较大值。按给水的碱度计算排污率：PA=（1-）A0AK-A0100%式中：锅炉补给水率（1）； A0补给水的碱度mmol/L； AK锅水允许碱度mmol/L；本设计

30、中：=Ghs30=12.54430100%=41.8%；A0=2.4mmol/L；AK=24mmol/L，查蒸汽锅炉和汽水两用锅炉锅外化学水处理的水质标准得；代入上式得排污率为：PA=A0AK-A0100%=（1-0.418）2.424-2.4100%=0.0647=6.47%按给水中含盐量计算排污率：PS=（1-）S0SK-S0100%式中：锅炉补给水率（1）； S0补给水的含盐量mg/L； SK锅水允许含盐量mg/L；本设计中：=Ghs30=12.54430100%=41.8%；S0=495mmol/L；SK=3500mmol/L；查蒸汽锅炉和汽水两用锅炉锅外化学水处理的水质标准得；代入上

31、式得排污率为：PS=S0SK-S0100%=（1-0.0418）-495100%=0.0959=9.59%按含盐量计算的锅炉排污率较大，故本设计锅炉排污率为9.59%。所以：锅炉排污量Dpw=DPpw=300.0959=2.877 t/h；最后求得锅炉房总给水量为：Gzg=30+305%+2.877=34.377 t/h校验误差：Ps-psps100%=9.59-9.59.59100%=0.9%3%故假设排污率在误差范围之内，不用进行重新计算，按假定的计算值进行选设备。、蒸汽锅炉连续排污水的热量应合理利用，且宜根据锅炉房总连续排污量设置连续排污膨胀器和排污水换热器。4. 锅炉排污1) 锅炉的排

32、污系统依据【锅炉房设计规范GB50041-2008】第9.2.9条规定，蒸汽锅炉连续排污水的热量应合理利用，且宜根据锅炉房总连续排污量设置连续排污膨胀器和排污水换热器。DZL10-1.25-A型锅炉有连续排污装置，为了节能设计中选用了连续排污扩容器一台，以回收部分排污水的热量。扩容器产生的二次蒸汽用于给水除氧，排出的高温热水引至锅炉房浴室水箱，通过盘管加热洗澡水。锅炉的定期排污引入排污降温池，冷却至40以下再排入下水道。为了锅水化验需要，每台锅炉单独设有一台锅水取样冷却器。根据锅炉工作压力，取样冷却器选用254型取样冷却器。2) 排污扩容器选择计算在排污扩容器中，由于压力降低而汽化所形成的二次

33、蒸汽量Dq可按下式计算：Dq=Dpw（h-h1）（h1-h1） X kg/h式中：Dpw进入扩容器的排污水量，近似取用锅炉排污量，DpwDpw=2.877 t/h； h锅炉工作压力下饱和水的焓，P=1.25Mpa，h=822.49kJ/kg； h1扩容器工作压力下饱和水的焓，取用1表压，h1=504kJ/kg； h1扩容器压力下饱和蒸汽的焓，2706kJ/kg； X二次蒸汽的干度，本设计取0.97； 排污管热损失系数，设计取0.98。代人数值：Dq=Dpw（h-h1）（h1-h1） X=2.877103（822.490.98-504）（2706-504）0.97=406.83 kg/h；扩容器

34、所需的容积：V=KDqR m3式中：K容积富裕系数，本设计取1.4； 二次蒸汽比容，其值为0.9018m3/kg； R扩容器中，单位容积的蒸汽分离强度，设计取600m3/m3h代人数值：V=KDqR= 1.4406.830.=0.856 m3 根据计算所需扩容器容积，本设计选用PL-800/1.5型连续排污扩容器一台，其容积为1.5m3。5. 相对碱度的计算：Axd=Abs40Sbs100%式中：Abs补给水碱度，本设计中由于水质资料知，Abs=2.4mmol/L; 锅水在额定蒸汽压力下Na2CO3的水解率，本设计中额定蒸汽压力1.25MPa，查得=51.8%； Sbs补给水溶解固形物含量，本

35、设计中由水质资料知Sbs=495mg/L。代人上式解得：Axd=Abs40Sbs100%=2.44051.8%495=10.05%1224h19软化水产量Gcm3/台Qc=e0H0-H1=17323.4-0.03513.9520小反洗流速W1m/h选定821小反洗时间t1min选定522小反洗用水量G1tW1Ft160=81.1315600.75423小反洗小时用水量G1t/hW1F=81.1319.04824反洗流速W2m/h查表【】15【】25反洗时间t2min查表【】1526再生时食盐单耗量bg/mol查表【】取定9027每次还原的耗盐量BkgB=be01000=900.95164.08

36、盐纯度，取0.9528还原液浓度%查表【】取定829配置盐液用水量G2tB1000=164.0.082.0530小正洗流速W3m/h选定1531小正洗时间t3min选定1032小正洗用水量G3tW3Ft360=151.13110602.8333小正洗小时用水量G3t/hW3F=151.13116.9734正洗流速W4m/h选定2035正洗时间t4min选定1036正洗用水量G4tW4Ft460=201.13110603.7737正洗小时用水量G4t/hW4F=201.13122.6238离子交换器还原一次总用水量GtG1+G2+G3+G4=0.754+2.05+2.83+3.779.439离子

37、交换器小时最大耗水量Gt/hGzr+G4=17.316+22.6239.94注： 选择0017强酸阳离子的比较见下；、【依据锅炉房实用设计手册表5-25固定床钠离子交换器计算指标】固定床逆流再生的反洗系指大反洗。当再生剂耗量逐渐上升或出水质量逐渐下降时，要考虑进行一次大反洗。一般运行10到20个周期要进行一次大反洗。有关几种树脂的选择比较：国产离子交换树脂主要有0017强酸性苯乙烯系阳离子交换树脂、11122弱酸性丙稀酸系阳离子交换树脂、D111大孔弱酸丙烯酸系阳离子交换树脂。钠离子交换的常用离子交换剂是强酸性阳离子交换树脂（型号0017）和磺化煤。树脂的交换容量大，交换速度快，但价格较高；磺

38、化煤的交换容积小，交换速度慢，但价格较低，综合比较，一般采用树脂的比较多，故本设计中采用树脂型号0017强酸性苯乙烯阳离子交换树脂。7. 盐溶液制备设备的计算盐溶液池的盐液制备系统图如下：采用盐溶解器制备盐溶液，有浓度不宜控制，设备腐蚀严重等缺点。所以，本设计采用盐溶液池作为还原液的制备设备。考虑到工业用盐含杂物较多，因此在浓盐溶液池中装有过滤装置。1) 配制盐液用水量G1由上表计算得：G1=2.05 t2) 稀盐液池的有效容积V1（m3）V1=1.2B10y=1.2164.0.081.043=1.97m3式中还原盐液浓度，一般在58%； y盐溶液的密度，查表得1.043g/cm3；3) 浓盐液池的有效容积V2V2=24BKT=24164.081530.410.97800=2.5m3式中K贮存食盐的天数，一般为515天； T钠离子交换器延续运行时间，h； 食盐的纯度，一般为0.960.98； 食盐的视密度（过去称堆比重）（kg/m3），按800 kg/m3计算。4) 盐溶液泵的容量QyQy