现浇箱梁施工方案(共37页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上正方大道东延桥梁工程0#块现浇箱梁 施工方案 编制： 审核： 审定： Xxxx市政建设有限公司xxxxx桥梁工程项目经理部2013年05月07日目录0#块现浇箱梁支架施工方案一、编制依据1、正方大道东延桥梁工程相关设计图纸、文字说明文件。2、公路桥涵施工技术规范（JTJ/T F50-2011）。3、公路工程质量检验评定标准（CJJ2-2008）。4、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20085、混凝土结构设计规范GB50010-20106、建筑结构荷载规范GB50009-20127、钢结构设计规范8、我单位对工程所在地的现场踏勘、调查资料。9、我单位积累的技术、成

2、果、施工工艺方法及相似工程的施工经验。10、我单位投入该工程的机械设备与施工队伍及可调用到本工程的其他各类资源。二、编制范围xxx正方大道东延桥梁工程主桥0#块支架及为完成上述任务而发生的临时工程三、工程概况1、工程简介秦淮河大桥是正方大道东延工程的重点项目，近期按一级公路标准建设，远期为城市主干道。位于正方大道跨外秦淮河段，方山以南，秣陵以北，“上秦淮”生态湿地中心。桥位处秦淮河河口宽约150m，现状六级，规划为四级航道，通航净空557m。河口两岸各有宽约4m的路堤。本桥设计为双幅桥，桥梁总长为477m。其中主桥采用跨径 （55+80+48）m 预应力混凝土变截面连续箱梁，东西引桥分别采用

3、（325m+35m+25m）、438m预应力混凝土等截面连续箱梁。主、引桥桥面横向均采用分幅断面，横向布置3m（人行道）+4m（非机动车道）+0.5m（机非分隔带）+12m（机动车道）+0.5m（护栏）+10（中央分隔带）+0.5m（护栏）+12m（机动车道）+0.5（机非分隔带）+4m（非机动车道）+3m（人行道），总宽50m。主桥0#块现浇箱梁顶板长20m（横梁加宽段22.5m），底板长13m，箱梁高度4.6m。本工程由南京市xxxx发展集团有限公司建设，xxxxx设计研究院有限公司设计，江苏xxxxx咨询监理有限公司监理，xxx市政建设有限公司组织施工；由杨长江担任项目经理，高大泉担任项

4、目技术总工。2、水文气象工程所在地属北温带区北亚热季风气候区，全年四季分明，春秋季较长，夏季炎热，冬季寒冷，季风现象显著。历年最高气温43，最低气温-14，年平均气温15.3。多年年平均降雨量为1033mm，年最大降雨量为1825.8mm，年平均降雨日120天，降雨多集中在69月。3、地形及交通情况施工道路利用原有道路和铺设便道。四、主要工程数量及施工进度安排0#块工程数量表见表1 表1 0#块主要工程数量部位6#墩左幅6#墩右幅7#墩左幅7#墩右幅0#块数量1111共4个混凝土cm3477.62477.62477.62477.62共1910.48cm3钢筋kg43414.3243414.32

5、43414.3243414.32共.28kg 施工进度安排见表2表2 拟施工进度表序号施工部位开始时间结束时间备注17#左幅0号块2014.6.32014.6.1827#右幅0号块2014.6.122014.6.2736#左幅0号块2014.6.132014.6.2847#右幅0号块2014.6.192014.7.4五、施工机械数量机械设备配套应合理、齐全，最大限度提高机械利用率，在满足最不利施工工期前提下，留有富余量。根据施工计划，及时安排施工机械进场。 施工机械数量表名称型号规格单位数量目前性能状况备注装载机厦工503.0m3台1良好汽车吊JQ2525t台1良好钢筋弯曲机GW6-40B44

6、mm台2良好钢筋切断机CQ406-40mm台2良好电焊机YZS0715KW台10良好钢筋调直机GTQ-123KW台1良好发电机200KW台2良好混凝土振捣器15KW台2良好 六、0#块现浇箱梁施工1、承台预埋件施工0#块托架设计有斜向钢管立柱14根，竖向立柱4根，支撑在承台预埋钢板上，施工承台过程中应做好预埋工作。2、托架搭设搭设流程施工放线钢管立柱搭设钢管立柱与墩身预埋件焊接剪刀撑搭设横桥向双拼56a工字钢搭设、固定纵桥向贝雷梁安置横桥向22a工字钢搭设脚手架搭设横桥向型钢搭设纵桥向方木搭设模板安装具体见0#块支架搭设图。3、模板制作(1)模板材料的选用0#块模板采用1.5cm后竹胶面板。4

7、、模板安装（1）模板安装工艺流程模板铺设校正模板标高，边角位置全面检查校正群体固定办预检。（2）施工要求1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。3) 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施5、支架的预压与预拱度的设置为了检查支架的承载能力，减小和清除支架的非弹性变形及地基的沉降量，在支设模板前对支撑体系进行预压。预压采用砂袋和预制块预压，预压重量按现浇箱梁自重的120%荷载进行，堆载的位置与高度按设计图纸横截面等似布置。考虑到翼板区梁体自重较小及为方便预压工

8、作的开展，可不对其下支架进行布载预压，其下支架变形值可参考其余预压区下支架变形值取定。加载方式：支架预压分四次加载，第一次加至总荷载的30，持荷8h；第二次加至总荷载的70，持荷8h；第三次加至总荷载的90，持荷8h；第四次加至总荷载的110。加载顺序为：联内先中后边、先低后高、从跨中向墩台方向分层加载。加载注意事项：施工时用吊机吊运加载物时，须安排专人指挥起吊与放下加载物，吊机人员按指挥工的指挥信号操作，在放下加载物时需慢速，轻放，以防对支架产生冲击荷载，影响支架安全。在用砂袋作加载物时，由于干砂与湿砂比重相差较大，在完成堆载前将严密覆盖彩条布，以防砂袋由干吸水变湿后，重量有较大增加后，影响

9、支架安全。预压测量点位须纵桥向每隔5米设一测量断面，每个断面设3个点，每46h观测1次。观测的方法是采用水准仪尺测量，在加载完成后，观测其变形和沉降，每天早、中、晚进行一次沉降观测。观测的方法是采用水准仪尺测量，测量标高点并记录每点的初始标高值H1，加载结束后立即进行观测各测量点的标高值H2，当连续3天累计沉降量小于3mm时，可视为支架已稳定，可将加截物卸载，并测量卸载前各测量点标高值H3，在卸载后测量出各测量点标高值H4。非弹性变形1=H1-H4。通过试压后，可认为支架、模板、方木、地基等的非弹性变形已经消除。弹性变形2=H4-H3。根据该弹性变形值，在底模上设置预拱度2，以使支架变形后梁体

10、线型满足设计要求。另外，根据H2和H3的差值，可以看出持续荷载对支架及地基变形的影响程度，并根据观测结果绘制出沉降曲线。 预压后，通过精确调整底模板标高，其标高设定时应考虑设置预拱度。预拱度设置要考虑梁自重所产生的挠度、支架受载后产生的弹性变形和非弹性变形、支架基础的沉降、张拉以后的反拱等因素。对于已进行预压区段，根据如下公式调整底模标高：底模顶面标高=梁底设计标高+2的平均值（对于没进行预压的区段，参考如下公式调整底模标高：底模顶面标高=梁底设计标高+1的平均值+2的平均值）。根据梁的挠度和支架的变形所计算出来的预拱度之和，为预拱度的最高值，设置在梁的跨径中点。其他各点的预拱度以中点为最高值

11、，以梁的两端部为5mm，按二次抛物线进行分配。标高调整前根据预压得出的数值确定的调整值，上报监理工程师审批后方可进行标高调整。6、混凝土浇筑及养护0#块浇注时，为防止墩顶边界位置因不均匀沉降产生裂缝，浇筑顺序应先浇筑中横梁处两侧支架顶箱梁混凝土，然后浇筑墩顶部箱梁横隔板位置混凝土，在顶板上开设天窗，混凝土通过天窗送入底板，利用插入式震捣棒振捣密实。挂篮悬浇浇筑时，由悬臂远端向近端浇注。边跨现浇段浇筑时，防止因加载产生的地基和支架沉降造成墩顶边界位置产生裂缝，浇注从远端向墩顶位置进行。在浇注箱体时，混凝土浇筑采用分层对称下料，阶梯式推进，浇注的具体顺序要求为：底板腹板顶板，浇注厚度按每层30cm

12、控制。混凝土浇注先从顶板和两侧腹板进料浇注底板，混凝土浇注分节块阶梯式向前推进，每节块浇注长度以2米为宜，每节块底板浇注完成后开始浇注腹板，最后封闭顶板进料口，浇注顶板混凝土。混凝土浇注过程中，应在下层混凝土初凝前浇注上层混凝土。对于现浇梁钢筋密集的地方，采取以下措施，以保证砼密实： 下料时，吊斗直接将砼卸入模板内，一次下料不宜过多，以免下部因振捣器振动作用半径达不到，形成松散状态； 预留孔洞处在两侧同时下料； 在钢筋密集处，采用3cm小振捣棒进行振捣，并认真振捣密实，使砼充满模板间隙，并在机械振捣有困难时，采用人工捣固配合； 下部灌注不满，振捣不实时，采取在侧面开口灌注的措施，振捣密实后再封

13、好模板，然后往上灌注； 采用正确的振捣方法，严防漏振：a、插入式振捣器采用垂直振捣方法，即振捣棒与砼表面垂直或斜向振捣，斜向振捣的振捣棒与砼表面成4045角度。 b、振捣器插点均匀排列，可采用行列式或交错式顺序移动，不混用，以免漏振，振捣器操作时快插慢拔。混凝土浇注过程中，严格按照施工配合比进行施工，浇注前及施工中要及时检查混凝土的坍落度。混凝土振捣棒移动距离不应超过其作用半径的1.5倍，振捣棒与模板应保持510cm，且应插入下层混凝土510cm。混凝土振捣时应防止振捣棒碰撞底模及波纹管。对每一振捣部位，必须振捣到该部位密实为止，密实的标志是混凝土停止下沉，不再冒气泡，表面呈平坦、泛浆，严禁“

14、过振”和“欠振”。梁顶混凝土浇筑完成后整平收浆，初凝前（约浇筑完成45分钟后）进行二次收面，防止裂纹，并拉毛。箱梁的浇注应连续进行，浇注过程中，应设专人检查支架、模板、挂篮的稳固情况，并填写好施工纪录。混凝土浇注中，除按规范要求留取强度和弹模试件外，还应留取5d、7d及28d的同条件养护试件，以便施工控制。混凝土浇筑的相关准备及防范措施 混凝土浇筑前预应力管道内事先穿好塑料管，并认真检查波纹管道是否有沙眼或破损，防止漏浆；在浇筑混凝土过程中派专人不断抽动塑料管，直至混凝土凝固后拔出，保证预应力管道畅通。 混凝土的浇筑工作必须连续进行，避免间断时间过长，在浇筑混凝土前对翻斗车、振动器、水泵等机械

15、都有一定数量备用，以便对突发机械、机具的故障有应急措施。 为防止模板在浇筑过程中偏位，随时检查模板线形及固定情况。 在砼浇注过程中，设专人对支架进行看守，随时发现变形或声响随时报告。 混凝土振捣时，振动棒避免触及到底模及侧模，防止损伤模板及混凝土表面出现斑点。在有波纹管位置处振捣时主要采用30振捣棒，防止振捣时破坏管道。锚垫板处混凝土的振捣应加强复振，防止在垫板下出现空洞。 为防上部混凝土泌水，最后一层混凝土采取复振法，即先用振动棒在混凝土中部初振几下把水引至表面，约30分钟后再进行复振。 砼浇注过程必须在砼初凝前完成，即：浇注时间不能超过11小时。砼的养护现场采取湿润法养护，覆盖土工布，安排

16、专人洒水养护，在晴天中午高温时段，按每12小时洒水一次控制，使梁体始终保持湿润状态，养护时间不少于14天。在拆模过程中必须注意保护成品，严禁乱撬硬砸。拆模后，如发现混凝土面有外观缺陷，须通知监理工程师，在得到监理工程师的许可后，方能对缺陷部位进行修饰。七、主桥0#块现浇箱梁支架验算1、荷载传递路径箱梁荷载 底模 纵桥向方木 横桥向型钢 纵桥向贝雷 横桥向立柱系梁和横桥向56型钢 混凝土立柱和609钢管 承台预埋钢板和立柱预埋钢板。具体见支架布置图。2、验算内容1、1.5cm厚底模竹胶板验算2、15cm15cm纵桥向方木验算3、立杆验算3、 横桥向22a工字钢验算5、纵桥向贝雷梁验算6、横桥向5

17、6型钢验算7、横桥向立柱系梁验算8、609钢管验算9、立柱预埋钢板焊缝验算3、荷载计算验算模板、支架时，需考虑下列荷载并按实际情况进行荷载组合。1、0#箱梁箱梁混凝土自重0#块箱梁东西侧对称，支架布设东西侧亦对称，计算时，取一侧箱梁进行计算。钢筋混凝土容重取26KN/m3。计算时，箱梁横断面分成3个部分进行计算，即外侧翼缘板；箱室及中横梁；中间翼缘板及此位置中横梁。2、模板支架自重1.5cm竹胶板：容重0.8t/m3，均布荷载：0.8100.015=0.12 KN/ m215cm15cm纵桥向方木：容重0.75t/m3，均布荷载：0.75100.152/0.25=0.7 KN/ m2横桥向分配

18、梁22a工字钢：容重0.025t/m，均布荷载：100.025/0.6=0.42 KN/ m2纵桥向贝雷梁：规格2m3m，单片重（暂考虑）480Kg，共计168片（单侧桥），重75.6t480 Kg/3m=180 Kg/m=1.8 KN/m60910mm钢管桩：23m长，每米重：152.84Kg/m=1.53 KN/m3、施工荷载根据路桥施工计算手册，施工人员、施工料具运输、堆放荷载取2.5 KN/m2。4、振捣混凝土时产生的荷载根据路桥施工计算手册，冲击荷载取3 KN/m2。5、风荷载风荷载取1 KN/m2。4、结构验算1、底模竹胶板强度及挠度验算底模采用1.5cm厚高强度竹胶板，竹胶板方木

19、采用15cm15cm方木，底模及中间翼缘板处背肋中距25cm，净间距10cm；箱室下背肋中距35cm，净间距20cm；外侧翼缘板处背肋中距40cm，净间距25cm。取1m宽竹胶板计算。模板力学参数：弹性模量：E=0.1105MPa,截面惯性矩：I=bh3/12=10.0153/12=2.812510-7m4截面抵抗矩：w=bh2/6=10.0152/6=3.7510-5m3（1）、竹胶板位于腹板下时，荷载最大，以此荷载计算，背肋中距25cm，净间距10cm混凝土面荷载：，按照腹板梁高4.73m计算。竹胶板承受面荷载：=1.2（123+0.12）+1.4（2.5+4） =156.844 KN/m

20、2竹胶板承受线荷载：q=156.8441=156.844 KN/m最大弯矩：M=ql2/8=156.8440.12/8=0.20 KNm=M/w=0.20103/3.7510-5=5.3MPa=11MPa，满足承载力要求。挠度：f =0.677 ql4/100EI=0.677156.8441030.14/1000.11051062.812510-7=0.410-4m=0.04mm1/400=0.25mm，满足要求。(2)、竹胶板位于箱梁下时，背肋中距35cm，净间距20cm混凝土面荷载：，按照箱室底板和顶板最大总高度0.98m计算。竹胶板承受面荷载：=1.2（25.48+0.12+2）+1.4

21、（2.5+4） =42.22KN/m2竹胶板承受线荷载：q=42.221=42.22KN/m最大弯矩：M=ql2/8=42.220.22/8=0.21KNm=M/w=0.21103/3.7510-5=5.6MPa=11MPa，满足承载力要求。挠度：f =0.677 ql4/100EI=0.67758.4441030.24/1000.11051062.812510-7=1.610-4m=0.16mmL/400=0.5mm，满足要求。（3）、竹胶板位于外侧翼缘板下时，背肋中距40cm，净间距25cm混凝土面荷载：，按照翼缘板高度0.5m计算。竹胶板承受面荷载：=1.2（13+0.12）+1.4（2

22、.5+4） =24.844 KN/m2竹胶板承受线荷载：q=24.8441=24.844 KN/m最大弯矩：M=ql2/8=24.8440.252/8=0.19 KNm=M/w=0.19103/3.7510-5=5.1MPa=11MPa，满足承载力要求。挠度：f =0.677 ql4/100EI=0.67724.8441030.254/1000.11051062.812510-7=2.310-4m=0.23mmL/400=0.63mm，满足要求。2、15cm15cm方木验算纵梁为15cm15cm方木，最大跨径0.6m，底模及中间翼缘板处背肋中距25cm，净间距10cm；箱室下背肋中距35cm，

23、净间距20cm；外侧翼缘板处背肋中距40cm，净间距25cm。方木力学参数：弹性模量：E=9103MPa,截面惯性矩：I=bh3/12=0.150.153/12=4.2210-5m4截面抵抗矩：w=bh2/6=0.10.12/6=5.6310-4m3（1）、方木位于腹板下时，荷载最大，以此荷载计算，背肋中距25cm混凝土面荷载：，按照腹板梁高4.73m计算。承受面荷载：=1.2（123+0.12+0.7）+1.4（2.5+4） =157.684KN/m2方木承受线荷载：q=157.6840.25=39.421KN/m最大弯矩：M=ql2/8=39.4210.62/8=1.77KNm=M/w=1

24、.77103/5.6310-4=3.14MPa=11MPa，满足承载力要求。挠度：f =5 ql4/384EI=539.4211030.64/38491094.2210-5=1.7510-4m=0.18mmL/400=1.5mm，满足要求。抗剪：=3Fs/2A=3ql/2/2/0.152=339.4211030.6/2/2/0.152=0.79MPa=1.2MPa，满足要求。(2)、方木位于箱梁下时，背肋中距35cm混凝土面荷载：，按照箱室底板和顶板最大总高度0.98m计算。承受面荷载：=1.2（25.48+0.12+2+0.3）+1.4（2.5+4） =42.58KN/m2方木承受线荷载：q

25、=42.580.35=14.903KN/m最大弯矩：M=ql2/8=14.9030.62/8=0.67KNm=M/w=0.67103/5.6310-4=1.2MPa=11MPa，满足承载力要求。挠度：f =5 ql4/384EI=514.9031030.64/38491094.2210-5=0.6610-4m=0.07mmL/400=1.5mm，满足要求。抗剪：=3Fs/2A=3ql/2/2/0.152=314.9031030.6/2/2/0.152=0.30MPa=1.2MPa，满足要求。（3）、方木位于外侧翼缘板下时，背肋中距40cm混凝土面荷载：，按照翼缘板高度0.5m计算。承受面荷载：

26、=1.2（13+0.12+0.3）+1.4（2.5+4） =25.204KN/m2方木承受线荷载：q=25.2040.4=10.08KN/m最大弯矩：M=ql2/8=10.080.62/8=0.45KNm=M/w=0.45103/5.6310-4=0.80MPa=11MPa，满足承载力要求。挠度：f =5 ql4/384EI=510.081030.64/38491094.2210-5=0.4510-4m=0.045mmL/400=1.5mm，满足要求。抗剪：=3Fs/2A=3ql/2/2/0.152=320.58141030.6/2/2/0.152=0.41MPa=1.2MPa，满足要求。3、

27、立杆稳定性验算现浇箱梁采用钢管支架，搭设在22a工字钢上，钢管的截面尺寸为483.5mm。顺桥方向立杆间距设置为60cm。横桥向在腹板位置立杆间距设置为25cm，在底板下立杆间距为35cm，在翼缘板位置立杆间距设置为40cm。支架在顶底板下最大步距为40cm。在箱梁支架立杆上承1515cm方木作为梁底座支撑点，支架具体布置情况见附图。（1）立杆承载力计算立杆处于腹板下荷载最大，混凝土面荷载：，按照腹板高4.73m计算。承受面荷载：=1.2（123+0.12+0.7）+1.4（2.5+4） =157.684KN/m2则每根立杆承受的集中荷载为：157.6840.250.6=23.653（2）立杆

28、稳定性验算横撑步距为0.4m，长度系数，计算长度附加系数K=1.217则立杆计算长度钢管壁厚为3.5mm，则钢管截面回转半径为钢管的截面积长细比则故立杆验算满足要求。4、横桥向分配梁验算横桥向分配梁为22a工字钢，最大跨径为腹板底1.5m，此处承受荷载最大，工字钢间距为0.6m工字钢力学参数：弹性模量：E=2.1105MPa,截面惯性矩：I=2.3910-5m4截面抵抗矩：w=2.1810-4m3此处混凝土截面积由CAD量出4.52m2，混凝土面荷载4.52126/1.5=78.35KN/m2承受面荷载：=1.2（78.35+0.12+0.3）+1.4（2.5+4） =103.624KN/m2

29、分配梁承受线荷载：q=103.6240.6+0.25=62.42KN/m最大弯矩：M=ql2/8=62.421.52/8=17.56KNm=M/w=17.56103/2.1810-4=80.6MPa=145MPa，满足承载力要求。挠度：f =5 ql4/384EI=517.561031.54/3842101092.3910-5=2.3110-4m=0.23mmL/400=3.75mm，满足要求。抗剪：=3Fs/2A=3ql/2/2/0.=362.421031.5/2/2/0.=22.1MPa=85MPa，满足要求。5、贝雷梁验算采用HD200型钢桥桁架。HD200型钢桥桁架几何特性见下表 a、

30、贝雷梁位于腹板下，荷载最大，且贝雷间距最大。混凝土面荷载：，按照腹板梁梁高4.73m计算，顶底板厚度0.98m计算。贝雷间距为1.346m承受面荷载：=1.2（77.48+0.12+0.3+0.42）+9.1 =103.084KN/m2承受线荷载：q1=103.0841.346 =138.75KN/m自重： q2=1.21.5=1.8 KN/m按照三跨连续梁计算：采用启明星计算软件：最大弯矩：M=148.1KNm选用不加强桥，M=1034.3 KNmM满足承载力要求。最大剪力：QS=260.7KN,支点处选用高抗剪桁架，QS =384.6 KNQS 满足承载力要求。挠度：f =0.1mmL/4

31、00=8.3mm，满足要求。由计算结果中各支座两端剪力可知支座1（立柱系梁）反力260.7+161.8=422.5KN支座2（双拼56a工字钢）反力205.9+7=212.9KNb、贝雷梁位于顶底板下时混凝土面荷载：，按照顶底板厚度0.98m计算。贝雷间距为0.9m承受面荷载：=1.2（25.48+0.12+0.3+0.42+2）+9.1 =43.084KN/m2承受线荷载：q1=43.0840.9 =38.776KN/m自重： q2=1.21.5=1.8 KN/m按照三跨连续梁计算：采用启明星计算软件：最大变形（+） 0mm x=3最大变形（-） -0mm x=6.1最大弯矩（+） 27KN

32、m x=1.23最大弯矩（-） -41.9KNm x=3最大剪力（+） 59.9KN x=4.55最大剪力（-） -74.8KN x=1.23最大弯矩：M=41.9KNm选用不加强桥，M=1034.3 KNmM满足承载力要求。最大剪力：QS=74.8KN,支点处选用普通桁架，QS =222.1 KNQS 满足承载力要求。挠度：f =0.01mmL/400=8.3mm，满足要求。支座1（立柱系梁）反力46.8+74.8=121.6KN支座2（双拼56a工字钢）反力59.9+4=63.9KNc、贝雷梁位于翼缘板下时1）贝雷梁位于普通翼缘板下时混凝土面荷载：，按照顶底板厚度0.5m计算。贝雷间距为0

33、.9m承受面荷载：=1.2（13+0.12+0.3+2）+9.1 =27.604KN/m2承受线荷载：q1=27.6041.2 =33.125KN/m自重： q2=1.21.5=1.8 KN/m按照连续梁计算：采用启明星计算软件：最大变形（+） 0.1mm x=7.5最大变形（-） -0.1mm x=0最大弯矩（+） 61.9KNm x=5.15最大弯矩（-） -34.6KNm x=7.5最大剪力（+） 82.1KN x=9.85最大剪力（-） -82.1KN x=5.15最大弯矩：M=61.9KNm选用不加强桥，M=1034.3 KNmM满足承载力要求。最大剪力：QS=82.1KN,支点处选

34、用普通桁架，QS =222.1 KNQS 满足承载力要求。挠度：f =0.1mmL/400=15mm，满足要求。支座1（中间跨系梁）反力80.1+82.1=162.2KN支座2（双拼56a工字钢）反力47.2+2.7=50.1KN2）贝雷梁位于横梁加宽段翼缘板下时混凝土面荷载：，按照顶底板厚度0.5m计算。贝雷间距为0.9m承受面荷载：=1.2（13+0.12+0.3+2）+9.1 =27.604KN/m2承受线荷载：q1=27.6041.2 =33.125KN/m自重： q2=1.21.5=1.8 KN/m按照连续梁计算：采用启明星计算软件：最大变形（+） 2.8mm x=7.5最大变形（-

35、） -0.1mm x=0最大弯矩（+） 2KNm x=1.5最大弯矩（-） -523.1KNm x=7.5最大剪力（+） 126.7KN x=13.5最大剪力（-） -126.7KN x=1.5最大弯矩：M=523.1KNm选用不加强桥，M=1034.3 KNmM满足承载力要求。最大剪力：QS=126.7KN,支点处选用普通桁架，QS =222.1 KNQS 满足承载力要求。挠度：f =2.8mmL/400=15mm，满足要求。支座（双拼56a工字钢）反力126.7+2.7=129.4KN6、立柱系梁验算立柱系梁尺寸为70100cm，腹板下系梁承受贝雷梁传递荷载422.5KN，顶底板下系梁承受

36、贝雷传递荷载121.6KN，混凝土梁自重线荷载q=0.71.026=18.2KN/m按照单跨两端固支连续梁计算，采用启明星计算软件：最大弯矩（+） 0KNm x=0最大弯矩（-） -372.5KNm x=3最大剪力（+） 665.7KN x=4.53最大剪力（-） -665.7KN x=0Mmax=372.5KNm系梁梁抗弯计算：h=1.0m，b=0.7m，a=0.05m，h0=h-a=950mm受拉钢筋计算根据设计院图纸，受拉区实配720,As=2198mm2，满足要求抗剪验算根据混凝土结构设计规范，hw/b4,所以Vc=0.25fccbh0=0.2514.31.0700950=2377KN

37、665.7KN，满足要求7、双拼56a工字钢验算双工字钢力学参数：弹性模量：E=2.1105MPa,截面惯性矩：I=26.5610-4m4截面抵抗矩：w=2.3410-3m3双拼56a工字钢承受腹板下贝雷传递荷载212.9KN，承受顶底板下贝雷传递荷载63.9KN，承受翼缘板下贝雷传递荷载81.9KN按照多跨连续梁计算：采用启明星计算软件：最大变形（+） 6.5mm x=0最大变形（-） -0.5mm x=4.4最大弯矩（+） 362.6KNm x=3.4最大弯矩（-） -113.6KNm x=6.61最大剪力（+） 309.8KN x=8.11最大剪力（-） -296.3KN x=18.1抗

38、弯验算抗剪验算抗剪：=3Fs/2A=3309.8103/2/0.271 =1.7MPa=85MPa，满足要求最大变形6.5mmL/400=8.5mm(边跨)7根斜向钢管反力反力依次是：452.4KN，224KN，449.8KN，330KN，328.9KN，433.6KN，279.8KN8、钢管验算钢管采用609钢管，壁厚10mm则钢管截面积为钢管每米重1.48KN，取计算长度13m，自重为19.24KNa、强度验算斜钢管受竖向荷载为452.4+19.24=471.64KN则其受轴向力为471.64/cos=471.641241.2/1196=489.5KN钢管桩轴向承载力满足要求b、稳定性验算

39、钢管回旋半径长细比查b类截面稳定系数则满足稳定性要求9、墩身预埋件焊缝强度验算斜向钢管采用两道20工字钢连接，另一头焊接在墩身的预埋钢板上面为保险起见，只考虑上面一道工字钢拉力F，对钢管底求距：F11.42=471.643.32求得F=137KN，即焊缝所受拉力为137KN焊缝采取四面围焊，按三级焊缝考虑，则，满足要求上式中 he为焊缝计算厚度 lw为四面围焊的焊缝长度，此处只考虑工字钢腹板两侧围焊长度 为焊缝设计强度八、质量保证体系及质量保证措施1、质量保证体系 强化以各级第一管理者为首的质量保证体系，配齐配强有关人员，做到各级领导、业务部门、现场指挥、作业班组质量责任明确，考核奖罚及时，充

40、分调动全体职工的创优积极性。认真贯彻落实“百年大计，质量第一”的方针，把创优工作贯穿到施工生产的全过程。质量保证体系具体布置如下图： 质量保证体系网络图2、质量管理措施各工序工作完成后，由分管工序的技术负责人，质量检查人员组织工班长，按技术规范进行检验，凡不符合质量标准的，坚决返工处理，直到再次验收合格。工序中间交接时，必须有明确的质量交接意见，每个班组的交接工序都应当严格执行“三工序制度”，即检查上道工序，做好本工序，服务下道工序。3、分项、分部工程质量保证措施按设计要求，招标文件技术规范及相关规范的检测手段、方式、内容及质量标准进行检查，不合格项目必须返工重做。4、混凝土浇注质量控制措施混

41、凝土浇筑前，必须对模板、钢筋、预埋件进行检查，清除杂物和积水，隐蔽验收合格后方可浇筑混凝土。混凝土的入模温度控制在30以下，混凝土中心温度与表面温度的差值不应大于25，混凝土表面温度与大气温度的差值不应大于25。混凝土保护层厚度用高标号水泥砂浆垫块进行控制。竖向外露钢筋端头缠塑料布，以防腐蚀。到达现场的混凝土，必须核对混凝土拌和站出具的收货单，并检测混凝土坍落度，符合要求方能卸料浇注。从混凝土搅拌车卸出的混凝土不得发生离析现象，否则需重新搅拌合格后才能卸料，使用串筒配合吊罐至浇筑混凝土面下料，防止混凝土离析。在正式浇筑混凝土前，做好技术交底工作，落实操作人员岗位职责、作业班次、交接时间和交接制

42、度，做好气象情况收集工作。混凝土按分层浇筑、分层振捣，每层浇筑厚度不超过1.25倍的振捣有效半径（一般30cm）。插入式振捣棒移动间距不大于振捣棒作用范围的1.5倍。一般每点振捣3035秒。振捣时注意钢筋密集及不易插入振动棒的部位，不得出现漏振、欠振或过振。每一振点的时间以表面出现浮浆和不再有显著沉落，不再有大量气泡上冒为止。为使上下层混凝土结合成整体，上层混凝土振捣要在下层混凝土初凝之前进行，并要求振捣棒插入下层混凝土10cm。整个浇筑过程派专人随时观测模板、钢筋、预埋件有无位移，发现问题，及时采取措施处理。设专职试验员，负责监控混凝土质量，检测混凝土坍落度，不合格的混凝土不得进行浇筑，做好混凝土浇筑记录并按规定取样制作混凝土试件。混凝土的早期养护派专人负责，使混凝土裸露的表面随时处于湿润状态。拆模之前就对混凝土充分洒水进行养护，使水分通过混凝土和模板的间隙渗入混凝土中。拆模后在混凝土表面喷水养护，并保证塑料薄模内有凝结水。边角接茬部位要严密并压实，养护时间不应少于7天。5、钢筋加工及安装的质量控制措施钢筋进场前，要向监理