最新巷道围岩应力控制技术PPT课件.ppt

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1、巷道围岩应力控制技术巷道围岩应力控制技术u引言u顶板掘巷应力转移原理与技术u底板掘巷的应力转移原理与技术u煤层上行开采的应力转移原理与技术u巷道底板松动爆破应力转移与注浆加固技术u巷道迎头超前钻孔应力转移原理与技术u国内外其它技术主要内容高应力巷道围岩应力转移理论与技术2 2我国是世界产煤大国，也是用煤大国。我国煤炭储量我国是世界产煤大国，也是用煤大国。我国煤炭储量大部分埋藏在深部，埋深大于大部分埋藏在深部，埋深大于600 m 600 m 和和1000 m 1000 m 的储量的储量分别占到分别占到73.19%73.19%和和53.17%53.17%。我国人口众多，用煤量大，不可能关闭深部矿井

2、而依我国人口众多，用煤量大，不可能关闭深部矿井而依靠进口煤炭。因此，无论从战略高度还是从当前生产靠进口煤炭。因此，无论从战略高度还是从当前生产实际出发，都迫切需要积极开展深部开采中的基础理实际出发，都迫切需要积极开展深部开采中的基础理论研究，以求在新理论的指导下，使实用技术有新的论研究，以求在新理论的指导下，使实用技术有新的突破和发展，使矿井深部开采走上安全、高产高效的突破和发展，使矿井深部开采走上安全、高产高效的健康轨道。健康轨道。引言9 9矿井高应力巷道具有围岩破碎严重，塑性区、破碎区范围很大，蠕变严重。巷道围岩变形少则几百毫米，多达1.02.0m。巷道在服务期间需要进行不断的维护与返修，

3、特别是它们的两类或三类的复合型，问题更为突出。严重时，在巷道掘进或使用期间将会在巷道中引发煤与瓦斯突出，甚至岩爆等动力灾害，严重威胁矿井的安全生产。这不但造成巷道支护成本高，而且造成煤炭资源开采的极端困难，严重威胁着矿井的安全生产。这种局面将成为我国煤矿今后必须长期面对的开采技术难题。4.高应力巷道特点引言1010uu巷道围岩控制的基本原理如下式。巷道围岩控制的基本原理如下式。uu传统的控制方法主要是传统的控制方法主要是：其一，提高围岩强度（如注：其一，提高围岩强度（如注浆加固、锚注等）；其二，合理的支护技术（如砌碹、浆加固、锚注等）；其二，合理的支护技术（如砌碹、架棚、锚网等）。架棚、锚网等

4、）。5.大变形巷道围岩控制的技术途径引言1111uu分别研究周边位移分别研究周边位移u u0 0与围与围岩性质（岩性质（c c、）、支护阻）、支护阻力力P Pi i及围岩应力及围岩应力P P0 0的关系的关系得到：得到：引言1212uu由上图可见，围岩应力的改善对巷道围岩变形控制由上图可见，围岩应力的改善对巷道围岩变形控制的效果最为明显的效果最为明显。uu据此，提出本研究成果据此，提出本研究成果应力转移理论与技术应力转移理论与技术，是从引起巷道围岩变形破坏的是从引起巷道围岩变形破坏的力学环境为着眼点力学环境为着眼点，以以控制控制巷道围岩巷道围岩应力为中心应力为中心，将高应力转化为低应将高应力转

5、化为低应力力，这样可以显著减小巷道围岩塑性区和围岩变形这样可以显著减小巷道围岩塑性区和围岩变形量，达到实现巷道围岩稳定的控制目标。量，达到实现巷道围岩稳定的控制目标。引言13131.顶板掘巷的应力转移原理uu巷道顶板掘巷实现应力转移的简单模型巷道顶板掘巷实现应力转移的简单模型 顶板掘巷应力转移原理与技术14142.鲍店煤矿工程实例uu胶带输送机硐室与回采工作面的关系胶带输送机硐室与回采工作面的关系l兖州矿业集团公司鲍店煤矿矿井北翼布置一条轨道大巷和一条胶带运输机大巷，轨道大巷布置在430水平，胶带运输大巷高于轨道大巷5 m，两巷水平间距30 m。胶带输送机硐室位于1306工作面南侧50 m处，

6、其与邻近巷道的位置关系如图3-3所示。该硐室及其大巷均处于二迭系山西组3#煤层底板泥岩或粘土页岩中，与3#煤层间距为28 60 m。矿井北翼的生产采区都按倾斜长壁采煤法布置并使工作面跨大巷仰斜开采。该采区内，3#煤层为主采煤层，其平均厚度为9 m，分3层开采，分层采高2.8 3.0 m。顶板掘巷应力转移原理与技术1515uu胶带输送机硐室与回采工作面的关系胶带输送机硐室与回采工作面的关系顶板掘巷应力转移原理与技术1616uu顶部掘巷的研究方案顶部掘巷的研究方案l为解决问题，初步提出以下五种方案，利用数值计算方法进行研究：方案一：无顶部卸压巷时方案二：硐室顶部开掘82 m2卸压巷方案三：硐室顶部

7、开掘122 m2卸压巷方案四：硐室顶部开掘162 m2卸压巷方案五：硐室顶部开掘202 m2卸压巷顶板掘巷应力转移原理与技术1717uu研究结果一：对控制围岩变形的影响研究结果一：对控制围岩变形的影响方案方案1 12 23 34 45 5底鼓量（底鼓量（mmmm）2012011701701351351021026767比值比值1 10.850.85 0.680.68 0.510.51 0.330.33顶板掘巷应力转移原理与技术1818uu研究结果二：对围岩应力场的影响研究结果二：对围岩应力场的影响顶板掘巷应力转移原理与技术1919uu顶部卸压巷设计方案顶部卸压巷设计方案顶板掘巷应力转移原理与技

8、术2020uu现场实测分析现场实测分析2112位移速度1顶底2两帮顶板掘巷应力转移原理与技术21211.底板掘巷的应力转移原理uu简单模型简单模型 底板掘巷应力转移原理与技术22222.蒋庄煤矿工程实例uu问题的提出问题的提出蒋庄煤矿设计生产能力为150万t/a，是枣庄矿业集团公司的骨干生产矿井。该矿自1989年6月投产以来，至今已生产原煤2000多万吨，由于生产强度的不断加大，造成生产接续紧张，南翼一部和二部强力胶带输送机担负着矿井水平的南翼煤岩输送任务，因此其机头硐室群的良好维护就是十分重要的问题，一旦出现问题，势必影响到全矿井的生产。底板掘巷应力转移原理与技术2323胶带机头硐室群与3上

9、307、3下307工作面平面位置对照图底板掘巷应力转移原理与技术2424南翼二部强力胶带输送机头硐室群平面图底板掘巷应力转移原理与技术2525uu应力转移技术对围岩的控制效果比较应力转移技术对围岩的控制效果比较注：（）内数字表示采取应力转移技术与不采取应力转移技术时的变形比值。负值表示整体下沉。底板掘巷应力转移原理与技术2626uu卸压巷主要参数的研究模型卸压巷主要参数的研究模型底板掘巷应力转移原理与技术2727uu工业性试验方案工业性试验方案底板掘巷应力转移原理与技术2828uu围岩变形实测围岩变形实测（1）采动影响下，围岩变形不明显。（2）硐室两帮相对移近量在20 mm之内。（3）底鼓量在

10、10 mm左右。底板掘巷应力转移原理与技术29291.基本的应力转移原理上行开采应力转移的基本原理为：下部煤层先行开采后，在采空区上方形成冒落带、裂隙带、缓沉带，上部煤层处于裂隙带或缓沉带内。此时，上部煤层的应力发生了转移，下部煤层采空区上方的应力基本转移到周围煤体上，因而此区域的应力显著降低。将上部煤层的巷道和工作面布置在下部煤层开采边界影响范围以内，即布置在煤岩层已发生充分移动变形的区域内，巷道和工作面处于应力已经转移的低应力区，可以显著降低支护难度，有效提高矿井的生产安全水平。煤层上行开采应力转移原理与技术30302.孙村煤矿工程实例u问题的提出孙村煤矿-800m水平埋深达980m，属于

11、深部开采范畴。不仅如此，其原岩应力中最大水平主应力与垂直主应力之比为1.34:1.0，属构造应力复杂区域。当受到采动影响后围岩应力将提高到原岩应力的38倍，对巷道维护带来严重困难。该矿上组煤的主采煤层为二、四层煤，倾角一般为1925。二层煤平均厚度2.02m，四层煤厚度1.15-2.15m，层间距平均为22m，煤层顶底板以砂岩、粉细砂岩为主体；三层煤厚度平均为1.0m，局部可采，与四层煤之间的层间距为（6.028.0）/16.0m，与二层的层间距为（3.07.0）/5.0m。煤层上行开采应力转移原理与技术3131u物理模拟研究模型煤层上行开采应力转移原理与技术3232u模拟结果1：四煤开采时老

12、顶初次破断情况煤层上行开采应力转移原理与技术3333u模拟结果2：四煤开采时老顶周期破断情况煤层上行开采应力转移原理与技术3434u模拟结果3：四煤开采后二煤的赋存状态煤层上行开采应力转移原理与技术3535u模拟结果4：四煤上行开采条件下二煤采动时煤层上行开采应力转移原理与技术3636u应力转移后上部煤层巷道围岩变形曲线受采动影响时煤层上行开采应力转移原理与技术3737u应力转移后对上部煤层工作面的影响（1）在下行开采时，二煤工作面由于顶板压力大，煤壁片帮与机道冒漏顶现象十分严重，需要水力膨胀锚杆超前护顶、坑木穿顶，顶板管理极其困难，推进速度很慢，生产十分被动。四煤采用上行开采后，二煤回采工作

13、面复合顶板稳定，工作面无冒漏顶事故发生，平均原煤单产与推进速度提高到1.88倍，平均推进速度由48m/月提高到90m/月左右，原煤平均单产由1.82.0万吨/月提高到4.2万吨/月左右，显著提高了工作面单产、降低了材料消耗。（2）二煤具有强烈冲击倾向，上行开采完全消除了冲击危险。（3）解决了原来二煤工作面推进慢，制约四煤开采的被动局面，缓解了采掘接续，大幅度提高了矿区煤炭产量与经济效益，矿井利税取得历史最好水平。煤层上行开采应力转移原理与技术3838u经济效益煤层上行开采应力转移原理与技术39391.基本的应力转移原理在巷道底板中布置钻孔，并进行药壶爆破，在巷道底板中产生围岩弱化区，将集中应力

14、转移到围岩较深部。底板松动爆破应力转移与注浆加固技术40402.松动爆破的关键技术u爆破的内部作用原理当发生内部爆破作用时，在围岩中形成爆破空腔、压碎圈、裂隙圈及震动圈。裂隙圈的大小是影响应力转移的关键因素底板松动爆破应力转移与注浆加固技术4141u炮孔深度的确定式中：W装药的临界深度，m；h预留的完整岩体厚度，m；炮孔与巷道底板所夹的锐角，。底板松动爆破应力转移与注浆加固技术4242u三区半径计算空腔半径Rk为：压碎区半径Rc为：裂隙圈半径Rp为：底板松动爆破应力转移与注浆加固技术4343u装药量和炮孔间排距合理的装药量Q：炮孔间排距：底板松动爆破应力转移与注浆加固技术44443.平顶山六矿

15、工程实践u问题的提出六矿二水平戊二采区开发中，设计的上山绞车房水平标高-260m，埋深550m。绞车房坐落在戊11煤层下部5m处，绞车房围岩由顶部到底板分别为：0.59m厚的戊11煤层、3.91m厚的泥岩、3.24m厚的细砂岩、4.25m的砂质泥岩。该绞车房在掘进完成后不久即因底鼓严重而破坏，影响了采区的生产。分析表明，绞车房的破坏主要是因为较高的围岩应力所致。底板松动爆破应力转移与注浆加固技术4545u技术路线、利用松动爆破的应力转移原理，将绞车房周围较高的围岩应力转移到深部，为硐室治理创造有利的应力环境。、在爆破破碎区中进行注浆，对底板进行加固，达到最终稳定硐室围岩的目的。底板松动爆破应力

16、转移与注浆加固技术4646u方案参数设计底板松动爆破应力转移与注浆加固技术4747u围岩底鼓量观测结果与原绞车房不进行任何处理时的底鼓量相比，底鼓量明显降低，约为不进行处理时底鼓量的1/3。底板松动爆破应力转移与注浆加固技术48481.基本原理1巷道掘进头 2应力转移钻孔1掘进巷道 2超前钻孔3钻孔前垂直应力分布曲线4钻孔后垂直应力分布曲线巷道迎头超前钻孔应力转移原理与技术49492.平顶山十一矿工程实践u巷道围岩条件己16-1722120工作面，两侧均为未开采的实体煤。工作面煤层地质构造简单，为单斜构造；煤层倾角1020，平均18，厚度5.010.0m，煤的坚固性系数f值1.0左右；工作面地

17、面标高166.39175.30m，煤层底板等高线标高-680-750m，工作面埋深846.39925.3m。巷道沿煤层顶板掘进，斜梯形断面。巷道埋深达800m。巷道迎头超前钻孔应力转移原理与技术5050u数值计算研究模型由于模拟巷道掘进过程，所以模型沿巷道轴向剖面建立，岩层层面为水平，巷道高度取平均值3m，宽度4.2m。模型模拟范围为长宽=8060m2，网格为130114。采用应力-位移混合边界条件，模型的上表面施加均匀的垂直压应力，模型两侧面施加随深度变化的水平压应力，模型下表面垂直位移固定，采用摩尔-库仑准则。此次数值模拟包括两个方案：方案一模拟卸压钻孔对围岩应力场的改变效果；方案二模拟不

18、同钻孔长度、直径等钻孔参数对围岩变形尤其是顶板下沉、底板鼓起的影响，从而确定合适的钻孔参数。巷道迎头超前钻孔应力转移原理与技术5151u不同钻孔长度时的应力转移效果比较分别打4、6、8、12、14、16m钻孔时，围岩高应力（30 MPa、40MPa）位置的变化情况。应力转移效果相当明显。巷道迎头超前钻孔应力转移原理与技术5252u钻孔位置对顶底板移近减小量的影响关系巷道迎头超前钻孔应力转移原理与技术5353u钻孔长度对顶底板移近减小量的影响关系巷道迎头超前钻孔应力转移原理与技术5454u钻孔直径对顶底板移近减小量的影响关系巷道迎头超前钻孔应力转移原理与技术5555u应力转移效果比较（围岩变形量

19、）采用应力转移前采用应力转移后巷道迎头超前钻孔应力转移原理与技术5656u应力转移效果比较（围岩变形速度）采用应力转移前采用应力转移后巷道迎头超前钻孔应力转移原理与技术57571.开槽孔巷道周边开槽孔后的应力分布围岩应力较低区；应力升高区；原岩应力区 u开槽后应力向深部转移。槽孔可在底板、两侧或全断面相关的应力转移原理与技术58582.松动爆破相关的应力转移原理与技术5959工程实例 赵各庄矿垂深900 m 的7 层煤回采巷道。煤层倾角30，采用非对称型可缩性支架、锚杆、上帮底角单孔爆破卸压联合控制技术。100天时间巷道平均底鼓量287 mm，较无锚杆、无卸压段减少了61.6%。相关的应力转移原理与技术60603.巷道一侧或两侧布置巷峒 巷道一侧布置巷硐后效果示意图巷道一侧布置巷硐后效果示意图相关的应力转移原理与技术6161结束语结束语谢谢大家聆听！谢谢大家聆听！62