2022年落地外架施工技术方案.docx

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1、精选学习资料 - - - - - - - - - 目 录一、 工程简况 1 名师归纳总结 二、 搭拆方案 1 三、 脚手架运算书 5 四、 外脚手架检查与验收 22 五、 安全保证措施 23 六、 应急预备和相应预案附后 25 七、 落地式双排脚手架布置图（附后） 31 第 1 页,共 31 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 外脚手架施工方案一、工程简况田东幸福广场工程是由百色长江天成房地产开发有限公司进行开发的,该工程位于田东县城广场路北段；1#、2#、10#工程为框剪结构 / 地上 18 层,地下 1层,建筑高度为 61.4m；3#工程为框剪结构

2、 / 地上 23 层,地下 1 层,建筑高度为76.4m 综合楼本工程为框架结构地下 1 层,地上 5 层,其搭设高度为 24.5M；建设单位：百色长江天成房地产开发有限公司；设计单位：重庆大恒建筑设计有限公司；施工单位：百色市建筑工程总公司；监理单位：广西建筑科学讨论设计院工程建设监理公司结合本工程结构形式、实际施工特点,1#楼建筑物周边 8 层（22.4m）以下采纳钢管扣件脚手架的形式以上按每 6 层（即： 5 层楼面、 11 层楼面）高采纳 18号工字钢悬挑双排钢管扣件脚手架的形式；2#、10#建筑物周边 8 层（22.4m）以下采纳钢管扣件脚手架的形式以上按每6 层（即： 3 层楼面、

3、 9 层楼面、 15 层楼）高采纳18 号工字钢悬挑双排钢管扣件脚手架的形式；3#楼建筑物周边8 层（22.4m）以下采纳钢管扣件脚手架的形式,以上按每6 层高（即： 3 层楼面、 9层楼面、 15 层楼、 21 层楼面）采纳 18 号工字钢悬挑双排钢管扣件脚手架的形式；由于综合楼南面一层提前使用固在三层楼面采纳18 号工字钢悬挑双排钢管扣件脚手架的形式悬挑高度 15.4m 高,其余外脚手架落在地下室顶板上,图纸设计该地下室顶板活荷载标准限值为 35KN/m 2,经运算得其承载力为 34.33KN/m 2；二、搭拆方案本工程外墙扣件式双排钢管脚手架施工严格按JGJ1302001 规范（2002

4、 年名师归纳总结 - - - - - - -第 2 页,共 31 页精选学习资料 - - - - - - - - - 版）要求进行；详细方案如下：1、双排架基本搭设要求：、钢管规格采纳外径 板、安全网的材质符合规范48mm,壁厚 3.5mm 的焊接钢管,钢管、扣件、脚手 JGJ1302001 规范要求；、双排外脚手架落在地下室顶板上的部分下垫 200mm 宽,50mm 厚,通长1000 的硬杂木垫板,垫板与地面亲密接触,无留空；落地架落在地下室顶板（-1.4m 标高）处不答应回填土方,按设计要求,该地下室顶板活荷载标准限值为 35KN/m2,经运算得其承载力为34.33KN/m2,如邻近遇到后

5、浇带必需在对应外架落地部位在地下室顶板做对应支撑并做扫地杆,、依据方案要求的纵、横间距放钱定位；脚手架基础要有排水措施,防止积水浸泡；、立杆横间距 Lb=1.05m,纵距 La=1.5m；落地双排外脚手架搭设内,外立杆实行对接接长,内外大横杆实行对接接长；有变形的杆件和不合格的扣件不能使用,扣件拧紧程度要适当,随时校正杆件垂直、水平偏差,防止误差过大；相邻立杆按头位置应错开布置在不同步距内,且与相近大横杆距离不宜大于步距三分之一；立杆与大横杆必需用直通扣件扣紧,不得隔步设置或遗漏；立杆垂直偏差不应大于架高的 1/200 ；、落地双排外脚手架搭设次序,摆放扫地大横杆 立杆 装扫地小横杆安装第一步

6、大横杆 安装抛杆 安装第一步小横杆 铺站脚脚手板逐步搭设；、悬挑双排外脚手架搭设次序,按要求预埋吊环安装工字钢条 摆放扫地大横杆 立杆 装扫地小横杆 安装第一步大横杆 安装抛杆 安装第一步小横杆 铺站脚手板 拉钢丝绳 逐步搭设；、悬挑双排外脚手架与落地双排脚手架的间距、步距相同,立杆的纵距名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页,共 31 页精选学习资料 - - - - - - - - - 1.5M,立杆的横距1.05M,内排架距离结构0.3M,立杆的步距1.80M；采纳钢管型为 48 3.5, 连墙件采纳 2 步 3 跨,用扣件与墙体预埋件连接,悬挑水平钢梁采纳 18 号工字钢,其

7、中建筑物外悬挑段长度 1.40M,建筑物内锚固段长度1.6M,在外悬挑支点距离建筑物 1.30m 处采纳直径 16mm的钢丝绳,上层楼板预埋吊环对拉,吊环直径 18mm的圆钢,在水平钢筋尾部回来 100mm处预埋两个直径 18mm的 n 型；在外挑钢梁的根预埋一个作为固定 打紧,钢架的四周打紧；n 型栓；钢筋安装后用木樊、大横杆步距 h=1.8m,小横杆贴近立杆布置、并搭于大横杆之上,用直角扣件扣紧,每块脚手板下设小横杆,且不大于La/2 ；即应按五根考虑,间距La/2=0.75m；小横杆置于大横杆之上用直角扣件扣紧,在使用过程中不得拆除紧 贴立杆的小横杆；、剪刀撑设置：按规范规定,在外架四周

8、外侧立面整个长度和高度连续设 置剪刀撑,剪刀撑与地面夹角为 45o60o；、连墙件： 1#、2#、10#楼工程高为 61.4m,3#楼工程高为 76.4m,综合楼工程高为 24.5m. 依据规定高于24m必需采纳刚性连墙件与建筑物牢靠连接,因此本工程按二步三跨刚性连接,而每层每二步 2h 三跨 3La 用横杆钢管将外架内、外立杆与梁或预埋在砼楼板的短钢管连接加双扣件；也可采纳与柱子用钢管和扣件锁紧；、作业层、平台的栏杆的挡脚板、栏杆搭设如下图：1#、2#、10#楼工程高为 61.4m,3#楼工程高为 76.4m,综合楼工程高为24.5m.1#、2#、10#楼工程外脚手架搭设高度为61.4M,脚

9、手架 34 步,3#楼工程外脚手架搭设高度为76.4M,脚手架 42 步,综合楼工程外脚手架搭设高度为24.5M,脚手架 14 步,考虑到作业层栏杆搭设后不拆移动,保持外架外立面整体美观,每步架均设防护栏杆；名师归纳总结 - - - - - - -第 4 页,共 31 页精选学习资料 - - - - - - - - - N2=H/h,（仅作业层首层有挡脚板）1806001200600、竹脚手板铺设：第一步架及架顶一步的外脚手架满铺一层脚手板,作业 层中间层不大于 10M 满铺一层脚手板,并在满铺脚手板层拉一道安全平网,设置 一道不小于 0.18m 高踢脚板；每步脚手架外侧设置 1.2m 高的安

10、全防护栏；（详 见上图）落地双排外脚手架外立杆内侧立面满挂符合安检标准的密目式（2000 目）安全围网进行全封闭；、落地双排外脚手架采纳避雷针与立横杆连通,接地线与整幢建筑物楼层 内避雷系统连成一体的措施；接地冲击电阻30 ；、结构施工支模架不得与外架联结,严禁悬挂起重设备,商品砼输送管不 得与外架联结,其管道走向位置另搭架体,确保输送管支设坚固；作业层上的施 工荷载应掌握在本方案所运算的限载范畴内,不得超载；2、双排架拆除要求：拆除前必需全面检查扣件,连墙杆、支撑系统是否符合构造要求,不符合 要求的应先处理好,并清除杂物和障碍物后方可开头拆除；拆除前应依据施工的需要,制订出符合实际施工需要的

11、拆除方案,由工程 经理或总工长（技术负责人）向施工队组进行技术交底和安全交底后,再进行拆 除作业；外脚手架的拆除作业,必需从上而下逐步进行,严禁上下同时作业；即由 上而下,后绑先拆,先绑后拆,一般情形下先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页,共 31 页精选学习资料 - - - - - - - - - 而后是小横杆、大横杆、抛撑、立杆等,必要时要先加固后拆除；连墙件必需随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2 步,如大于 2 步应设连墙杆加固；拆至下部最终一根立杆高度时应在适当位置暂时设置抛撑加固后再拆；外架

12、拆除严禁从高空往下抛掷钢管、扣件、脚手板等物品；拆除下来的钢 管、扣件、脚手板等应分别放到卸料平台或施工电梯进料平台,由塔吊或施工电 梯运至地面；拆放到卸料平台或进料平台上的钢管、扣件等应随拆随吊走；在作业区安全坠落范畴内设置围栏,戒备标志,并设专人戒备,禁止非工 作人员入内；作业区的供电线路要事先拆除或与电工联系,改道和停电后方可进行作 业；拆除脚手架大横杆、剪刀撑,应先拆中间扣,再拆两头扣；由中间操作人 员将杆转向,往下方人员传递时待下方人员握牢后再放手；上下呼应,动作协 调,当解至与其他作业人员有关的结扣时,应先告知对方,待对方做好防护预备 后再解扣,以防坠落；、拆除过程中,要求一步一清

13、,拆除的扣件等零碎物件不能留滞在外架 上,以防坠落伤人；、拆除过程中要留意爱护成品,不得损坏,如有损坏要通知有关人员修 复后再拆除；三、脚手架运算书 1、落地式扣件钢管脚手架运算书钢管脚手架的运算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001 ）；运算参数 : 名师归纳总结 双排脚手架,搭设高度22.4M,立杆采纳单立管；第 6 页,共 31 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 立杆的纵距 1.50M,立杆的横距1.05M,内排架距离结构0.30M,立杆的步距1.80M；钢管类型为 48 3.5 ,连墙件采纳 2步3跨,竖向间距 3.

14、60M,水平间距 4.50M；施工活荷载为 2.0kN/m ,同时考虑 2层施工；脚手板采纳竹串片,荷载为 0.15kN/m ,依据铺设 2层运算；栏杆采纳竹串片,荷载为 0.14kN/m ,安全网荷载取 0.0050kN/m ；脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加一根小横杆；基本风压 0.45kN/m ,高度变化系数 1.4200 ,体型系数 0.9510 ；地基承载力标准值 35kN/m,基础底面扩展面积 0.250m ,地基承载力调整系数 1.00 ；一、小横杆的运算 : 小横杆依据简支梁进行强度和挠度运算,小横杆在大横杆的上面；依据小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载运算小横杆

15、的最大弯矩和变形； 1. 均布荷载值运算小横杆的自重标准值 P 1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P 2=0.150 1.500/2=0.113kN/m 活荷载标准值 Q=2.000 1.500/2=1.500kN/m 荷载的运算值 q=1.2 0.038+1.2 0.113+1.4 1.500=2.281kN/m 小横杆运算简图 2. 抗弯强度运算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩运算公式如下: 1.050/8=0.314kN.m M=2.281=0.314 10/5080.0=61.882N/mm 小横杆的运算强度小于 205.0N/mm, 满意要求 . 3. 挠度运算最大

16、挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度运算公式如下 : 名师归纳总结 - - - - - - -第 7 页,共 31 页精选学习资料 - - - - - - - - - 荷载标准值 q=0.038+0.113+1.500=1.651kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0 1.651 1050.0/384 2.06 10 121900.0=1.041mm 小横杆的最大挠度小于 1050.0/150 与10mm,满意要求 . 二、大横杆的运算 : 大横杆依据三跨连续梁进行强度和挠度运算,小横杆在大横杆的上面；用小横杆支座的最大反力运算值,在最不利荷载布置下运算大横杆的最大弯矩和变形；

17、1. 荷载值运算小横杆的自重标准值 P 1=0.038 1.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P 2=0.150 1.050 1.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=2.000 1.050 1.500/2=1.575kN 荷载的运算值 P=1.2 0.040+1.2 0.118+1.4 1.575/2=1.198kN 大横杆运算简图 2. 抗弯强度运算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的运算值最不利安排的弯矩和均布荷载最大弯矩运算公式如下 : 集中荷载最大弯矩运算公式如下 : M=0.08 1.2 0.038 1.500+0.175 1.198 1.500=0.323k

18、N.m =0.323 10/5080.0=63.515N/mm 名师归纳总结 大横杆的运算强度小于205.0N/mm, 满意要求 . 第 8 页,共 31 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 3. 挠度运算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的运算值最不利安排的挠度和均布荷载最大挠度运算公式如下 : 集中荷载最大挠度运算公式如下 : 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V 1=0.677 0.038 1500.00/100 2.060 10 121900.000=0.05mm 集中荷载标准值 P=0.040+0.118+1.575/2=0.867kN

19、集中荷载标准值最不利安排引起的最大挠度 V1=1.146 866.722 1500.00/100 2.060 10 121900.000=1.34mm 最大挠度和 V=V 1+V2=1.387mm 大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 与10mm,满意要求 . 三、扣件抗滑力的运算 : 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力依据下式运算 规范 5.2.5: , 其抗滑承载力可取8.0kN ； R R其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值, 取8.0kN ； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值运算横杆的自重标准值 P1=0.038 1.500=0.058kN 脚

20、手板的荷载标准值 P2=0.150 1.050 1.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=2.000 1.050 1.500/2=1.575kN 荷载的运算值 R=1.2 0.058+1.2 0.118+1.4 1.575=2.416kN 单扣件抗滑承载力的设计运算满意要求. 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m 时, 试验说明 : 单扣件在 12kN的荷载下会滑动双扣件在 20kN的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取12.0kN ；四、脚手架荷载标准值 : 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载；名师归纳总结 - - - - - - -第 9 页,共 31 页精选学习资料 -

21、- - - - - - - - 静荷载标准值包括以下内容： 1 每M立杆承担的结构自重标准值 kN/m ；本例为 0.1248 N G1 = 0.125 22.400=2.796kN 2 脚手板的自重标准值 kN/m ；本例采纳竹串片脚手板,标准值为 0.15 N G2 = 0.150 2 1.500 1.050+0.300/2=0.304kN 3 栏杆与挡脚手板自重标准值 kN/m ；本例采纳栏杆、竹串片脚手板挡板,标准值为 0.14 N G3 = 0.140 1.500 2/2=0.210kN 4 吊挂的安全设施荷载,包括安全网 kN/m ；0.005 N G4 = 0.005 1.500

22、 22.400=0.168kN 经运算得到,静荷载标准值 N G = N G1+NG2+NG3+NG4 = 3.477kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值；经运算得到,活荷载标准值 NQ = 2.000 2 1.500 1.050/2=3.150kN 风荷载标准值应依据以下公式运算其中 W 0 基本风压 kN/m ,依据建筑结构荷载规范GB50009-2001 附录表 D.4 的规定采纳：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数,依据建筑结构荷载规范GB50009-2001 附录表 7.2.1 的规定采用： Uz = 1.420

23、U s 风荷载体型系数：Us = 0.951 经运算得到,风荷载标准值 Wk = 0.7 0.450 1.420 0.951 = 0.425kN/m；考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值运算公式 N = 1.2N G + 0.85 1.4NQ经过运算得到,底部立杆的最大轴向压力 N=1.2 3.477+0.85 1.4 3.150=7.921kN 不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值运算公式 N = 1.2N G + 1.4N Q经过运算得到,底部立杆的最大轴向压力 N=1.2 3.477+1.4 3.150=8.583kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W运算公式 M W = 0.

24、85 1.4Wklah/10 其中 W k 风荷载标准值 kN/m ； l a 立杆的纵距 m ； h 立杆的步距 m ；经过运算得到风荷载产生的弯矩 M w=0.85 1.4 0.425 1.500 1.800 1.800/10=0.246kN.m 五、立杆的稳固性运算 : 名师归纳总结 - - - - - - -第 10 页,共 31 页精选学习资料 - - - - - - - - - 1.不考虑风荷载时, 立杆的稳固性运算其中 N 立杆的轴心压力设计值,N=8.583kN ； i 运算立杆的截面回转半径,i=1.58cm ； k 运算长度附加系数,取 1.155 ； u 运算长度系数,由

25、脚手架的高度确定,u=1.500 ； l 0 运算长度 m, 由公式 l 0 = kuh 确定, l 0=1.155 1.500 1.800=3.118m ； A 立杆净截面面积,A=4.890cm； W 立杆净截面模量 抗击矩 ,W=5.080cm ；由长细比,为 3118/16=197 ；轴心受压立杆的稳固系数 , 由长细比 l 0/i 的结果查表得到 0.186 ；钢管立杆受压强度运算值 N/mm ；经运算得到 =8583/0.19 489=94.476N/mm ；f 钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm；不考虑风荷载时,立杆的稳固性运算 f, 满意要求 . 2. 考虑风荷载

26、时 , 立杆的稳固性运算其中 N 立杆的轴心压力设计值,N=7.921kN ； i 运算立杆的截面回转半径,i=1.58cm ； k 运算长度附加系数,取 1.155 ； u 运算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.500 ； l 0 运算长度 m, 由公式 l 0 = kuh 确定, l 0=1.155 1.500 1.800=3.118m ； A 立杆净截面面积,A=4.890cm； W 立杆净截面模量 抗击矩 ,W=5.080cm ；由长细比,为 3118/16=197 ；轴心受压立杆的稳固系数 , 由长细比 l 0/i 的结果查表得到 0.186 ； M W 运算立杆段由风荷载设计值

27、产生的弯矩,MW=0.246kN.m ；钢管立杆受压强度运算值 N/mm ；经运算得到 =7921/0.19 489+246000/5080=135.623N/mm ；f 钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm；考虑风荷载时,立杆的稳固性运算 Nl,连墙件的设计运算满意要求 . 连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力运算 : 立杆基础底面的平均压力应满意下式的要求 p f g其中 p 立杆基础底面的平均压力 kN/m ,p = N/A ； p = 34.33 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 kN ； N = 8.58 A 基础底面面积 m ；A = 0.25 f g 地基承

28、载力设计值 kN/m ； f g = 35.00 地基承载力设计值应按下式运算 fg = kc fgkk c = 1.00 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数； fgk 地基承载力标准值；f gk = 35.00 地基承载力的运算满意要求.2、悬挑式扣件钢管脚手架运算书名师归纳总结 - - - - - - -第 13 页,共 31 页精选学习资料 - - - - - - - - - 钢管脚手架的运算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001 ）；运算参数 : 双排脚手架,搭设高度 18.0M,立杆采纳单立管；立杆的纵距 1.50M,立杆的横距 1.05M,内排架距离结构

29、 0.30M,立杆的步距 1.80M；采纳的钢管类型为 48 3.5 ,连墙件采纳 2步3跨,竖向间距 3.60M,水平间距 4.50M；施工活荷载为 2.0kN/m ,同时考虑 2层施工；脚手板采纳竹串片,荷载为 0.15kN/m ,依据铺设 2层运算；栏杆采纳竹串片,荷载为 0.14kN/m ,安全网荷载取 0.0050kN/m ；脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加一根小横杆；基本风压 0.45kN/m ,高度变化系数 1.2500 ,体型系数 0.8680 ；悬挑水平钢梁采纳 18号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度 1.40M,建筑物内锚固段长度 1.60M；悬挑水平钢梁采纳拉杆与

30、建筑物拉结,最外面支点距离建筑物一、小横杆的运算1.30m；拉杆采纳钢丝绳；小横杆依据简支梁进行强度和挠度运算,小横杆在大横杆的上面；依据小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载运算小横杆的最大弯矩和变形； 1. 均布荷载值运算小横杆的自重标准值 P 1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P 2=0.150 1.500/2=0.113kN/m 活荷载标准值 Q=2.000 1.500/2=1.500kN/m 荷载的运算值 q=1.2 0.038+1.2 0.113+1.4 1.500=2.281kN/m 小横杆运算简图 2. 抗弯强度运算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩运算公式如下

31、: 1.050/8=0.314kN.m M=2.281=0.314 10/5080.0=61.882N/mm 名师归纳总结 小横杆的运算强度小于205.0N/mm, 满意要求 . 第 14 页,共 31 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 3. 挠度运算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度运算公式如下 : 荷载标准值 q=0.038+0.113+1.500=1.651kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0 1.651 1050.0/384 2.06 10 121900.0=1.041mm 小横杆的最大挠度小于 1050.0/150 与

32、10mm,满意要求 . 二、大横杆的运算大横杆依据三跨连续梁进行强度和挠度运算,小横杆在大横杆的上面；用小横杆支座的最大反力运算值,在最不利荷载布置下运算大横杆的最大弯矩和变形； 1. 荷载值运算小横杆的自重标准值 P 1=0.038 1.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P 2=0.150 1.050 1.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=2.000 1.050 1.500/2=1.575kN 荷载的运算值 P=1.2 0.040+1.2 0.118+1.4 1.575/2=1.198kN 大横杆运算简图 2. 抗弯强度运算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的运算值

33、最不利安排的弯矩和均布荷载最大弯矩运算公式如下 : 集中荷载最大弯矩运算公式如下 : M=0.08 1.2 0.038 1.500+0.175 1.198 1.500=0.323kN.m 名师归纳总结 - - - - - - -第 15 页,共 31 页精选学习资料 - - - - - - - - - =0.323 10/5080.0=63.515N/mm 大横杆的运算强度小于 205.0N/mm, 满意要求 . 3. 挠度运算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的运算值最不利安排的挠度和均布荷载最大挠度运算公式如下 : 集中荷载最大挠度运算公式如下 : 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V

34、 1=0.677 0.038 1500.00/100 2.060 10 121900.000=0.05mm 集中荷载标准值 P=0.040+0.118+1.575=1.733kN 集中荷载标准值最不利安排引起的最大挠度 V1=1.146 1733.445 1500.00/100 2.060 10 121900.000=2.67mm 最大挠度和 V=V 1+V2=2.722mm 大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 与10mm,满意要求 . 三、扣件抗滑力的运算名师归纳总结 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力依据下式运算 规范 5.2.5: , 其抗滑承载力可取8.0kN ；第

35、 16 页,共 31 页 R Rc其中 R c 扣件抗滑承载力设计值, 取8.0kN ； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值运算横杆的自重标准值 P 1=0.038 1.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P 2=0.150 1.050 1.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=2.000 1.050 1.500/2=1.575kN 荷载的运算值 R=1.2 0.058+1.2 0.118+1.4 1.575=2.416kN 单扣件抗滑承载力的设计运算满意要求. 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m 时, 试验说明 : 单扣件在 12kN的荷载下会滑

36、动双扣件在 20kN的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取12.0kN ；- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载；静荷载标准值包括以下内容： 1 每M立杆承担的结构自重标准值 kN/m ；本例为 0.1248 N G1 = 0.125 18.000=2.246kN 2 脚手板的自重标准值 kN/m ；本例采纳竹串片脚手板,标准值为 0.15 N G2 = 0.150 2 1.500 1.050+0.300/2=0.304kN 3 栏杆与挡脚手板自重标准值 kN/m ；本例采纳栏杆、竹串片脚手板挡板

37、,标准值为 0.14 N G3 = 0.140 1.500 2/2=0.210kN 4 吊挂的安全设施荷载,包括安全网 kN/m ；0.005 N G4 = 0.005 1.500 18.000=0.135kN 经运算得到,静荷载标准值 N G = N G1+NG2+NG3+NG4 = 2.895kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值；经运算得到,活荷载标准值 NQ = 2.000 2 1.500 1.050/2=3.150kN 风荷载标准值应依据以下公式运算其中 W 0 基本风压 kN/m ,依据建筑结构荷载规范GB50009-2001 附录表 D.4 的规定采纳：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数,依据建筑结构荷载规范GB50009-2001 附录表 7.2.1 的规定采用： Uz = 1.250