满堂支架门洞计算.doc

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1、xx高速铁路XX标段一工区第一作业工区临时工程现浇连续梁施工支撑系统-跨xx路32+48+32m连续梁施工支架计算书编制人： 校核人： 审核人： xx工程设计研究院xx高速铁路跨xx路32+48+32m连续梁施工支架计算书一、 设计及验算条件1、设计及验算假定及原那么为简化计算，对于连续构造按简支构造算，且偏于平安，其支架构造形式及其构件型号选用宜结合现场条件尽量采用现有的，可周转的与便于采购以及便于运输的材料，施工简单与便于装拆，节省费用，加快施工进度，确保施工质量及平安。2、设计及验算依据xx至xx特大桥，第标段：xxxx路全桥立面布置图、以及400号403号桥墩大样图；2钢构造设计手册；

2、3路桥施工计算手册。3、工程现场自然条件详见施工图设计说明及本标段工程地质报告。4、跨xx路之桥型及构造特点桥墩号为400403号，其桥型及构造采用32.65+48+32.65m，三跨等截面连续箱梁为单向预应力构造，梁高。箱梁为单箱单室斜腹板截面，顶宽，底宽，两侧翼缘板悬臂宽各为，其根部厚65cm，距根部210cm处，翼缘板厚，端部厚，翼缘板底缘及腹板外缘相交处以R=20cm圆弧过度。桥面设六面排水坡，以箱梁轴线对称120cm向桥轴线设2%排水坡，翼缘板区距翼缘板端部40cm起往翼缘板根部140cm设2%排水坡，再往根部40cm即距翼缘端220cm起向翼缘端部设6%排水坡，其余箱梁顶部为平坡，

3、即翼缘板顶端部40cm范围板厚增加、260cm范围增厚。主墩401#，402#设中横隔梁，附墩400#，403#设端横隔梁，其上设宽高人孔。箱梁内腔顶板倒角105cm35cm长高底板倒角50cm30cm长高。401号、402号主墩承台构造平面尺寸为830cm1220cm顺桥向横桥向，墩身宽顺桥向380cm，墩身长横桥向880cm，横桥向墩身两侧为圆端形半径R=190cm，直线长500cm，401号墩身高550cm，402号墩身高650cm，垫石高35cm。401号墩顶范围箱梁底缘标高，即支座顶标高为，402号墩顶范围箱梁底缘标高为。5、跨xx路连续梁支架布置及构造特点本工程均采用满堂支架形式，

4、支架采用轮扣型钢管脚手架。既有路面局部的支架采用少支架形式。A、 支架布置轮扣式钢管脚手架立杆的横向间距：翼板部位为，腹板位置为，底板位置为；支架纵横杆步距为。支撑架立杆竖向拼接时，接缝应在同一水平面上。为提高支架稳定性，必须设置斜撑剪刀撑，纵向梁底正中设一道，两侧梁根部各设一道，横向跨中设一道，跨中至两墩之间各设一道。斜撑剪刀撑采用普通钢管用扣件连接到立杆上，施工中，斜撑剪刀撑应随立杆的架设及时布置，不得遗漏。B、满堂支架搭设组织搭设以34人为一小组为宜，其中12人递料，另外两人共同配合搭设，每人负责一端。施工人员共23人，施工时配以吊车、翻斗车辅助施工。搭设时，要求至多二层向同一方向，或中

5、间向两边推进，不得从两边向中间合拢搭设，否那么中间杆件会因两测架子刚度太大而难以安装。B、 跨路局部少支架搭设方法考虑到连续梁跨越常焦线，为保证施工期间车辆的正常行驶，连续梁局部支架采用少支架形式，并在既有路面保存一个4.5m的行车道。少支架区主要由七局部组成：模板系统14mm厚竹胶板+6060mm木方、横向分配梁I10、纵向分配梁双拼I28a及根底。施工人员工10人，并配以25t吊车辅助施工。满堂支架区横桥向脚手管布置间距：腹板区=30cm,底板区与翼缘板区=60cm。满堂支架区纵桥向布置间距=60cm。满堂支架区竖向步距=120cm，共四排。xx路中间满堂支架属相步距为底层=180cm，上

6、面两层步距为=120。在脚手管上面布置8.0的槽钢，其布置间距=60cm。在槽钢上面布置10cm10cm方木，方木腹板区=15cm，方木底板区与翼缘板区=33cm。方木上面布置14mm竹胶板。其支架平面布置图见图一，横桥向立面布置图见图二，纵桥向立面布置图见图三。为确定脚手管顶标高，需计算出脚手管顶中心位置的箱梁高及其箱梁底缘标高。400#墩梁底标高为11.439，401#墩梁底标高11.433，402#墩梁底标高11.373，403#墩梁底标高11.321.满堂支架局部地面标高：401#墩侧少支架根底标高：11.433-0.014-0.06-0.28-0.1-0.1-0.23-0.05=40

7、2#墩侧少支架根底标高：xx路中间满堂支架局部顶底托调节长度：2-1.8-0.1-6.504=二、满堂支架局部箱梁底模验算1、面板采用=14mm竹胶合板根据多项工程应用经历，满足使用要求，故验算略2、纵向次肋1010cm枋木验算1010cm枋木力学特性及弹性模量：Ix=4 Wx=3 Ex=10103m为简化计算将梯形均布载按等高均布载，并按最大值计算： 腹板区纵向次肋1010cm枋木验算腹板区枋木布置间距=15cm,计算跨度L=60cm,梁高(1) 腹板区砼载：q砼2.6=12.79kg/cm(2) 腹板区底模载：q底模1200=0.025kg/cm(3) 腹板区枋木自重： q自650=0.0

8、65(kg/cm)(4) 施工荷载q施250=0.38(kg/cm)q总=qi=13.26(kg/cm) q总=q总-q施Mmax=q总L2/8=602/8=5967(kgcm) 应力变形验算： = Mmax/wxMpa=11Mpa f=5q总L4/(384EIx)=cmf=L/400= 底板区纵向次肋1010cm枋木验算 底板区枋木布置间距=33cm, 计算跨度L=60cm,梁高。(1) 底板区砼载：q砼2.6=6.7kg/cm(2) 底板区底模载：q底1200=0.055 kg/cm(3) 1010cm枋木自重载：q自=650=0.065 kg/cm(4) 底板区内模载：q底内90=0.3

9、0 kg/cm(5) 施工荷载：q施250=0.83 kg/cm q总=qi=7.95kg/cm q总=q总-q施=7.12(kg/cm) Mmax=q总L2/8=602/8=3577.5(kgcm) 应力应变验算： = Mmax/wx=2.15Mpa=11Mpa f=5q总L4/(384EIx 翼板区纵向次肋1010cm枋木验算翼板区枋木布置间距=50cm 计算跨度L=60cm(1)翼板区砼载： q砼2.6=8.8kg/cm(2)翼板区底模载： q底90=0.45 kg/cm(3)1010cm枋木自重载： q自=650=0.065 kg/cm(4)施工荷载： q施250=0.83 kg/cm

10、 q总=qi=10.57 kg/cm q总=q总-q施=9.32 kg/cm Mmax=q总L2602/8=4756.5(kgcm) 应力应变验算： = Mmax/wx=Mpa=11Mpa f=5q总L4/(384EIx)=f=L/400=三、 1.腹板区横向分配梁槽8.0验算： 【8.0力学特性及弹性模量：Ix=4 Wx=4 106 计算跨度30cm 荷载计算：(1) 腹板区砼载： q砼2.6=5.12=51.2 kg/cm 2腹板区底模载：q底36.5=0.22 kg/cm 3施工载： q施250=1.5 kg/cm q自=0.08 kg/cm q总=qi=53 kg/cm q总=q总-q

11、施=51.5 kg/cm Mmax=q总L2/8=53302/8=5962.5 kgcm应力变形验算： = Mmax/wx=Mpa=170Mpa f=5q总L4/(384EIx 计算跨度60cm荷载计算： 1底模区砼载： q砼2.6=12.17 kg/cm 2底板区内模载：q底90=0.54 kg/cm 3底板区底模载：q底36.5=0.22 kg/cm 4底板区施工载：q施250=1.5 kg/cm 5底板区分配梁自重载： q自=0.08 kg/cm q总=14.51 kg/cm q总=13.01 kg/cm Mmax=q总L2/8=602/8=6529.5 kgcm 应力应变验算： = M

12、max/wx=25.8Mpa=170Mpa f=5q总L4/(384EIx1. 翼板区横向分配梁【荷载计算（1） 翼板区砼载： q砼2.6=10.58 kg/cm（2） 翼板区底模载：q底90=0.54 kg/cm（3） 翼板区脚手管支架载：q支22=0.132 kg/cm(4) 翼板区枋木重： q枋0.078 kg/cm 5翼板区【8.0自重： q自=0.08 kg/cm6翼板施工载： q施250=1.5 kg/cm q总=12.91 kg/cm q总=11.41 kg/cm Mmax=q总L2/8=602 kgcm 应力变形验算： = Mmax/wx=Mpa=170Mpa f=5q总L4/

13、(384EIx)= 三单根脚管受力验算： 脚手管采用48N1.腹板区单根脚手管受力验算：荷载计算：腹板区砼载q砼(2)腹板区施工载q施(3)腹板区竹胶板载q竹(4)腹板区1010cm枋木载q枋2N总=qi2.底板区单板脚手管受力验算：荷载计算：1底板区砼载 N砼(2)底板区施工载N施N总=荷载计算（1） 翼板区砼载 N砼（2） 翼板区施工载：N施N总=Ni四.地基承载力验算：1.腹板区地基承载力验算：q地腹=N腹/A=8.8 t/m2.底板区地基承载力验算：q地底=N底/A=2.4 t/m3.翼板区地基承载力验算：q地翼=N翼/A=2.2 t/m五.脚手管置示意图：8.0布置示意图 1010c

14、m枋木布置示意图：见?跨xx路连续支架布置图?少支架局部验算：一 箱梁底模验算： 1.面板采用=14mm竹胶合板根据多项工程应用经历，满足使用要求，故验算略2.横向次肋66cm枋木验算： 66cm枋木力学特性及弹性横量： Ix=bh3/12=663/12=108 WX=bh2/12=662/12=36 E=10103Mpa 66cm枋木按=6cm布置，腹板区计算跨度l=65cm,底板区计算跨度l=,翼板区计算跨度l=78cm(1) 腹板区横向次肋66cm枋木验算 腹板区砼载： q砼2.6=/cm 腹板区底模载： q底模1200=/cm 腹板区66cm枋木自重：q自650=/cm 施工荷载：q施

15、250=/cmq总=/cm q总=/cmMmax=q总l2/8=652/8=/cm应力变形验算：= Mmax/Wx=7.7Mpa=11Mpaf=5 q总l4/384EIx(2) 底板区横向次肋66cm枋木验算： 底板区砼载q砼2.6=/cm 底板区竹胶板载：q竹1200=/cm 底板区枋木自重载：q自650=/cm 底板区内模载：q内90=/cm 施工荷载：q施250=/cmq总=qi=/cm q总=/cmMmax=q总l2/8=822/8=kg/cm应力变形验算：= Mmax/Wx=Mpa=11Mpaf=5 q总l4/384EIx翼板区横向次肋66cm方木验算（1） 翼板区硂载q硂2.6=1

16、.06kg/cm（2） 翼板区底模载：q底90=0.05kg/cm(3)66cm方木自重载： q自650=0.023(kg/cm)(4)施工荷载： q施250=0.15(kg/cm)q总= =1.28kg/cm q1总=q总-q施=1.13kg/cmMmax=q总l2/8=973.44(kg/cm)应力变形验算： =Mmax/wx=2.7mpa【 】=11mpaf=5q总l4二、纵梁I28b验算纵梁双拼I28b力学特性及弹性模量：Ix=74182=14962cm42=3106 1.腹板外侧双拼 I28b 验算:腹板区按=65cm布置，梁高计算跨度简支部为5m，悬梁断为2米。(1)腹板区硂载：q

17、腹硂26=27.72kg/cm(2)翼板矩形截面硂载： q翼距硂0.22+0.044+0.2842.6=5.56(kg/cm) (3)翼板硂载：q翼硂=0.88(kg/cm)4外侧模载： q外=3.28-0.35-0.044-0.284+0.1 90=2.43(kg/cm)（4） 翼板模载 q底=22/290=0.36(kg/cm)6翼板底模支架载：q支【3.28-0.35+0.44+0.284/2】22=0.48(kg/cm)7施工载： q施=0.39+0.325250=1.79(kg/cm)8双拼 I28b 自重： q总=40.18(kg/cm) q1=38.39 Pa=ql/2(1+入)

18、2= PB=ql/2(1-入)2因为lm所以 当x=l/2(1+入)2=490时Mmax=ql2/(1-入2)2=885969(kg/cm2)应力变形验算:=17. 0mpa悬臂断应力变形验算:Mmax=ql2/2=803600=170mpaFc=qml2/24EI(-1+4入2+3入310-52.腹板内侧验算:(1)腹板箞载: q硂2.6=27.72(kg/cm)(2)顶板矩形硂载: q顶硂2.6=6.48(kg/cm)(3)顶板三角形硂载: q顶三角形=1.47(kg/cm)(4)倒角处硂载: q倒=1.25+0.78=1.328 (kg/cm)(5)内侧模载: q侧=(3.28-0.3-

19、0.35-0.475)+0.1 80=1.8 (kg/cm)6低模载: q低=22 80=0.23(kg/cm)7顶模载：q顶=22/2 80=0.34(kg/cm)8竹胶板载： q竹12000.41+0.325=0.12(kg/cm)10施工载： q施=0.325+0.4125=1.84(kg/cm)11双拼 I28b 自重 q自=0.96(kg/cm)q总=42.46(kg/cm) q总=施=40.62(kg/cm)Pa=ql/2(1+入 )2=20805.4 PB=ql/2(1-入 )2Mmax=ql2/8(1-入2 )2=895671 简支端应力变形验算：Mmax=ql2/2=8492

20、00=170fc=qml2/24EIx(-1+4入2+3入310-53.底板区双拼 I28b 验算1地板硂载：q硂2.6=16.63(kg/cm)(2)顶板三角形硂载：q三顶=0.96+0.2=1.16kg/cm(3)顶板矩形硂载 q矩2.6=0.8kg/cm4地板三角形硂载： q三底2.6=0.0078kg/cm5内模模地板：q内 80=0.66kg/cm6竹胶模板 q竹 1200 0.82=0.14kg/cm76 6方木载：q方 0.06 650 0.52=0.02kg/cm8施工载： q施 250=2.1kg/cm9双拼 I28b 自重： q自=0.96kg/cmq总=22.48 kg/

21、cm q1总=q总-q施=20.38kg/cmPA=ql/2(1+入)2=11015.2 PB=QL/2(1-入)2M简=ql2/8(1-入2)2=495684 M悬=ql2/2=449600筒支端应力变形验算：=M筒/Wx=46.38Mpa=170Mpa悬臂端应力变形验算= M悬/Wx=42.07Mpa=170Mpaf=qml2/24EIx(-1+42+3310-528b验算：底板砼载：q砼2.6=/cm内模模板载q内80=0.66 kg/cm竹胶板载q竹12000.82=0.14 kg/cm66cm枋木载:q枋=0.02 kg/cm施工载:q施250=2.1 kg/cm双拼I28b自重q自

22、=0.96 kg/cmq总=qiPA=ql/2(1+)2=10049.9 PB=ql/2(1-)228b验算：翼板区双拼I28b布置间距=78cm(1)翼板区砼载：q砼=5.56+0.44+4.24+1.76=12kg/cm(2)翼板区底模载：q底90=1.11 kg/cm(3)翼板区底模支架载q支3.28-(0.35+0.44+0.284)/2 22=0.96 kg/cm(4)翼板区66cm枋木载:q枋=0.02 kg/cm(5)翼板区施工载：q施250=1.95 kg/cm(6) 双拼I28b自重：q自=0.96 kg/cmq总=qi=17 kg/cm q总=15.05 kg/cmPA=q

23、l/2(1+)2=8330 PB=ql/2(1-)2=1530M筒= ql2/8(1-2)2=374850M悬= ql2/2=340000横主梁简支端计算跨径L=270cm 县臂端计算跨径L=390cm翼板区所受集中力为:P翼1 = P翼2= P翼3=5684 kgP翼4=7345.1 kg P翼5=8330 kg腹板区所受集中力为:P腹1=19688.2 kg P腹2=20805.4 kg底板区所受集中力为:P底1=11015.2 kg P底2=10049.9 kg1. 简支端验算:PA=41P底2+41+82P底1+41+82+82P腹2PB=P腹2+P底1+P底2-PA设跨内最大弯距值处

24、为PA=(-)PB =PB/PA+PB 应力变形验算:= Mmax /Wx=48.82mpa=170 mpa假设跨中最大弯距位置承受一个集中力那么 =Mm/(-)=41870.34 kgfmx=pb2/27EL x (-b2/2)3(1-b2/2)(b=-)-32. 县臂端验算:M1=P翼1(0.78x5)=569478()M2= P翼2(0.78x4)=798033.6()M3= P翼2(0.78x4)=1330056()M4= P翼2(0.78x4)=1145835.6()M5= P翼2(0.78x4)=649740()Mmax=Mi=4493142.6()=Mmx/Wx=78=170mp

25、a变形验算:y1=P310-3y2=P3/6EI(3/-3y3=P3/6EI(3/-1)=0.012=12x10-3y4=P3/6EI(3/-3y5=P3/6EI(3/-9ymax=y2=0.036/4000.975主柱采用630x6螺旋焊钢管,长h=366cmn=h=366cm. 630x6螺旋焊钢管之截面面积A=117.562迴转半径j=22.06 那么=1. 底板区630x6螺旋焊钢管主柱验算(1)主承重梁梁重P主=2.7x185=499.5(2)立术自重: P主=3.66x92.83=339.75(3)底板区立柱承受荷载重P承=19529.67x2=39059.34那么N=n1pi=3

26、9898.6应力验算:=N/A=33.9mpa=170mpa (取1)2. 腹板区630x6螺旋焊主柱验算(1). 主承重梁梁重:P主=5.25x185=971.25(2)立柱自重:P主=3.66x92.83=339.75(3)腹板外侧荷载:P腹外=19688.2(4)底板区传速荷载:P底=22340.83(5)翼板区传递荷载:P翼总=p翼=25377.1N=pi=N/A=58.45mpa=170Mpa(由于没查到按最大值1取)五. 扩大根底验算:由于腹板区主梁立柱受力最重,故仅验算腹板区根底,扩大根底采用长宽高2.0x1.0x0.8的砼块,N=68717.13. 力N按 450扩散那么砼受力面积为1.26 x1=1.26=126002=0.5mpa采用C30(2.0 x 1.0 x 0.8)的砼块第 22 页