2022年双相不锈钢的焊接工艺规程.docx

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1、名师归纳总结 精品学习资料 - - - - - - - - - - - - - - -1 绪论随着工业技术的日益进展,一般奥氏体不锈钢难以满意应力腐蚀、点腐蚀和 缝隙隧洞式腐蚀的要求；为此,冶金工作者进行了大量讨论,研制出奥氏体铁 素体型不锈钢,即双相不锈钢；传统的奥氏体不锈钢在晶间腐蚀、应力腐蚀、点腐蚀和缝隙腐蚀等局部腐蚀 方面的抗力不足,特别是应力腐蚀引起的断裂,其危害性极大；双相不锈钢是近 二十年来开发的新钢种；通过正确掌握各合金元素比例和热处理工艺使其固溶组织中铁素体相和奥氏体相各约占50,从而将奥氏体不锈钢所具有的优良韧性和焊接性与铁素体不锈钢所具有的较高强度和耐氯化物应力腐蚀性能结

2、合在一起,使双相不锈钢兼有铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢的优点；所谓双相不锈钢是在其固溶组织中铁素体相与奥氏体相约各占一半,一般量少相的含量也需要达到30%；在含 C较低的情形下,Cr 含量在 18%-28%, Ni 含量在3%-10%；有些钢仍含有Mo、Cu、Nb、Ti , N等合金元素；该类钢兼有奥氏体和铁素体不锈钢的特点,与铁素体相比,塑性、韧性更高,无室温脆性,耐晶间腐蚀性能和焊接性能均显著提高,同时仍保持有铁素体不锈钢的475脆性以及导热系数高,具有超塑性等特点；与奥氏体不锈钢相比,强度高且耐晶间副食和耐氯化物 应力腐蚀有明显提高；双相不锈钢具有优良的耐孔蚀性能,也是一种节镍不锈钢；由于

3、两相组织的特点,通过正确掌握化学成分和热处理工艺,使双相不锈钢 兼有铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢的优点,它将奥氏体不锈钢所具有的优良韧性 和焊接性与铁素体不锈钢所具有的较高强度和耐氯化物应力腐蚀性能结合在一 起,正是这些优越的性能使双相不锈钢作为可焊接的结构材料进展快速,80 岁月 以来已成为和马氏体型、奥氏体型和铁素体型不锈钢并列的一个钢类；上世纪 30 岁月就已在瑞典的试验室中研制出双相不锈钢（3RE60、 Uranus50 等）,但是双相不锈钢真正产业化仍是在上世纪 60 岁月以后,其进展经受了 3 代 历程；1.1 我国双相不锈钢的应用双相不锈钢是依据石油化工中强酸强碱造成的局部点蚀、应

4、力腐蚀以及孔穴 式腐蚀现象,一般不锈钢难以胜任的容器、管道以及零部件等而研制的,但由于1 细心整理归纳 精选学习资料 - - - - - - - - - - - - - - - 第 1 页,共 27 页 - - - - - - - - - 名师归纳总结 精品学习资料 - - - - - - - - - - - - - - -双相不锈钢除具有很强的各类抗腐蚀性能之外,仍具有很好的强度和韧性,为此,在一般民用工程和能源交通方面也逐步得到越来越多的应用,如桥梁、飞机、船舶、汽车以及沿海城市和化工区的装饰建筑等；1.1.1 石油和自然气工业这是国外应用双相不锈钢的主要领域之一,目前铺设的油气输送管线已

5、有1000km；国内只有南海油田少量使用,全部进口；另外,西气东输工程西起塔里 木盆地的集气管线考虑要用双相不锈钢焊管,国内已有条件生产和制造；炼油工业是最早使用国产双相不锈钢的部门,在南京,镇海,天津,济南 等炼化公司多集中用在常减压蒸馏塔的塔顶衬里（或复合板）、塔内构件、空冷器和水冷器等,最长的已使用20年；镇海炼化公司是我国最大的炼油基地,加工才能为 1600万 t ,进入世界百强,冷凝冷却系统中多套设备使用双相不锈钢；这一领域涉及的范畴很宽,工况情形复杂,介质多种多样,也是使用双相不锈钢较早和较多的领域；甲醇是重要的能源化工原料,2002年国内产量 210万 t ,进口量与此相当,国产

6、缺口很大,当然也有少量（数千吨）出口韩国,目前 20万 t的大型和多套 10万 t 以下的中小型的甲醇合成反应器的触媒管都是采纳双相不锈钢,大中型装置采纳 2205钢管,使用进口管较多,小型装置多采纳 185Mo型国产钢管；齐鲁石化公司氯乙烯装置的氧氯化反应器中的冷却蛇管的介质条件（HCI,水蒸气）苛刻,目前已使用进口的2205双相不锈钢,使用结果有待观看；上 海 石 化 公 司 乙 烯 装 置 的 催 化 剂 再 生 冷 却 器 采 用 国 产 类 似 DP3钢 的00C25Ni7Mo3WCuN双相不锈钢做海水冷却器管,海水出口温度 40,至今已间歇使用 15年,成效很好；河南煤化工厂的粉煤

7、气扮装置的数台冷却器都是采纳进口2205钢管制造；1.1.2 化肥工业尿素工业也是最早使用国产双相不锈钢的部门,装置中含氯离子水的换热设备使用得较多,例如尿素装置中CO2压缩机三段冷却器原使用304L奥氏体不锈钢管束, l 个月后即因应力腐蚀破裂而泄漏,双相不锈钢可用 冷却器也都换用了 18 5Mo或2205双相不锈钢；5年以上,随后一、二段由于双相不锈钢在尿素介质中有良好的抗腐蚀疲惫性能,很适合制造尿素生 2 细心整理归纳 精选学习资料 - - - - - - - - - - - - - - - 第 2 页,共 27 页 - - - - - - - - - 名师归纳总结 精品学习资料 - -

8、 - - - - - - - - - - - - -产的关键设备甲按泵泵体；国产的00Cr25Ni6Mo2N钢可以通过 Huey法的晶间腐蚀倾向检验,己用于黑龙江化肥厂、洞庭氮肥厂（五柱塞式）等大型化肥厂；国内中小化肥厂的甲按泵泵体基本上采纳185Mo钢制造,也有数十家采纳的是高铬含铅双相不锈钢；此外这种钢的泵阀锻件通过了日本JIS G0573、G0591硝酸法和硫酸法的检验,批量出口日本,价格要比日本当地生产的廉价；此外,采纳国产 OCr25Ni6Mo3CuN时效强化双相不锈钢,利用其耐磨损腐蚀性能,用于尿素装置主工艺管路多种规格的高压截止阀的内件等,成效不错；1.1.3 运输业最近几年海上

9、化学品运输船行业是国外最大的双相不锈钢用户,消费量约占热轧板的 50；化学品船装载的液体货物多种多样,包括化学和石化产品,食品等,要求船舱材料既能耐腐蚀,又有高的强度；如今2205双相不锈钢已代替316L和317L奥氏体不锈钢,成为海上化学品船的标准用材；国内在这方面刚刚起步,中国长江航运集团青山船厂采纳欧洲建造标准,使用进口的 2205钢板,自行制造胜利第一艘18500t 化学品船,钢板消耗量约1200t ,己出口比利时；实现了我国用双相不锈钢建造化学品船零的突破,该厂已形成规模生产才能；1.1.4 造纸和制盐轻工业由于双相不锈钢在中性氯化物溶液中有较好的耐孔蚀和缝隙腐蚀的才能,利用这一特点

10、,国内开发了该钢在真空制盐和盐硝联产装置上的应用,20万-30 万 t制盐厂的大型盐水和芒硝蒸发罐采纳了双相不锈钢的衬里和复合板,解决了设备结盐垢和腐蚀问题,最长的已有 装置,国内已有成熟的体会；10年的使用历史；双相不锈钢用于大型真空制盐在制纸浆和造纸业领域,国内几乎是空白,硫酸盐蒸煮法仍多采纳低碳钢制造的蒸煮锅,而国外早已普及使用双相不锈钢的蒸煮、漂白等设备,目前国内也 有引进,但数量极少；综上所述,可以看出国内双相不锈钢的使用是有肯定局限性的,像国外大量使用双相不锈钢的诸如纸浆和造纸工业、油气工业、运输业、甚至建筑业几个大 的领域我们涉及得不多,有的仍只是刚刚开头；依据国情,利用双相不锈

11、钢的性 能优势,今后除连续扩大在化工和石化等领域的应用外,结合纸浆和造纸工业的 技术改造需要开发在这一领域中的应用,至于油气管线目前很难推广,双相不锈3 细心整理归纳 精选学习资料 - - - - - - - - - - - - - - - 第 3 页,共 27 页 - - - - - - - - - 名师归纳总结 精品学习资料 - - - - - - - - - - - - - - -钢的价格是太高了但是制造有关油气田需要的耐氯离子和硫化氢的装置像集气管 线和换热设备等仍是可以采纳双相不锈钢,甚至超级双相不锈钢的；海上运输业 的进展,化学品船制造业方兴未艾,需要大量大张的钢板,这一缺口有待填

12、平补 齐；至于在建筑业方面的应用,至今仍完全未涉及,其实滨海的城市雕塑景观和开发 2304 钢用于民用热水器方面完全可代替1.2 双相不锈钢的优势及应用304 和 316 奥氏体不锈钢；1.2.1 与奥氏体不锈钢相比,双相不锈钢的优势如下：1）屈服强度比一般奥氏体不锈钢高一倍多,且具有成型需要的足够的塑韧性；采纳双相不锈钢制造储罐或压力容器的壁厚要比常用的奥氏体削减 30-50%,有利于降低成本；第 1 代表 1-2 部分双相不锈钢的牌号及化学成分Mo 质量分数）其他钢号国别C Cr Ni Mn Si 3RE60 瑞典0.03 18.5 4.9 2.7 2.0 Uranus50 芬兰0.04

13、21.5 6.5 1.5 Cu:1.0-2.0 第 2 代SAF2205 瑞典0.03 22.0 5.5 3.0 2.0 0.8 DP-3 日本0.03 25.0 6.5 3.5 W:0.4 - Cu:0.20-0.80 08X21H6M2T 俄罗斯 0.08 21.0 7.5 2.0 Ti:0.2-0.4 第 3 代0Cr21Ni5Ti 中国0.06 22.0 5.8 - 0.8 0.8 Ti:5 SAF2507 瑞典0.03 25.5 7.0 4.5 Cu:0.50 DP-3W 日本0.03 25.0 7.6 3.0 W:0.4 Cu:0.80 0Cr26Ni5Mo 3 中国 0.08 2

14、6.5 5.0 3.0 1.5 1.0 2）具有优异的耐应力腐蚀破裂的才能,即使是含合金量最低的双相不锈钢也有比奥氏体不锈钢更高的耐应力腐蚀破裂的才能,特别在含氯离子的环境中；应力腐蚀是一般奥氏体不锈钢难以解决的突出问题；4 细心整理归纳 精选学习资料 - - - - - - - - - - - - - - - 第 4 页,共 27 页 - - - - - - - - - 名师归纳总结 精品学习资料 - - - - - - - - - - - - - - -3）在很多介质中应用最普遍的2205 双相不锈钢的耐腐蚀性优于一般的316L奥氏体不锈钢,而超级双相不锈钢具有极高的耐腐蚀性,再一些介质中

15、,如醋酸,甲酸等甚至可以取代高合金奥氏体不锈钢,乃至耐蚀合金；4）具有良好的耐局部腐蚀性能,与合金含量相当的奥氏体不锈钢相比,它的 耐磨损腐蚀和疲惫腐蚀性能都优于奥氏体不锈钢；5）比奥氏体不锈钢的线膨胀系数低,和碳钢接近,适合与碳钢连接,具有重 要的工程意义,如生产复合板或衬里等；6）不论在动载或静载条件下,比奥氏体不锈钢具有更高的能量吸取才能,这 对结构件应对突发事故如冲撞,爆炸等,双相不锈钢优势明显,有实际应用价值；1.2.2 与铁素体不锈钢相比,双相不锈钢的优势如下 1）综合力学性特别是塑韧性,不象铁素体不锈钢那样对脆性敏锐；2）除耐应力腐蚀性能外,其他耐局部腐蚀性能都优于铁素体不锈钢；

16、3）冷加工工艺性能和冷成型性能远优于铁素体不锈钢；4）焊接性能也远优于铁素体不锈钢,一般焊前不需预热,焊后不需热处理；5）应用范畴较铁素体不锈钢宽；5 细心整理归纳 精选学习资料 - - - - - - - - - - - - - - - 第 5 页,共 27 页 - - - - - - - - - 名师归纳总结 精品学习资料 - - - - - - - - - - - - - - -2 SAF2205 双相钢接头的基本要求及达到要求的措施2.1 基本要求焊接接头不存在超过质量标准规定的缺陷,同时力学性能满意焊接结构预期 的使用性能要求；不显现焊接热裂纹和冷裂纹,应力腐蚀,点蚀, 相脆化现象的

17、 显现2.2 防止措施1）双相不锈钢具有良好的焊接性,一般选用与母材成分相同或相近的焊接材 料,由于含碳量对抗腐蚀性有很大的影响,因此熔敷金属含碳量不用高于母材；腐蚀性弱或仅为防止锈蚀污染的设备,可选用含 接材料；对于耐酸腐蚀性能较高的工件,常选用含 接材料不会发生焊接热裂纹和冷裂纹,如选用焊条型号 氩弧焊焊丝 H00Cr18Ni14Mo2；Ti 或Nb等稳固化元素或超低碳焊 Mo的焊接材料；选用适合的焊 E309MoL-16焊条牌号 A0422）合理设计焊接接头；防止腐蚀介质在焊接接头部位集合,降低或排除应力 集中,排除或降低焊接接头残余应力,用常用工艺措施,加热温度在 800-900 之

18、间才可得到比较抱负的排除应力成效；结构设计时要尽量采纳对接接头,防止十 字交叉焊缝,单 V形坡口改用 Y形坡口；3）采纳小的热输入,即小电流,大的焊接速度,削减横向摇摆,待前一道焊缝冷却到预热温度后,再焊下一道焊缝,焊后进行 快冷,防止显现 相和 475脆化；750-800 退火处理,退火后应6 细心整理归纳 精选学习资料 - - - - - - - - - - - - - - - 第 6 页,共 27 页 - - - - - - - - - 名师归纳总结 精品学习资料 - - - - - - - - - - - - - - -3 SAF2205 双相钢的焊接性及焊接中可能存在的问题3.1SA

19、F2205 双相钢的焊接性3.1.1SAF2205 双相钢的性能特点1）含钼双相不锈钢在低应力下有良好的耐氯化物应力腐蚀性能；一般 18-8型奥氏体不锈钢在 600以上中性氯化物溶液中简单发生应力腐蚀断裂,在微量氯化物及硫化氢工业介质中用这类不锈钢制造的热交换器、蒸发器等设备都存在着产 生 应 力 腐 蚀 断 裂 的 倾 向 , 而 双 相 不 锈 钢 却 有 良 好 的 抵 抗 能力；2） 含 钼 双 相 不 锈 钢 有 良 好 的 耐 孔 蚀 性 能 ； 在 具 有 相 同 的 孔 蚀 抗 力 当 量 值（PREN=Cr%+3.3Mo%+16N%）时,双相不锈钢与奥氏体不锈钢的临界孔蚀电位

20、相仿；双相不锈钢与奥氏体不锈钢耐孔蚀性能与 AISI 316L 相当；含 25%Cr的,特别是含 氮 的 高 铬 双 相 不 锈 钢 的 耐 孔 蚀 和 缝 隙 腐 蚀 性 能 超 过 了AISI 316L；3）具有良好的耐腐蚀疲惫和磨损腐蚀性能；在某些腐蚀介质的条件下,适用于制作泵、阀等动力设备；4）综合力学性能好；有较高的强度和疲惫强度,屈服强度是 18-8 型奥氏体不锈钢的 2 倍；固溶态的延长率达到 25%,韧性值 AK（V 型槽口）在 100J 以上；5）可焊性良好, 热裂倾向小, 一般焊前不需预热,型奥氏体不锈钢或碳钢等异种焊接；焊后不需热处理, 可与 18-86）含低铬 （ 18

21、%Cr）的双相不锈钢热加工温度范畴比 18-8 型奥氏体不锈钢宽,抗力小,可不经过锻造,直接轧制开坯生产钢板；含高铬（25%Cr）的双相不锈钢热加工比奥氏体不锈钢略显困难,可以生产板、 管和丝等产品；7）冷加工时比 18-8 型奥氏体不锈钢加工硬化效应大,在管、板承担变形初期,需施加较大应力才能变形；8）与奥氏体不锈钢相比,导热系数大,线膨胀系数小,适合用作设备的衬里和 生 产 复 合 板 ； 也 适 合 制 作 热 交 换 器 的 管 芯 , 换 热 效 率 比 奥 氏 体 不 锈 钢高；7 细心整理归纳 精选学习资料 - - - - - - - - - - - - - - - 第 7 页,

22、共 27 页 - - - - - - - - - 名师归纳总结 精品学习资料 - - - - - - - - - - - - - - -9）仍有高铬铁素体不锈钢的各种脆性倾向,不宜用在高于3000C 的工作条件；双相不锈钢中含铬量愈低,等脆性相的危害性也愈小；3.1.2 SAF2205 双相钢的组织特点目前双相不锈钢由于冶炼质量要求高,价格较贵,故产量不高,约占世界不锈钢产量的 1,但上世纪90岁月以后增加较快, 1990 年产量约 10万t , 1999年已达 11万t ,2000年约为 20万t ；我国在上世纪 60岁月开头讨论双相不锈钢,主要有低铬 （Cr18 ）、中铬（ Cr22 ）和

23、高铬（ Cr25 ） 3种,主要产品是管、板和复合板,产量都不大,约 2000t , 2001年双相不锈钢的消费量约4000t ,有 1/2 随工程进口；双相不锈钢的组织,依据 WNieq ,WCreq 和Schaeffer图,一般奥氏体 （ A）和铁素体（ F）的比例约为60 : 40,但实际上由于化学成分和固溶处理的温度偏差,可能显现;A 或F70,对性能会有肯定影响,因此,最好掌握在各为50；表 3-2 不表同组织类别不锈钢的力学性能力学性能组织类型钢种热处理状态s/MPa b/Mpa 5 硬度奥氏体0Cr18Ni9 920-1150 固溶、快冷；C 205-300 520-580 40

24、 200 奥氏体 +铁 素体SAF2205 950-1100 ； C 固溶、水冷或快 冷550-580 750-780 30 220 DP-3W 560-590 760-780 20 270 铁素体0Cr26Ni5Mo2 800-1050 退火、快冷； C 400-450 620-650 20 250 00Cr18Mo2 250-270 420-450 30 200 双相不锈钢具有很强的抗局部孔蚀、点蚀和缝隙孔穴式腐蚀的才能,主要是 由化学成分中的 Mo,N等元素起的作用；经多年讨论,建立了一个抗孔蚀当量指数 PREN（PREN= Cr+3.3 Mo+16 N ）来评判,其值越高,抗局部孔蚀的

25、才能越 强；双相钢的一个显著特点就是其双相组织；除此之外, 仍常伴有其他相组织的产生 , 这些次生相也或多或少的影响钢材的性能；对双相钢来说 , 特别的合金元素组成是保证构成双相及各相比例的基础 , 通过主要元素的含量 , 可以猜测金相组8 细心整理归纳 精选学习资料 - - - - - - - - - - - - - - - 第 8 页,共 27 页 - - - - - - - - - 名师归纳总结 精品学习资料 - - - - - - - - - - - - - - -的相比例；目前, 国际上使用较多的是美国焊接讨论会WRC提出的 WRC一92组织图 见图 3-1 表 3-3 部分奥氏体钢

26、及双相不锈钢的成分及 PREN值组织钢种C 化学成分（质量分数） %）N PREN Cr Ni Mo 奥氏体308L 0.03 20 10 20 316L 0.03 18 12 2 25 双相不锈2205 0.03 22 5 3 0.15 34 255 0.03 25 6 3 0.20 38 钢2507 0.03 25 7 4 0.25 42 A一奥氏体;AF 一奥氏体一铁素体; FA一铁素体一奥氏体;F 一铁素体; Creq= Cr +Mo +0.7 NbNieq=Ni +35 C+20 N +0.25 Cu从图 3-1 可看出 , 铬、铂、妮是主要的铁素体相形成元素 , 而镍、碳、氮、铜是

27、主要的奥氏体相形成元素；转变这些元素的含量 例；除了不同元素的组成及比例影响相比例外, 即可转变固溶组织中的相比, 热处理也将在肯定程度上影响相的比例；双相钢在高温下1300 以上 , 出现单一的高温铁素体组织, 即 相；9 细心整理归纳 精选学习资料 - - - - - - - - - - - - - - - 第 9 页,共 27 页 - - - - - - - - - 名师归纳总结 精品学习资料 - - - - - - - - - - - - - - -但冷却过程中粗大的 相阿会转变成常温铁素体相 相 和奥氏体相 相 ；由于 相与 相的生成条件、速度不同 , 因而不同的冷却起点温度及冷却方

28、式速度会使 相与 相有不同的最终比例 , 而且其组织特点也不同；其实 , 热处理对相比例的影响是有限的 , 但对二次相 对钢材性能的影响比较大 的生成才是至关重要的；常用的双相钢常会在冷却过程中显现二次相；主要的二次相有二次奥氏体、碳化物、相 、 相、 R相等；1 二次奥氏体 2 ；双相钢冷却时会在铁素体相中析出 2； 2相具有肯定的奥氏体相特点 , 会促进 相的生产；2 碳化物 M23C6 的存在不利于钢材的耐蚀性；快速冷却可防止 M23C6的生成；3 相硬而脆 , 可显著降低钢材的塑性和韧性； 相富含铬 , 使其四周因铬而耐腐蚀性降低；鉴于此 , 相是一种危害最大的二次相；以急冷方式快速通

29、过该温度区间 , 可有效防止 相的产生；4 相、 R相、都是在肯定的温度区间 550 -750 析出的金属间相 , 富铬和钼 , 硬而脆 , 易降低钢材的耐腐蚀性；但与相相比 , 析出的量较少 , 因此其危害低于相；3.1.3 耐腐蚀性能开发双相钢就是解决奥氏体不锈钢腐蚀开裂性能的问题 , 并同时获得高强度；1 匀称腐蚀； 一般来讲 , 双相组织并不利于钢材耐电化学腐蚀 , 由于可能出现电偶腐蚀；在某些强氧化性酸和强仍原性酸中 , 其耐腐蚀性有时不如奥氏体 , 但有时比奥氏体仍好；在有机酸中, 它和奥氏体不锈钢一样都具有良好的耐腐蚀性；在碱液中 , 其耐腐蚀性相对较差些；2 孔蚀是一种局部腐蚀

30、 , 也是不锈钢最有害的腐蚀型式之一 , 它往往成为应力腐蚀开裂和疲惫腐蚀开裂的根源；目前比较流行的是通过孔蚀指数 PREN来评判钢材的耐孔蚀性能；即将耐孔蚀的几个主要元素折合成铬含量的当量 , 通过铬含量的当量 PREN来判定钢材的耐孔蚀性能 :PREN=Cr+3.3xMo +16xN因此 , 对于钢材的抗孔蚀性能 , 除了考虑其值外 , 仍要在生产过程中力求防止相的生成 , 削减金属夹杂物；10 细心整理归纳 精选学习资料 - - - - - - - - - - - - - - - 第 10 页,共 27 页 - - - - - - - - - 名师归纳总结 精品学习资料 - - - -

31、- - - - - - - - - - -3 晶间腐蚀；双相钢几乎不发生晶间腐蚀敏化, 即使是在焊后空冷条件下；4 应力腐蚀； 双相组织的存在 , 使得双相钢抗应力腐蚀开裂的性能要优于奥氏体不锈钢及铁素体钢；总的说来 , 双相钢的抗匀称腐蚀性能、抗孔蚀性能、抗缝隙腐蚀性能与奥氏体不锈钢相比并没有优越太多 于奥氏体不锈钢；3.1.4 力学性能, 但其抗晶间腐蚀性能、抗应力腐蚀性能就明显优1 强度；在双相钢中, 由于铁素体相约占二分之一, 故其强度明显高于奥氏体不锈钢；双相钢的强度比奥氏体不锈钢高约三分之一；2 塑性和韧性；在双相钢中, 由于奥氏体相约占二分之一, 故其塑性和韧性优于铁素体不锈钢；

32、另外由于奥氏体相的存在, 使得简单产生脆性化合物的碳、氮等在铁素体相中溶解度降低 , 从而降低了脆性相的发生；同时 , 因两相同时存在, 可阻挡或缓解高温下晶粒的长大 , 也可阻挡或缓解裂纹的扩展 , 从而提高了钢材的塑性和韧性；但与奥氏体不锈钢相比, 由于铁素体相的存在, 使得其塑性和韧性相对较低, 特别是铁素体相中易产生 相、 相、 R相、相等脆性相, 假如处理不当, 会严重影响钢材的塑性和韧性；3.1.5 加工性能工程上应用较多的加工方法有冶炼、铸造、热变形加工、冷变形加工、机加工、热处理、焊接等；1 冶炼；双相钢的冶炼比奥氏体或铁素体钢的难度大, 掌握要求高；目前, 双相钢最低要求应采

33、纳或进行精炼的；2 铸造；基于与冶炼同样的道理 , 铸造难度也大于一般奥氏体和铁素体钢材 , 而且难度比冶炼更大；除此之外 , 由于两相组织的缘由 , 在浇铸时仍要实行有效的措施 , 以防止比奥氏体钢更简单显现的铸造裂纹两相凝固差别的缘由、气孔加氮的缘由等问题；3 热变形加工；双相钢具有的两相组织使其热变形加工的难度要远大于奥氏体不锈钢；冷变形加工；双相钢的冷变形加工的难度要远大于奥氏体不锈钢；4 机加工；就常用的工程材料而言 , 都不存在较大的加工难度 , 双相钢也不例外； 热处理； 热处理对双相钢性能仍有一些特别影响；不同的热处理参数 , 可11 细心整理归纳 精选学习资料 - - - -

34、 - - - - - - - - - - - 第 11 页,共 27 页 - - - - - - - - - 名师归纳总结 精品学习资料 - - - - - - - - - - - - - - -得到不同的相比例, 直接影响钢材性能通过热处理, 可以转变加工过程中的元素安排比例 , 改善甚至排除加工过程中次生相带来的不利影响 , 从而影响到钢材的最终机械性能和耐腐蚀性能等热处理过程也会使钢材产生新的次生相 , 也会导致元素在各相中的重新安排；因此, 不恰当的热处理睬使钢材的性能恶化最早限制双相钢应用的主要缘由就是焊接问题 , 而工程上又往往不行防止焊接过程；双相钢焊接的难点就在于其焊接接头是否

35、仍能获得与母材相同或相近的两相组织 , 这也是保证焊接接头是否具有与母材同样性能 包括力学性能和耐腐蚀性能 等的关键所在；这里所说的焊接接头包括焊缝熔合区、高温热影响区 HTHAZ和低温热影响区 LTHAZ；1 焊缝熔合区； 该区域的两相组织相对简单掌握 就能做到 . 即通过挑选合适的焊接材料2 高温热影响区；它是指具有约 1250熔点这一温度特点的区域；这一区域很窄 , 却是其相组织最难掌握的一个区域；由于母材的成分不能因其而有过多的奥氏体形成元素 , 而该区域的温度特点又使其高温铁素体在冷却过程中部分得不到向奥氏体转化；应采纳较大的焊接线量 , 使焊缝冷却速度降低 , 使高温铁素体有肯定的

36、时间向奥氏体转化 , 从而使相组织均衡；3 低温热影响区；由于该区域的温度较低 , 不足以引起基本相的变化 , 但可能会发生二次相的产生；因此, 采纳合适的焊接线量并掌握层间温度是防止低温热影响区性能变坏的主要手段；值得一提的是 , 双相钢一般不进行焊后热处理 双相不锈钢的焊接性兼有奥氏体钢和铁素体钢各自的优点,并削减了其各自的不 足之处；1 热裂纹的敏锐性比奥氏体钢小得多；2 冷裂纹的敏锐性比一般低合金高强钢也小得多；3 双相不锈钢焊接时主要问题不在焊缝,而在热影响区,由于在焊接热循环作用下,热影响区处于快冷非平稳态,冷却后总是保留更多的铁素体,从而增大了腐蚀倾向和氢致裂纹（脆化）的敏锐性；

37、4 双相不锈钢焊接接头有析出 物,它的形成温度范畴 600-1000%相脆化的可能, 相是 Cr和Fe的金属间化合. C,不同钢种形成 相的温度不同,如00Cr18Ni5Mo3Si2 钢在 800-900 .C,而双相不锈钢8500 . C时最敏锐；形成 %相需经肯定的时间,一般00Cr25Ni7Mo3CuN的在 800-900.C,1-2 min萌生 1-2 min相增多并12 细心整理归纳 精选学习资料 - - - - - - - - - - - - - - - 第 12 页,共 27 页 - - - - - - - - - 名师归纳总结 精品学习资料 - - - - - - - - -

38、- - - - - -长大,因此,焊接时应采纳小热输入,快速冷却,消应力处理时应采纳较低的温度,如 550-600 .C为宜； 5 双相不锈钢含有 50%的铁素体,同样也存在 475 .C脆性, 但不如铁素体不锈钢那样敏锐, 双相钢中的铁素体在 300-525 . C之间长期保温会析出高铬,相,而在475 .C最敏锐,使双相钢发生脆化,由于, 相析出时间较长,故对一般焊接影响不大,但应限制双相不锈钢的工作温度不高于 250 .C；双相不锈钢的焊接件,由于工艺不当,一旦产生 相或析出,相引起 475 .C脆性,就可采纳固溶处理使之排除；双相不锈钢的扩散氢含量不及奥氏体不锈钢,因此焊材中或四周环境

39、中氢的质量浓度较高时,就会在焊接双相不锈钢时显现氢致裂纹和脆化；3.2 焊接中可能存在的问题1） SAF2205双相钢的 相脆化在Fe-Cr 二元合金中, 相中含 Cr约为 25%,形成温度为 520-820 ,有很多合金元素可置换 相中的 Fe和 Cr原子,从而使 相生成于稳固的温度区间和几率增大； 相析出主要在相中进行,假如 相含有较多的 Mo时,即可提高 稳固存在温度区,又能加速相的析出过程；高铬双相不锈钢简单产生 相脆化现象；表 3-1 双相不锈钢固溶处理及 相和475. C脆性的温度范畴内容2205 双相钢及 2507 等超级双相钢 00Cr25Ni7Mo3CuN 等固溶处理温度/；

40、C 1040 1025-1100 在空气中加热 起皮温度 /；C 1000 1000 相形成温度/；C 600-1000 600-1000 475. C脆化温度/； C 300-525 300-525 2）焊接接头的氢脆和氢致裂纹双相不锈钢凝固结晶为单相铁素体,但是一般的拘谨条件下,焊缝金属的热裂 纹很小；当 / 适当时,冷裂纹敏锐性也较低,但双相不锈钢中究竟含有较高的 相,当拘谨度较大及焊缝金属含氢量较高时,仍存在氢致裂纹的危急；通过对模 拟焊接热影响区的试棒讨论了双相不锈钢的氢脆与显微组织之间的关系,并采纳断裂应变评定了氢脆敏锐性,结果说明氢脆主要发生于 相,而且氢脆的敏锐性随13 细心整

41、理归纳 精选学习资料 - - - - - - - - - - - - - - - 第 13 页,共 27 页 - - - - - - - - - 名师归纳总结 精品学习资料 - - - - - - - - - - - - - - -峰值温度的上升而增加；3）焊接接头的应力腐蚀开裂 从双相不锈钢应力与断裂时间的推迟破坏之间的关系可知,母材的临界应力达 到破坏应力的 90%,氢脆应力腐蚀开裂的敏锐性很低,焊缝金属的临界应力为破坏 应力的 70%,相当于 0.2 的95%,由于焊缝四周的残余应力可以超过 0.2 ,因此焊接 接头简单产生腐蚀开裂；4）焊接接头的点蚀 由于冷却速度对点蚀点位的影响较为显著,因此,同样的含 N量在冷却速度不同的条件下点蚀电位相差很大；由此可见,含N量较低的双相不锈钢的点蚀电位对冷却速度很敏锐,