内脚手架施工方案PDF.pdf

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1、docdoc0新建贵阳至广州铁路站房及相关工程GGZF-1标段榕江站脚手架施工方案编制：审核：批准：docdoc1二一四年一月目录一、 编制依据： . 3二、 工程概况 . 4三、 施工准备 . 41 钢管、扣件 . 42 技术资料 . 5四、 构造要求 . 51 架体总体要求 . 52 架体立柱 . 63 架体水平杆 . 74 剪刀撑 . 8五、 验收管理 . 91 验收程序 . 9docdoc22 验收内容 . 93 扣件力矩检验 . 94 验收记录 . 9六、 使用管理 . 9七、 拆除管理 . 10八、 计算书： . 11（一）现浇板验算 . 111、参数信息 . 112 模板面板计算

2、 . 133 模板支撑方木的计算 . 154 木方支撑钢管计算 . 185 扣件抗滑移的计算 . 206 模板支架立杆荷载设计值(轴力) . 207 立杆的稳定性计算 . 21（二）梁的验算 . 22九、 文明施工及环保措施 . 46docdoc3十、 模板施工安全管理制度 . 47十一、应急预案 . 48一、编制依据：1、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011 ）2、 建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)3、 建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33 /1035-2006）4、 建筑结构荷载规范（GB50009-2012 ）5、 直缝电焊钢管（GB/

3、T13793 、 低压流体输送甲焊接钢管 （GB/T3092） 、 碳素结构钢（GB/T700）docdoc46、 钢管脚手架扣件（GB/5831-2006）7、 混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2011 ） 、 钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001 ）8、 新建贵阳至广州铁路施工图设计榕江站站房（结构分册）9、 新建贵阳至广州铁路施工图设计榕江站站房（建筑分册）二、工程概况榕江站位于贵州省榕江县，东邻黎平县、从江县，西与雷山县，三都县接壤，北界剑河县，南接荔波县，站中心里程DK142+220 ，站房 3000 、雨棚 7200 ，站场总规模 2 台 4 线；

4、站房形式为“线侧下”式。建筑层数地下室局部一层，主体一层，局部两层。三、施工准备1 钢管、扣件(1)材质：引用了国家行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130 ）的相关规定(2)验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。钢管外观质量要求：docdoc5a 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；b 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录 E的规定；c 钢管应进行防锈处理。扣件外观质量要求：a

5、有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；b 扣件应进行防锈处理。2 技术资料施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理。四、构造要求1 架体总体要求（1）对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。（2）支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5。（3）对于顶板施工的满堂脚手架，待底板施工完成2 天后（养护到位），强度达到 10MPa时，满足脚手架基础承载力要求，可直接搭设脚手架。docdoc62 架体立柱（1）架体采用楼层层高标准脚手架钢管48mm2.8mm 进行架体搭设；在高度不满足要求时采用可调托座进行调节，同时对采用可调托座时的构

6、造做出了具体规定，以满足支撑系统的稳定性。（2）可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆歩距要求条件下，进行平均分配确定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。（3）模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上， 横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小

7、于 500mm。（4）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm2.8mm 钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接、剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用 2 个旋转扣件分别在离杆端不小于100处进行固定。（5）钢管立柱底部应设垫木。（6）扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对docdoc7接接头不得在同步内， 且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。（7）采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。（8）可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水

8、平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题3 架体水平杆(1)每步的纵、横向水平杆应双向拉通。(2)搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：a 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；b 搭接长度不应小于1m，应等距离设置 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不

9、应小于100mm。(3)主节点处水平杆设置：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接docdoc8且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。4 剪刀撑剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程结构情况具体说明设置数量(1)设置数量，模板支架高度超过4m 的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：a 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔六排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b 模板支架四边与中间每隔4 排立杆从顶层开始向下每隔2 步设置一道水平剪刀撑。(2)剪刀撑的构造应符合下列规定：a 每道剪刀撑宽度不应小于4 跨，且不应小于 6m，剪刀撑斜杆与地面

10、倾角宜在4560之间。倾角为 45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7 根；倾角为 60时，则不应超过5 根；b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。docdoc9五、验收管理1 验收程序模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。对高大模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。2 验收内容a 材料技术资料b 参数专项施工方案c 构造专项施工方案和本规程3 扣

11、件力矩检验安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。4 验收记录按相关规定填写验收记录表。六、使用管理1 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。2 模板支架使用期间， 不得任意拆除杆件， 当模板支架基础下或相邻处有设备基docdoc10础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。3 架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项施工方案） ，重新验收。4 混凝土浇筑过程中， 应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧

12、急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。七、拆除管理1 拆除时间：必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求。2 拆除方法：模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有连墙件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：a 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；b 运至地面的钢管、扣件应及时按规定

13、进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。3 梁、板模板应先拆梁侧模， 再拆板底模，最后拆除梁底模， 并应分段分片进行，docdoc11严禁成片撬落或成片拉拆。4 拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。5 拆除模板时， 严禁用铁棍或铁锤乱砸， 已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。6 严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。7 待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。八、计算书：（一）现浇板验算1、参数信息a模板支架参

14、数横向间距或排距 (m):0.80；纵距 (m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度 (m):9.9；采用的钢管 (mm):482.8 ；板底支撑连接方式 :方木支撑；立杆承重连接方式 :双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；b荷载参数docdoc12模板与木板自重 (kN/m2):0.400；混凝土与钢筋自重 (kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值 (kN/m2):3.000；c材料参数面板采用胶合面板，厚度为14mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量 E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值 (N

15、/mm2):15；木方抗剪强度设计值 (N/mm2):1.600；木方的间隔距离 (mm):200.000；木方弹性模量 E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值 (N/mm2):13.000；木方的截面宽度 (mm):40.00；木方的截面高度 (mm):80.00；d楼板参数楼板的计算厚度 (mm):120.00；docdoc13图2 楼板支撑架荷载计算单元2 模板面板计算docdoc14模板面板为受弯构件 ,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为：W = 801.42/6 = 26.133 cm3；I = 801.43/12

16、 = 18.293 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。a荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.150.8+0.40.8 = 3.32 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.8= 2.4 kN/m；b强度计算计算公式如下 :M=0.1ql2docdoc15其中： q=1.23.32+1.42.4= 7.344kN/m最大弯矩M=0.17.3442002= 29376 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 29376/26133.333 = 1.123N/mm2；面板的抗弯强度设计值f=15 N/mm2；面板的最大

17、应力计算值为1.123 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值15 N/mm2,满足要求 !c挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.32kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.322004/(100600018.293104)=0.033 mm；面板最大允许挠度=200/ 250=0.8 mm；面板的最大挠度计算值0.033 mm 小于 面板的最大允许挠度0.8 mm,满足要求!3 模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为:docdoc16W=bh2/6=488/6 = 42.67 cm3；I=bh3/12

18、=4888/12 = 170.67 cm4；方木楞计算简图a 荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.20.15+0.40.2 = 0.83 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.2 = 0.6 kN/m；b强度验算计算公式如下 :M=0.1ql2均布荷载q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.83+1.40.6 = 1.836 kN/m；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.11.8360.82 = 0.118 kN m；docdoc17方木最大应力计算值= M /W = 0.118106/4266

19、6.67 =2.766 N/mm2；方木的抗弯强度设计值f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为2.766 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求 !c抗剪验算截面抗剪强度必须满足 : = 3V/2bhn 其中最大剪力 : V = 0.6 1.8360.8 = 0.881 kN ；方木受剪应力计算值 = 3 0.83103/(2 4080) = 0.389 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.389 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.6 N/mm2，满足要求 !d挠度验算计算公式如下 :=0.677ql4/(10

20、0EI)=l/250均布荷载q = q1 = 0.83 kN/m；docdoc18最大挠度计算值= 0.6770.838004 /(10090001706666.667)= 0.150 mm；最大允许挠度=800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值0.150 mm 小于 方木的最大允许挠度3.2 mm,满足要求!4 木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载 P取纵向板底支撑传递力，P2.419kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图 (kNm)docdoc19支撑钢管计算变形图 (mm)支撑钢管计算剪力图 (kN)最大弯矩Mmax = 0.726 kN m

21、 ；最大变形Vmax = 1.473 mm ；最大支座力Qmax = 10.584 kN ；最大应力= 725905.134/4490 = 161.672 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值161.672 N/mm2小于 支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求 !支撑钢管的最大挠度为1.473mm 小于 800/150与10 mm,满足要求。docdoc205 扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取 16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双

22、扣件承载力取值为 12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 10.584 kN ；R 12.80 kN, 所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!。6 模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。a静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重 (kN)：NG1 = 0.1349.9 = 1.326 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重 (kN)：NG2 = 0.40.8 0.8 = 0.256 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重 (kN)：NG3 = 25 0.12 0.8 0.8 =1.92 kN；docdoc21经计算得到，

23、静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3 = 3.502 kN ；b活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值NQ = (3+2 ) 0.80.8 = 3.2 kN；c不考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.68 kN ；7 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中N - 立杆的轴心压力设计值 (kN) ：N = 11.078 kN ；- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；A - 立杆净截面面积 (cm2)：A = 3

24、.97 cm2 ；W - 立杆净截面模量 (抵抗矩 )(cm3)：W=4.46 cm3；- 钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；L0- 计算长度(m)；docdoc22根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式 L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.71.6，1.6+20.1=3.142；k - 计算长度附加系数，取 1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7；a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度L

25、0=3.142；L0 / i = 3142/ 15.9=198 ；由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.184 ；钢管立杆受压应力计算值；=8680/(0.184446) = 105.77N/mm2；立杆稳定性计算= 105.77N/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值f= 205 N/mm2，满足要求。（二）梁的验算a、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.350；梁截面高度D(m):1.450；docdoc23立杆沿梁跨度方向间距 La(m):0.8；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距 h(m):1.20；梁支撑架搭设高度 H(m

26、)：9.9；梁两侧立杆间距 (m):0.8；承重架支撑形式 :梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数 :3；采用的钢管类型为 48 2.8；立杆承重连接方式 :双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重 (kN/m2):0.4；钢筋自重 (kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值 (kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力 (kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值 f

27、m(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2)：1.6；docdoc24面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度 b(mm)：50.0；梁底方木截面高度 h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数： 5；面板厚度 (mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距 (mm)：200 ，主楞竖向根数： 4；主楞间距为： 100mm，220mm，210mm；穿梁螺栓水平间距 (mm)：500；穿梁螺栓直径 (mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管482.8 ；主楞合并

28、根数： 2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数： 2；（二）、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载docdoc25强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中 - 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t - 新浇混凝土的初凝时间， 可按现场实际值取， 输入0时系统按 200/(T+15)计算，得 5.714h；T - 混凝土的入模温度，取 20.000；V - 混凝土的浇筑速度，取 1.500m/h；H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.45m；1 - 外加剂影响修正系数，取1.200；2

29、 - 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得50.994 kN/m2、34.8 kN/m2，取较小值 34.8 kN/m2作为本工程计算荷载。（三）、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。docdoc26面板计算简图 (单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下 :其中， W - 面板的净截面抵抗矩， W = 801.81.8/6=43.2cm3；M - 面板的最大弯距 (Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值 (N

30、/mm2)f - 面板的抗弯强度设计值 (N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：M=0.1ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1=1.21.45 180.9=28.188kN/m；docdoc27倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.41.45 20.9=3.654kN/m；q = q1+q2 = 28.188+3.654 = 31.842 kN/m ；计算跨度 (内楞间距 ): l = 200mm；面板的最大弯距M= 0.131.8422002 = 1.25105N mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.25105 / 4.32104

31、=2.893N/mm2；面板的抗弯强度设计值 : f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 = 2.893N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2 ，满足要求！2.挠度验算q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=31.842N/mm；l-计算跨度 (内楞间距 ): l = 200mm；E-面板材质的弹性模量 : E = 9500N/mm2；I-面板的截面惯性矩 : I = 801.8 1.8 1.8/12=38.88cm4；面板的最大挠度计算值 : = 531.8422004/(384 95003.888105) = 0.179mm；docdoc28面板的最大容许挠度值

32、 : = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值=0.1 79mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！（四）、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度 80mm，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 :W = 6 82/6 = 64cm3；I = 683/12 = 256cm4；200 200 200内楞计算简图（1）.内楞强度验算docdoc29强度验算计算公式如下 :其中， - 内楞弯曲应力计算值 (N/mm2)；M - 内楞的最

33、大弯距 (Nmm)；W - 内楞的净截面抵抗矩；f - 内楞的强度设计值 (N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：M=ql2/10 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.4 20.9) 1=21.96kN/m；内楞计算跨度 (外楞间距 ): l = 200mm；内楞的最大弯距 : M=0.10 21.962002= 8.78 104N mm；最大支座力 :R=1.1 21.960.2=4.831 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 8.78104/0.64 105 =1.372 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值 : f = 15N/mm2；docdoc30内楞

34、最大受弯应力计算值 =1.372 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值f=15N/mm2 ，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中 l-计算跨度 (外楞间距 )：l = 200mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=31.842 N/mm；E - 内楞的弹性模量：10000N/mm2；I - 内楞的截面惯性矩： I = 2.56106mm4；内楞的最大挠度计算值 : = 0.677 31.8422004/(100 100002.56 106) = 0.013 mm；内楞的最大容许挠度值 : =200/250=0.8mm；内楞的最大挠度计算值= 0.0 13mm 小于 内楞的最大容许挠度

35、值 =0.8mm，满足要求！2.外楞计算外楞承受内楞传递的集中力， 取内楞的最大支座力 4.831kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。docdoc31本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为 :截面类型为圆钢管 482.8 ；外钢楞截面抵抗矩W = 5.078cm3；外钢楞截面惯性矩I =12.18cm4；（1）.外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值 (N/mm2)M - 外楞的最大弯距 (Nmm)；W - 外楞的净截面抵抗矩；f -外楞的强度设计值 (N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F a=2.3 kN m；其中， F=1/4qh=11.

36、542，h为梁高为 1.45m，a为次楞间距为 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: =2.3106/5.07 104 = 45.29 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值 : f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 = 45.29N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2 ，满足要求！docdoc32（2）.外楞的挠度验算其中E-外楞的弹性模量： 206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=11.542kN ；l-计算跨度： l=500mm；I-外楞的截面惯性矩： I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值 :=1.615 11542500.0

37、03/(100 206000.000 243800.000)=0.462mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.462 mm外楞的最大容许挠度值 : = 500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值= 0.462mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.25mm ，满足要求！（五）、穿梁螺栓的计算验算公式如下 :其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力；docdoc33A - 穿梁螺栓有效面积(mm2)；f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径 : 14 mm；穿梁螺栓有效直径 : 11.55 mm；穿梁螺栓有效面积 : A= 105 mm2 ；穿梁螺栓所

38、受的最大拉力: N =(1.2 18+1.42)0.50.875 =10.675 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=10.675kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值N=17.85kN，满足要求！（六）、梁底模板计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小 ,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵

39、抗矩 W分别为 :docdoc34W = 8001818/6 = 4.32104mm3；I = 800181818/12 = 3.89105mm4；E.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M 计算的最大弯矩(kN m)；l计算跨度 (梁底支撑间距 ): l =200.00mm；q 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.8 1.45 0.90=31.94kN/m；模板结构自重荷载：docdoc35q2:1.2 0.35 0.8 0.90=0.30kN/m；振捣混凝土

40、时产生的荷载设计值：q3: 1.42.00 0.8 0.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=31.94+0.30+2.02=34.26kN/m ；跨中弯矩计算公式如下 :Mmax = 0.10 34.26 0.22=0.137kN m； =0. 137106/4.32 104=3.17N/mm2；梁底模面板计算应力 = 3.17 N/mm2 小于梁底模面板的抗压强度设计值f=13N/mm2 ，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下 :其中， q作用在模板上的压力线荷载:q =（(24.0+1.50)1.

41、450+0.35）0.65= 24.26KN/m ；docdoc36l计算跨度 (梁底支撑间距 ): l =200.00mm；E面板的弹性模量 : E = 9500.0N/mm2 ；面板的最大允许挠度值 : =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值 : = 0.677 24.262004/(100 95003.16105)=0.082mm；面板的最大挠度计算值: =0.082mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！（七）、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重

42、荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重 (kN/m)：q1 = (24+1.5)1.45 0.35=12.94 kN/m；(2)模板的自重线荷载 (kN/m)：q2 = 0.350.2 (2 1.45+0.35)/ 0.35=0.65 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：docdoc37经计算得到，活荷载标准值P1= (2.5+2) 0.2=0.9 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值q = 1.2 12.94+1.2 0.65=16.3 kN/m；活荷载设计值

43、P = 1.4 0.9=1.26 kN/m；方木计算简图方木按照两跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为:W=5 1010/6 = 83.33 cm3；I=5 101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算 :最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q = 12.94+0.65=13.59kN/m ；最大弯距M =0.1ql2= 0.1 13.59 0.65 0.65= 0.574 kN.m；docdoc38最大应力= M / W = 0. 574106/83333.3 = 6.88 N/mm2；抗弯强度设计值f=

44、13 N/mm2；方木的最大应力计算值6.88 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求 !方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足 :其中最大剪力 : V = 0.513.590.65 = 4.41 kN；方木受剪应力计算值 = 3 4410/(2 50100) = 1.323 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值1.323 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值1.6 N/mm2,满足要求 !方木挠度验算 :最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:docdoc39q = 12.94+0.65=13.59kN

45、/m ；方木最大挠度计算值= 0.521 13.596504 /(10010000416.667 104)=0.3mm；方木的最大允许挠度 =0.650 1000/250=2.600 mm；方木的最大挠度计算值= 0. 3 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.6 mm ，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重 (kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.45 0.35=12.93 kN/m2；(2)模板的自重 (kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN

46、/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2 ；q = 1.2(12.93 + 0.350 )+ 1.44.500 = 22.23 kN/m2；docdoc40梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为 a， 梁宽为 b，梁高为 h,梁底支撑传递给钢管的集中力为 P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时：当n2时：计算简图 (kN)docdoc41变形图(mm)弯矩图(kN m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA = RB=2.178 kN ，中间支座最大反力 Rmax=9.356 ；最大弯矩Mmax=0.218 kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.048 mm ；

47、最大应力=0.218106/5080=42.883 N/mm2；支撑抗弯设计强度f=205 N/mm2 ；支撑钢管的最大应力计算值42.883 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度205 N/mm2,满足要求 !docdoc42（八）、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取 16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 ,取12.80 kN；R

48、- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=9.356 kN ；R 12.80 kN, 所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （九）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算 :其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：水平钢管的最大支座反力：N1 =2.178 kN ；docdoc43脚手架钢管的自重：N2 = 1.20.129 9.9=1.53 kN；梁侧楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2 (24+0.35)0.12 0.2=0.7 kN；梁侧楼板钢筋自重荷载 :N4=1.2 1.5 0.1

49、2 0.2=0.04kN；N =2.178+1.53+0.7+0.04=4.448 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58；A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 3.97 ；W - 立杆净截面抵抗矩 (cm3)：W = 4.46； - 钢管立杆轴心受压应力计算值( N/mm2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；lo - 计算长度(m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；u - 计算长度系数，参照扣件式规范

50、表5.3.3，u =1.7；docdoc44上式的计算结果：立杆计算长度Lo = k1uh = 1.1551.71.45 = 2.847 m；Lo/i =2847 / 15.8 = 180 ；由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.2 20 ；钢管立杆受压应力计算值；=4448/(0.22 446) = 45.33N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 45.33 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1 =9.356 kN ；脚